第一稿毕业论文正文111000

1、 111KV牵引变电所防雷设计设计 2009 届 继续教育 学院专 业 电气自动化技术学 号 C3009130399 学生姓名 陈 晨 指导教师 完成日期：2011年11月23日学生姓名陈晨专 业电气自动化技术班 级2009级电气自动化技术（高起专）学 号C3009130399毕业设计题目111KV牵引变电所防雷设计指导教师姓 名 指导教师职 称 指导教师评语：专家评语：签字: 年 月 日答辩小组意见：答辩小组组长签字: 年 月 日成绩:院长(主任)签字: 年 月 日毕业设计评语及成绩题 目111KV牵引变电所防雷设计专 业 电气自动化技术班 级2009级电气自动化技术（高起专） 学生姓名陈

2、飞 承担指导任务单位 导师姓名 导师职称 一、 论文内容基本内容：雷电活动特性，雷电参数。重点难点：防雷设备选择，防雷设计方案。途径：防雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击,而引雷于本身,并顺利地泄入大地的装置。电力系统中最基本的防雷保护装置有:避雷针避雷线避雷器和防雷接地等装置。二、基本要求111KV牵引变电所的直击雷防护方案及计算（设计重点）；111KV牵引变电所的感应雷防护方案及计算；110KV牵引变电所的主要防雷设备及其选取参数三、应收集的资料及参考文献 1电力工程电气设计手册戈东方 钟大文 中国水利电力出版社 2工业与民用配电设计手册徐永根 卞铠生 中国电力出版社3高电压技术刘吉来

3、中国水利水电出版社4高电压技术 赵志大 中国电力出版社5 范锡普.发电厂电气部分（第二版）.水利电力出版社.二、 进度计划10月11 日接受指导教师安排的毕业设计任务书。10月12日至10月24 日到 高铁济南西车间实习。10月24日至25日拟写开题报告、毕业设计初稿，并做好前期工作总结。11月7日至9日与指导教师讨论、研究设计初稿存在的问题，听取修改意见。11月12日完成毕业设计第二稿。11月23日在指导教师的帮助下完成毕业设计。11月24 日参加毕业答辩。教研室主任签字时 间 年 月 日毕业设计任务书题目111KV牵引变电所防雷设计专 业电气自动化技术 班 级2009级电气自动化技术（高起

4、专） 学生姓名陈 晨 一、 文献综述本课题的来源、选题依据：本课题选自牵引变电所,变电所的防雷设计是变电所工作的重要组成部分。二、 预期达到的目标通过毕业设计培养综合运用所学专业知识的基本技能，培养分析问题解决问题的能力。比较系统的掌握防雷设计原理，并能将理论知识正确的，比较熟练的应用于工程设计。三、重点研究内容基本内容：雷电活动特性，雷电参数。重点难点：防雷设备选择，防雷设计方案。 途径：防雷保护装置是指能使被保护物体避免雷击,而引雷于本身,并顺利地泄入大地的装置。电力系统中最基本的防雷保护装置有:避雷针避雷线避雷器和防雷接地等装置。指导教师签字时 间 年 月 日毕业设计开题报告摘 要变电所

5、是电力系统重要组成部分，因此，它是防雷的重要保护部位。如果变电所发生雷击事故，将造成大面积的停电，给社会生产和人民生活带来不便，这就要求防雷措施必须十分可靠。变电所是电力系统重要组成部分，因此，它是防雷的重要保护部位。如果变电所发生雷击事故，将造成大面积的停电，给社会生产和人民生活带来不便，这就要求防雷措施必须十分可靠。关键词：变电所；防雷保护；接地装置AbstractSubstation is an important part of power system, therefore, it is important to protect parts of the mine. If the s

6、ubstation lightning accidents, power outages will result in a large area, to the social production and people's lives inconvenient, requiring lightning protection measures must be very reliable.Substation is an important part of power system, therefore, it is important to protect parts of the mi

7、ne. If the substation lightning accidents, power outages will result in a large area, to the social production and people's lives inconvenient, requiring lightning protection measures must be very reliable.Keywords: substation; lightning protection; grounding device目录绪论错误！未定义书签。第一章、电气主接线的设计5第一节.

8、电气主接线概述5第二节.110KV侧主接线的设计5第三节.35KV侧主接线的设计6第四节.10KV侧主接线的设计6第五节.主接线方案的比较选择6第六节.主接线中的设备配置7第二章、主要电气设备的选择 10 第一节.电气设备选择概述10第二节.110KV侧断路器隔离开关的选择11第三节.35KV侧断路器隔离开关的选择12第四节.10KV侧限流电抗器、断路器隔离开关的选择14第五节.电流互感器的选择17第六节.电压互感器的选择19第七节.母线的选择20第三章、主变保护配置25第一节.设置保护的目的25第二节.定时限过电流保护25第三节.电流速断保护26第四节.瓦斯保护26第四章、防雷保护和接地装置

9、27第一节.变电所的保护对象27第二节.电工装置的防雷措施27第三节.本设计的防雷保护方案29第四节.接地装置31总结32致谢33参考文献34附录35 绪论 第一节.环境条件变电站地处坡地土壤电阻率=1.79*10000/cm2温度最高平均气温+33，年最高气温40，土壤温度+15海拔1500m污染程度：轻级年雷暴日数：40日/年第二节.电力系统情况 系统供电到110kv母线上，35，10kv侧无电源，系统阻抗归算到110kv侧母线上UB=Uav SB=110MVA 系统110kv侧参数 X110max=0.0765 X110min=0.162 110kv最终两回进线四回出线，每回负荷为45M

10、VA，本期工程两回进线，两回出线。 35kv侧最终四回出线，全部本期完成，其中两回为双回路供杆输电Tmax=4500h，负荷同时率为0.85 10kv出线最终10回，本期8回Tmax=4500 h，负荷同时率0.85，最小负荷为最大负荷的70%，备用回路3 MW，6 MW，cos=0.85计算 负荷增长率为2%第三节.设计任务变电站电气主接线的设计主要电气设备选择主变保护配置防雷保护和接地装置第一章、电气主接线的设计第一节.电气主接线概述发电厂和变电所中的一次设备、按一定要求和顺序连接成的电路，称为电气主接线，也成主电路。它把各电源送来的电能汇集起来，并分给各用户。它表明各种一次设备的数量和作

11、用，设备间的连接方式，以及与电力系统的连接情况。所以电气主接线是发电厂和变电所电气部分的主体，对发电厂和变电所以及电力系统的安全、可靠、经济运行起着重要作用，并对电气设备选择、配电装置配置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。1. 在选择电气主接线时的设计依据 发电厂、变电所所在电力系统中的地位和作用 发电厂、变电所的分期和最终建设规模 负荷大小和重要性 系统备用容量大小 系统专业对电气主接线提供的具体资料2. 主接线设计的基本要求 可靠性 灵活性 经济性3. 6-220KV高压配电装置的基本接线有汇流母线的连线：单母线、单母线分段、双母线、双母分段、增设旁母线或旁路隔离开关等。无汇流母线的接

12、线：变压器-线路单元接线、桥形接线、角形接线等。6-220KV高压配电装置的接线方式，决定于电压等级及出线回路数。第二节.110KV侧主接线的设计由电力工程电气设计手册第二章第二节中的规定可知：110KV侧配电装置宜采用单母线分段的接线方式。110KV侧采用单母线分段的接线方式，有下列优点： 供电可靠性：当一组母线停电或故障时，不影响另一组母线供电； 调度灵活，任一电源消失时，可用另一电源带两段母线： 扩建方便； 在保证可靠性和灵活性的基础上，较经济。故110KV侧采用单母分段的连接方式。第三节.35KV侧主接线的设计由电力工程电气设计手册第二章第二节中的规定可知：当3563KV配电装置出线回

13、路数为48回，采用单母分段连接，当连接的电源较多，负荷较大时也可采用双母线接线。故35KV可采用单母分段连接也可采用双母线连接。第四节.10KV侧主接线的设计10KV侧出线回路数本期为8回，最终10回由电力工程电气设计手册第二章第二节中的规定可知：当610KV配电装置出线回路数为6回及以上时采用单母分段连接故10KV采用单母分段连接第五节.主接线方案的比较选择由以上可知，此变电站的主接线有两种方案方案一：110KV侧采用单母分段的连接方式，35KV侧采用单母分段连接，10KV侧采用单母分段连接。方案二：110KV侧采用单母分段的连接方式，35KV侧采用双母线连接，10KV侧采用单母分段连接。此

14、两种方案的比较方案一 110KV侧采用单母分段的连接方式，供电可靠、调度灵活、扩建方便，35KV、10KV采用单母分段连线，对重要用户可从不同段引出两个回路，当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常母线供电不间断，所以此方案同时兼顾了可靠性，灵活性，经济性的要求。方案二虽供电更可靠，调度更灵活，但与方案一相比较，设备增多，配电装置布置复杂，投资和占地面增大，而且，当母线故障或检修时，隔离开关作为操作电器使用，容易误操作。由以上可知，在本设计中采用第一种接线，即110KV侧采用单母分段的连接方式，35KV侧采用单母分段连线，10KV侧采用单母分段连接。方案一图: 方案二图：第六节.

15、主接线中的设备配置1. 隔离开关的配置 中小型发电机出口一般应装设隔离开关：容量为220MW及以上大机组与双绕组变压器为单元连接时，其出口不装设隔离开关，但应有可拆连接点。 在出线上装设电抗器的610KV配电装置中，当向不同用户供电的两回线共用一台断路器和一组电抗器时，每回线上应各装设一组出线隔离开关。 接在发电机、变压器因出线或中性点上的避雷器不可装设隔离开关。 中性点直接接地的普通型变压器均应通过隔离开关接地；自耦变压器的中性点则不必装设隔离开关。2. 接地刀闸或接地器的配置 为保证电器和母线的检修安全，35KV及以上每段母线根据长度宜装设12组接地刀闸或接地器，每两接地刀闸间的距离应尽量

16、保持适中。母线的接地刀闸宜装设在母线电压互感器的隔离开关和母联隔离开关上，也可装于其他回路母线隔离开关的基座上。必要时可设置独立式母线接地器。 63KV及以上配电装置的断路器两侧隔离开关和线路隔离开关的线路宜配置接地刀闸。3. 电压互感器的配置 电压互感器的数量和配置与主接线方式有关，并应满足测量、保护、同期和自动装置的要求。电压互感器的配置应能保证在运行方式改变时，保护 装置不得失压，同期点的两侧都能提取到电压。 旁路母线上是否需要装设电压互感器，应视各回出线外侧装设电压互感器的情况和需要确定。 当需要监视和检测线路侧有无电压时，出线侧的一相上应装设电压互感器。 当需要在330KV及以下主变

17、压器回路中提取电压时，可尽量利用变压器电容式套管上的电压抽取装置。 发电机出口一般装设两组电压互感器，供测量、保护和自动电压调整装置需要。当发电机配有双套自动电压调整装置，且采用零序电压式匝间保护时，可再增设一组电压互感器。4.电流互感器的配置 凡装有断路器的回路均应装设电流互感器其数量应满足测量仪表、保护和自动装置要求。 在未设断路器的下列地点也应装设电流互感器：发电机和变压器的中性点、发电机和变压器的出口、桥形接线的跨条上等。 对直接接地系统，一般按三相配置。对非直接接地系统，依具体要求按两相或三相配置。 一台半断路器接线中，线路线路串可装设四组电流互感器，在能满足保护和测量要求的条件下也

18、可装设三组电流互感器。线路变压器串，当变压器的套管电流互感器可以利用时，可装设三组电流互感器。5.避雷器的装置 配电装置的每组母线上，应装设避雷器，但进出线装设避雷器时除外。 旁路母线上是否需要装设避雷器，应视在旁路母线投入运行时，避雷器到被保护设备的电气距离是否满足要求而定。 220KV及以下变压器到避雷器的电气距离超过允许值时，应在变压器附近增设一组避雷器。 三绕组变压器低压侧的一相上宜设置一台避雷器。 下列情况的变压器中性点应装设避雷器 直接接地系统中，变压器中性点为分级绝缘且装有隔离开关时。 直接接地系统中，变压器中性点为全绝缘，但变电所为单进线且为单台变压器运行时。 接地和经消弧线圈

19、接地系统中，多雷区的单进线变压器中性点上。 发电厂变电所35KV及以上电缆进线段，在电缆与架空线的连接处应装设避雷器。 SF6全封闭电器的架空线路侧必须装设避雷器。 110220KV线路侧一般不装设避雷器。第二章、主要电气设备的选择第一节.电气设备选择概述1. 选择的原则 应满足正常运行、检修、短路、和过电压情况下的要求，并考虑远景发展。 应按当地环境条件校核。 应力求技术先进和经济合理 与整个工程的建设标准应协调一致。 同类设备应尽量减少种类。 选用的新产品均应具有可靠的实验数据。 设备的选择和校验。2. 电气设备和载流导体选择的一般条件 按正常工作条件选择 额定电压：所选电气设备和电缆的最

20、高允许工作电压，不得低于装设回路的最高运行电压UNUNs 额定电流：所选电气设备的额定电流IN，或载流导体的长期允许电流Iy，不得低于装设回路的最大持续工作电流I max 。计算回路的最大持续工作电流I max 时，应考虑回路在各种运行方式下的持续工作电流，选用最大者。 按短路状态校验 热稳定校验：当短路电流通过被选择的电气设备和载流导体时，其热效应不应超过允许值，It2t> Qk，tk=tin+ta，校验电气设备及电缆（36KV厂用馈线电缆除外）热稳定时，短路持续时间一般采用后备保护动作时间加断路器全分闸时间。 动稳定校验：iesish，用熔断器保护的电气设备和载流导体，可不校验热稳定

21、；电缆不校验动稳定； 短路校验时短路电流的计算条件：所用短路电流其容量应按具体工程的设计规划容量计算，并应考虑电力系统的远景发展规划；计算电路应按可能发生最大短路电流的正常接线方式，而不应按仅在切换过程中可能并列的接线方式；短路的种类一般按三相短路校验；对于发电机出口的两相短路或中性点直接接地系统、自耦变压器等回路中的单相、两相接地短路较三相短路更严重时，应按严重情况校验。第二节.110KV侧断路器隔离开关的选择1. 进线侧断路器、母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×110)=661

22、.33 (A) （式2-1）额定电压选择： UNUNs=110KV 额定电流选择： IN>Imax=661.33A 开断电流选择： INbr>I”=7.22KA (d1 点短路电流)在本设计中110KV侧断路器采用SF6高压断路器，因为与传统的断路器相比SF6高压断路器具有安全可靠，开断性能好，结构简单，尺寸小，质量轻，操作噪音小，检修维护方便等优点，已在电力系统的各电压等级得到广泛的应用。110KV的配电装置是户外式，所以断路器也采用户外式。从电气工程电器设备手册（上册）中比较各种110KVSF6高压断路器的应采用LW11-110II型号的断路器。热稳定校验： It2t>

23、Qk （式2-2） It2t=402 ×3=4800（KA）2S （式2-3） 电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk =0.15+0.03+0.04=0.22<1 S 因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05S Qnp =TI”=0.05×7.222 =2.61（KA）2S （式2-4）Qp = =0.22(7.222+10×7.222 +7.222 )/12=11.47（KA）2S Qk= Qnp+Qp=2.61+11.47=14.08（KA）2S 所以It2t> Qk 满足热稳定校验动稳定校验： ies=10

24、0KA>ish =18.41KA 满足动稳定校验，因此所选断路器合适。 2. 主变压器侧断路器的选择由（式2-1）Imax =(1.05×SN )/(×UN)=(1.05×63000)/(×110)=347.20 (A)额定电压选择： UNUNs=110KV额定电流选择： IN>Imax=347.20A 开断电流选择： INbr>I”=7.22KA (d4 点短路电流)由上表可知LW11-110II同样满足主变侧断路器的选择其动稳定、热稳定计算与母联侧相同3. 进线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择额定电压选择： UNUNs=110K

25、V额定电流选择： IN>Imax=661.33A 极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d1 点短路电流)选用GW4-110D型隔离开关。热稳定校验： It2t>Qk 由（式2-2） It2t=252×4=2500> Qk =14.08（KA）2S 由（式2-3）动稳定校验： ies=62.5KA>ish =18.41KA 满足动稳定和热稳定要求4. 主变压器侧隔离开关的选择额定电压选择： UNUNs=110KV额定电流选择： IN>Imax=347.20A极限通过电流选择：ies>ish=18.41KA(d4 点短路电流)由上表

26、可知GW4-110D同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。第三节.35KV侧断路器隔离开关的选择1. 出线侧断路器、母联断路器的选择流过断路器的最大持续工作电流由（式2-1） Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×35)=2078.46(A)额定电压选择： UNUNs=35KV额定电流选择： IN>Imax=2078.46A 开断电流选择： INbr>I”=7.64KA (d2 点短路电流) 选用SW4-35I型断路器。热稳定校验： It2t> Qk It2t=162×4=1

27、024（KA）2S电弧持续时间取0.04S，热稳定时间为：tk =0.15+0.08+0.06=0.29<1 S 因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05S Qnp =TI”=0.05×7.642 =2.92（KA）2S Qp =0.22(7.642+10×7.642 +7.642)/12=16.93（KA）2S Qk= Qnp+Qp=2.92+16.93=19.85（KA）2S所以It2t> Qk 满足热稳定校验动稳定校验： ies=40KA>ish =19.48KA满足动稳定校验，因此所选断路器合适。2. 主变压器侧断路

28、器的选择由式（2-1） Imax =(1.05×SN )/(×UN)=(1.05×63000)/(×35)=1091.19(A)额定电压选择： UNUNs=35KV额定电流选择： IN>Imax=1091.19A 开断电流选择： INbr>I”=6.12KA (d5 点短路电流)由上表可知SW4-35I同样满足主变侧断路器的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。3. 出线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择由式（2-1） Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×35)= 207

29、8.46 (A)额定电压选择： UNUNs=35KV额定电流选择： IN>Imax=2078.46A 极限通过电流选择：ies>ish=19.48KA (d2 点短路电流)选用GW4-35DW型隔离开关。热稳定校验： It2t> Qk It2t=31.52×4=3969> Qk=19.85（KA）2S动稳定校验： ies=63KA>ish =19.48KA满足动稳定和热稳定要求4. 主变压器侧隔离开关的选择由式（2-1） Imax =(1.05×SN )/(×UN)=(1.05×63000)/(×35)=1091.

30、19(A)额定电压选择： UNUNs=35KV额定电流选择： IN>Imax=1091.19A 极限通过电流选择：ies>ish=15.61KA(d5 点短路电流)由上表可知GW4-35DW同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。 第四节.10KV侧限流电抗器、断路器隔离开关的选择1. 限流电抗器的选择由于短路电流过大需要装设限流电抗器额定电压选择： UNUNs=10KV额定电流选择： IN>Imax=1.553KA Imax=(S2×70%)/(×UN)=( 38420×70%)/(×10)=1.553KA 设

31、将电抗器后的短路电流限制到I=20KA 将短路电流限制到要求值，此时所必须的电抗器的电抗百分值XL%按下式计算： 式（2-4） IB=6.048KA =0.0765+0.183/0.183=0.0765+0.0915=0.168 SB=110MVA S”=UBI”=×10.5×20=363.72MVA选用XKK-10-4000-12型电抗器。电压损失和残压校验当所选电抗值大于计算值时，应重算电抗器后短路电流，以供残压校验。 式（2-5） =(0.12×1.553) ×0.6/4=2.80%<5% =0.12×35.99/0.6=719.8

32、%>60%70%热稳定校验： It2t> Qk 电弧持续时间取0.06S，热稳定时间为：tk =2+0.17+0.06=2.23<1 S 因此需要计入短路电流的非周期分量，查表得非周期分量的等效时间T=0.05S Qnp =TI”=0.05×35.992 =64.76（KA）2S 式（2-6） Qp =2.23(35.992+10×35.992 +35.992)/12=2888.47（KA）2S Qk= Qnp+Qp=64.76+2888.47=2953.23（KA）2S It2t=802×4=25600（KA）2S，满足热稳定要求 ies=20

33、4KA>ish =91.77KA，满足动稳定要求 根据以上校验，所选电抗器满足要求 具体参数如下表：表（2-1）计算数据XKK10400012UNs 10KVUN 10KVImax 1553AIN 4000AQK 2953.23 （KA）2sQK 802×4=25600 （KA）2sish 91.77KAies 204KA2.出线侧断路器、母联断路器的选择限流后I”=20KA，ish =2.55×20=51KA流过断路器的最大工作电流为：由式（2-1） Imax =(2×S2 )/(×UN)=(2×38420)/(×10)=44

34、36.36(A)额定电压选择： UNUNs=10KV额定电流选择： IN>Imax=4436.36A 开断电流选择： INbr>I”=20KA (加装限流电抗器后d3 点短路电流)选择SN410G/5000型断路器。热稳定校验 It2t=1202×4=57600 （KA）2S 式（2-7）设后备保护时间为2S，灭弧时间为0.06Stk =2+0.15+0.06=2.21S>1S，因此不计短路电流的非周期分量 式（2-8） =2.21×(12×202)/12=884 （KA）2SIt2t> Qk ，因此所选断路器满足热稳定要求动稳定校验： i

35、es =300KA>ish=51 KA，满足动稳定要求 因此，所选断路器合适 具体参数如下：表2-2计算数据SN4-10G/5000UNs 10KVUN 10KVImax 4436.36AIN 5000AI 20KAINbr 105KAQK 884 （KA）2sIt2t 1202×4=57600 （KA）2sish 51KAies 300KA3. 主变压器侧断路器的选择 Imax =(1.05×S2 )/(×UN)=(1.05×38420)/(×10)=2329.09(A)额定电压选择： UNUNs=10KV额定电流选择： IN>I

36、max=2329.09A 开断电流选择： INbr>I”=29.82KA (d6点短路电流)由上表可知SW4-10G/5000同样满足主变侧断路器的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。4. 出线侧隔离开关、母联断路器隔离开关的选择 Imax =(2×S2)/(×UN)=(2×38420)/(×10)= 4436.36 (A)额定电压选择： UNUNs=10KV额定电流选择： IN>Imax=4436.36A 极限通过电流选择：ies>ish=91.77KA (加装限流电抗器后d3 点短路电流)选用GN1010T/5000200型隔离

37、开关。热稳定校验： It2t> Qk It2t=1002×5=50000（KA）2s所以，It2t> Qk= 884 （KA）2s，满足热稳校验动稳定校验：ies=200kAish=51kA，满足校验要求因此，所选隔离开关合适5. 主变压器侧隔离开关的选择 Imax =(1.05×S2)/(×UN)=(1.05×38420)/(×10)= 2329.09 (A)额定电压选择： UNUNs=10KV额定电流选择： IN>Imax=2329.09A 极限通过电流选择：ies>ish=76.04KA(d6 点短路电流)由上表可

38、知GN10-10T/5000-200同样满足主变侧隔离开关的选择。其动稳定、热稳定计算与母联侧相同。第五节.电流互感器的选择电流互感器的选择和配置应按下列条件：型式：电流互感器的型时应根据使用环境条件和产品情况选择。对于620KV屋内配电装置，可采用瓷绝缘结构和树脂浇注绝缘结构的电流互感器。对于35KV及以上配电装置，一般采用油浸式瓷箱式绝缘结构的独立式电流互感器。有条件时，应尽量采用套管式电流互感器。一次回路电压： 一次回路电流： 准确等级：要先知道电流互感器二次回路所接测量仪表的类型及对准确等级的要求，并按准确等级要求高的表计来选择。二次负荷： 式（2-9） 动稳定： 式中， 是电流互感器

39、动稳定倍数。热稳定： 为电流互感器的1s热稳定倍数。1. 110KV侧电流互感器的选择主变110KV侧CT的选择一次回路电压： =110KV 式（2-10）二次回路电流： =4×63000/3×(×UN)=440.89A根据以上两项，初选LCW-110(600/5)户外独立式电流互感器，动稳定校验： 式（2-11） =×600×150=127.28KA>ish=18.41KA满足动稳定要求热稳定校验： (Im Kt) 2 = (600×75) 2 =2025 （KA）2sQk =14.08 （KA）2s, 满足热稳定要求综上所述

40、，所选LCW-110(600/5) 户外独立式电流互感器满足要求。110KV母联CT：由于110KV母联与变高110KV侧的运行条件相应，故同样选用LCW-110(600/5)型CT。2. 35KV侧电流互感器的选择主变35KV侧CT的选择一次回路电压： =35KV二次回路电流： =4×63000/3×(×UN)=1385.64A根据以上两项，初选LCWDI-35-1500/5户外独立式电流互感器，动稳定校验： =×1500×2.5×30=159.10KA>ish=19.48KA满足动稳定要求热稳定校验： (Im Kt) 2 =

41、 (1500×30) 2 =2025 （KA）2sQk =19.85 （KA）2s, 满足热稳定要求综上所述，所选LCWDI-35-1500/5户外独立式电流互感器满足要求。35KV母联CT：由于35KV母联与变高35KV侧的运行条件相应，故同样选用LCWDI-35-1500/5型CT。3. 10KV侧电流互感器的选择主变10KV侧CT的选择一次回路电压： =10KV二次回路电流： =4×38420/3×(×UN)=2957.57A根据以上两项，初选户外独立式电流互感器，动稳定校验： =×11000×90=1400.07KA>i

42、sh=91.77KA满足动稳定要求热稳定校验： (Im Kt) 2 = (11000×40) 2 =193600（KA）2sQk =2953.23 （KA）2s, 满足热稳定要求综上所述，所选户外独立式电流互感器满足要求。10KV母联CT： 由于10KV母联与变高10KV侧的运行条件相应，故同样选用型CT。第六节.电压互感器的选择电压互感器的选择和配置应按下列条件：型式：620KV屋内互感器的型式应根据使用条件可以采用树脂胶主绝缘结构的电压互感器；35KV110KV配电装置一般采用油浸式结构的电压互感器；220KV级以上的配电装置，当容量和准确等级满足要求，一般采用电容式电压互感器。

43、在需要检查和监视一次回路单相接地时，应选用三相五柱式电压互感器或具有第三绕组的单相电压互感器。一次电压、为电压互感器额定一次线电压。二次电压：按表所示选用所需二次额定电压。准确等级：电压互感器在哪一准确等级下工作，需根据接入的测量仪表，继电器和自动装置等设备对准确等级的要求确定，规定如下：用于发电机、变压器、调相机、厂用馈线、出线等回路中的电度表，及所有计算的电度表，其准确等级要求为0.5级。 供监视估算电能的电度表，功率表和电压继电器等，其准确等级，要求一般为1级。用于估计被测量数值的标记，如电压表等，其准确等级要求较低，要求一般为3级即可。在电压互感器二次回路，同一回路接有几种不同型式和用

44、途的表计时，应按要求准确等级高的仪表，确定为电压互感器工作的最高准确度等级。负荷S2：S2Sn 1. 110KV侧母线电压互感器的选择型式：采用串联绝缘瓷箱式电压互感器，作电压，电能测量及继电保护用。电压：额定一次电压： U1n=110KV U2n=0.1/KV 准确等级：用于保护、测量、计量用，其准确等级为0.5级，查相关设计手册，选择PT的型号：JCC110 最大容量2000VA额定变比： 式（2-12）2. 35KV侧母线电压互感器的选择型式：采用串联绝缘瓷箱式电压互感器，作电压，电能测量及继电保护用。电压：额定一次电压： U1n=35KV U2n=0.1/KV准确等级：用于保护、测量、

45、计量用，其准确等级为0.5级，查相关设计手册，选择PT的型号：JDJJ35 最大容量1500VA额定变比： 3. 10KV侧母线电压互感器的选择型式：采用树脂浇注绝缘结构PT，用于同步、测量仪表和保护装置。电压：额定一次电压：准确等级：用于保护、测量、计量用，其准确等级为0.5级。查发电厂电气部分选定PT型号：JDJ-10额定变比为：10/0.1KV第七节.母线的选择1. 导体选择的一般要求裸导体应根据具体情况，按下列技术条件分别进行选择和校验；工作电流；电晕（对110KV级以上电压的母线）；动稳定性和机械强度；热稳定性；同时也应注意环境条件，如温度、日照、海拔等。导体截面可以按长期发热允许电

46、流或经济密度选择，除配电装置的汇流母线外，对于年负荷利用小时数大，传输容量大，长度在20M以上的导体，其截面一般按经济电流密度选择。2. 母线型式载流导体一般采用铝质材料，对于持续工作电流在4000A及以下时，一般采用矩形导体；在110KV及以上高压配电装置，一般采用软导体；当采用硬导体时，宜选用铝锰合金的管形导体。3. 母线截面的选择除了配电装置的汇流母线及较短导体按导线长期发热允许电流选择外，其余导体的截面一般按经济电流密度选择。本设计要求选择的35KV母线属于配电装置的汇流母线，故应按导线长期发热允许电流选择。即：IgmaxKIyIy- 相应于某一母线布置方式和环境温度为+25时的导体长

47、期允许载流量，此值由表中查出。K- 温度修修正系数，此值由表中查出。对于屋外配电装置的裸导体，最高环境温度取最热月份平均最高温度。对于屋内配电装置的裸导体，最高环境温度取该处通风设计温度，当无资料时，可取最热月份平均最高温度加5。4. 110KV母线的选择采用圆管形铝锰合金线导体 Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×63000)/(×110)=661.33 (A)按最大持续工作电流选择查设备手册选圆管形铝锰合金线导体，已知环境条件温度最高平均气温+33，年最高气温40，土壤温度+15温度修正系数 式（2-13） =0.91 =0.91×

48、;770=700.7> Imax =661.33热稳定校验:正常运行时导体温度: 式（2-14） =40+(70-40)×661.332 /770. 72=62.09查发电厂电气部分表C=90，则满足短路时发热的最小导体截面为: Qk=14.08（KA）2s, Kf=1×106Smin=41.69 mm2<294 mm2 满足热稳定要求电晕校验： =306.05KV> Ug=1.05×110=115.5KV,满足电晕电压要求5. 35KV母线的选择采用圆管形铝锰合金线导体 Imax =(2×SN )/(×UN)=(2×

49、;63000)/(×35)= 2078.46 (A)按最大持续工作电流选择查设备手册选圆管形铝锰合金线导体， 已知环境条件温度最高平均气温+33，年最高气温40，土壤温度+15温度修正系数 =0.91 =0.91×2569=2337.79> Imax =2078.46热稳定校验:正常运行时导体温度: =40+(70-40)×2078.462 /2337.792=63.71查发电厂电气部分表C=90，则满足短路时发热的最小导体截面为: Qk=19.85（KA）2s, Kf=1×106Smin=49.50 mm2<1946 mm2 满足热稳定要求电晕校验： =306.05KV> Ug=1.05×35=37KV,满足电晕电压要求6. 10KV母线的选择按最大持续工作电流选择 Imax =(1.05×S2)/(×UN)=(1.05×38420)/(×10)= 2329.09 (A)温度修正系数 =0.9按最大持续工作电流选择3条125×10矩形铝导线平放，额定载流为4225A，集肤效应系数为Kf=2.2×