输油管道的初步设计资料

1、输油管道的初步设计前言 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·1 第 1 章工艺设计说明书 ·· ··· ····· ··· · · ·21.工程概况及设计原则 ··

2、·· ······ · · · ·· ·22. 设计原始数据 · · ··· ····· ··· · · ·23. 基本设计参数的选取 ··· ········ ·· &

3、#183;·5第 2 章 工艺设计计算书 ····· ····· ··· ···81. 经济管径的确定 ····· ····· ··· ·· ·82. 热力计算 · · · · ·· · ·

4、 · · · · · · · ·· · ·103. 水力计算 · ···· ········ ·· ··124. 反输计算 · · ···· ········ ·

5、3; ·185. 主要设备选型 ···· ········ ·· ·20第 3 章 工艺流程设计 · ·· · · · · · · · · · · ·221. 工艺流程设计 ·· · ·· · · · · &#

6、183; · · · ·· · ·222. 阴极保护计算 ·· · ·· ········ · · ··223. 方案的经济性分析 ·· ·· ········ · · ·23第 4 章 结论 · &

7、#183; · · · ·· ······· · · ·· · ·31参考文献 · · · · · · · ······ ··· · · ·32中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文前言毕业设计是本科学习的最后一个环节， 也

8、是较为重要的一个环节。 它要 求将所学到的专业知识综合运用， 以达到融会贯通。 本次设计是进行输油管 道的初步设计。 主要内容包括： 由经济流速确定经济管径， 然后由最小输量 确定加热站数以及由最大输量确定泵站数， 结合沿线特征进行加热站和泵站 的布置，最后进行经济性计算，确定项目的内部收益率以及净现值等。本次设计在 安家容 老师的指导下完成。由于本人水平有限，缺乏现场 知识，所以难免存在疏漏和错误之处，希望老师批评、指正。第一章 工艺说明书中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文1. 工程概况及设计原则1.1 工程概况输油管道全长 400km，设计输油能力为 280 万 t/a 。全线地

9、形起伏不大， 无翻越点。管道选取 L290 螺旋缝埋弧焊钢管，其最大允许承压为 6.96Mpa。 管道进行埋地铺设 , 其中心埋深为 1.6m。全线采用“从泵到泵” 的密闭输送方式和先炉后泵的工艺流程， 共设四 座热泵站（含末站）。首站和中间站设出站调节阀，自动调节各站的出站压 力，并实施水击超前保护， 末站设减压装置。 为防止管线因腐蚀而发生破坏， 各站设阴极保护站一座 。1.2 设计原则 本设计在满足安全生产及输量要求的前提下，力求满足以下原则：（1）在遵守国家设计相关规范的前提下，选择最优工艺运行方案。（2）在保证安全可靠的基础上，尽量采用新技术、新工艺，以节能降耗， 提高经济效益。（3

10、）输油站的工艺流程与所采用的输油方式相适应，且便于事故的处理 与抢修。（4）注意保护环境，少占耕地，节约投资。（5）总体设计时，统筹兼顾，远近结合，以近期为主。2. 设计原始数据2.1 管道的设计输量（1）最大设计输量： 280 万 t/a 最小设计输量： 190 万 t/a（2）运行期各年生产负荷（各年输量与最大输量的比率）如下表：年份1234567891011121314生产负荷（ % ）7080901001001001001001001001009080703）管道的设计压力为 6.4Mpa中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文2.2 沿线地形及管道特征1）管道总长 400km2）

11、沿线里程、高程里程（km）04080120160200240高程（ m）2000219520582005201520252115里程（km）280320360400高程（ m）19981990197819533）管道中心埋深： 1.6m 管中心埋深处年最低月平均低温： 2 管中心埋深处夏季月平均低温： 20 土壤导热系数 0.555w/m . 保温层厚度： 35mm 保温层导热系数 0.035w/m .2.3 原油性质1）密度： 20 =846kg/ m 3 含蜡量： 14.5% 胶质、沥青质含量： 7.71% 初馏点 :70 比热： 2.1kJ/kg 燃油热值： 4.18 104 kJ/kg

12、 凝点： 272）在不同测量温度下的流变性：测温（）流变方程27. 0.6432.243 0.549929. 0.6410.495531. 0.7690.1847牛顿流体温度范围内33. 0.8900.0685的粘温方程350.0256lg 2.489 0.0309T400.0179450.01413中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文500.0116lg 1.809 0.0148T550.0098600.0084注：表中 的单位为 Pa, 的单位为 1/s ， 的单位为 mPa.s。2.4 设备选型1）常用加热炉的型号：814kw、 1745 kw、 2326 kw、 3489 kw

13、、4625 kw、5815 kw 2）有关输油泵特性（参阅相关泵特性资料）2.5 经济评价参数1）线路工程投资指标（万元 /km）管径273.1323.9355457559不保温管60.477.485.6106140保温层修正系数： 1.102）输油站工程投资指标 A（万元 / 座）（设计输量 240260万吨/年）外输首站末站中间热泵站中间泵站中间热站20009001300900700输油站工程投资指标 A（万元/ 座）（设计输量 300350万吨/ 年）外输首站末站中间热泵站中间泵站中间热站2500100016001100800（3）原油价格： 2000元/吨 电价 0.50 元/度 运价

14、 024元/（吨.千米）（4）流动资金按管道存油的价值计算， 流动资金的 30%为自有资金， 70% 为工商银行贷款，年利率为 10.98%。（5）输油站人员编制首、末站各 40人，中间热泵站 25 人，中间热站或泵站 15人；职工工 资按每人 1500元/ 月计算，福利费按投资总额的 14%计算。中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文（ 6）固定资产原值按总固定资产投资的 85%计算，管道折旧年限（生产期）取 1 年，综合折旧率取 7.14%，残值为 0，修理费按折旧的 30%计算。 （7）输油成本中的其他费用按工资总额与福利费之和的 2 倍计算。（ 8）输油损耗按最大输量的 0.35

15、%计算。（ 9）营业税率取 3%，城市建设维护税按营业税的 7%计算，教育附加税按营 业税的 3%计算。（ 10）行业基准收益率为 12%。3. 基本设计参数的选取3.1 温度参数确定加热站的进、 出站温度时， 需要考虑三个方面的因素。 首先是油品 的粘温特性和其他物理性质， 其次是管道的停输时间、 热胀、和温度应力等 安全因素，第三是经济比较，使总的能耗费用最低。3.1.1 出站油温 TR 考虑到原油和重油中难免含水，故其加热温度一般不超过 100 。由 于站内设有“先炉后泵”流程，则其加热温度不应高于输送原油的初馏点， 以免影响泵的吸入。另外，当温度高于凝点 3040 以上时，粘度随温度

16、的变化较小。更由于热含蜡原油管道常运行在水力光滑区，摩阻与粘度的 0.25 次方成正比，提高油温对摩阻的影响较小，而热损失却显著增大，故 加热温度不宜过高。管道采用聚氨酯泡沫防腐保温层（其适用范围为-60 120），油温高低不会对其性质产生明显的影响。 结合以上因素， 确定 出站温度为 TR=60。3.1.2 进站油温 TZ加热站的进站油温主要取决于经济比较， 对于凝点较高的含蜡原油， 由 于在凝点附近粘温曲线很陡，故其经济进站温度常略高于凝点35。由输送原油的粘温特性知，温度低于 35时，粘度随温度变化很大，中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文适当提高出站油温会使摩阻大大降低，故综合

17、考虑，确定进站油温为TZ=36。3.1.3 周围介质温度 T0 的确定对于埋地管线， 取管道埋深处的年最低月的平均低温作为设计地温， 即 取 T0=2。3.1.4 根据输油管道工程设计规范规定， 我国长输管道平均温度计算采12用加权平均温度： Tpj=1TR+ 2TZ 。331212本设计中 Tpj=1TR+2TZ =1×60+2 ×36=44 。33333.2 原油密度任一温度下的密度由 20时的油品密度确定： t 20 （ t 20）式中t， 20 ：分别为温度为 t和 20 下的油品密度，kg/m 3：温度系数 ， 1.825 0.001315 20。3.3 计算输量

18、以设计任务书给出的最大输量作为工艺计算时的依据， 任务书给的是年 设计输量 （ 10 4 t/a）计算时，必须将其换算成计算温度下的体积流量 Q（ m 3 /h 或 m3 /s ）。考虑到管道维修及事故等因素， 经过多年的实践证明， 一年给出 15d 的富裕量，故计算时输油时间应按 350d（8400h）计算，即： G 107G 1073Q m /h 或 Qm 3 /s84008400 3600式中G：年任务质量流量， 10 t/aQ：体积流量， m 3 /h 或 m3 /s ：计算温度下的油品密度， kg/ m 中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文中国石油大学远程网络教育（本科）毕业

19、设计论文第二章 工艺设计计算书1. 经济管径的确定1.1 基本参数的确定1.1.1 计算温度取出站油温 TR=60 进站油温 TZ=361212则 Tpj=1TR+2 TZ =1×60+2 ×36=4433331.1.2 油品密度已知 20时油品密度 20 846 / m3则 1.825 0.001315 20 =1.825-0.001315 ×846=0.7125144 20 (Tpj 20) 846 0.71251 (44 20) 829kg / m31.1.3 油品粘度T=40时， 40 102.489 0.0309 40 T=40时， 45 101.809

20、 0.0148 45 线性插值得：T=44时，44417.91 17.91 13.90 54444 14.702 10 344 82917.735 10 6m2 /s1.2 经济管径的选取1.2.1 任务输量qmG 107350 24 360092.59 kg/sG 10744 8400 3600280 107829 8400 36000.112m3 /s中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文1.2.2 取经济流速为： v =1.80 m/s由Q 1 d2 v得： d 4Q 4 0.112 0.281m 281mm4 v 3.142 1.80查API 标准钢管部分规格，确定管外径为 32

21、3.9mm。1.2.3 计算壁厚（1）选用 L290 螺旋缝埋弧焊钢管，其最低屈服强度为 290Mpa。 由 K s ，其中 K=0.72, =1.0, 得：管道的许用应力为： =0.2 1.0 290=208.8Mpa（2）管道的设计压力为 6.4Mpa。由 PD由 min 2 得：管道允许的最小壁厚为： min 62.4 230283.8.9 4.96mm由于原油具有腐蚀性，故取 1mm的腐蚀裕量。查API 标准钢管部分规格 ，确定壁厚为 6.4mm。故最终确定的经济管 径为 323.9 6.4 。3）计算管道最大承压2 208.8 6.4 1323.96.96MPa4）反算流速4Q 4

22、0.112d 2 3.142 0.311121.473m/ sRe vd1.473 0.311117.735 10 62.48 103000<Re<5 104, 故管道运行在水力光滑区中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文2. 热力计算2.1计算输量190 107qm350 24 360062.83 kg/sQ 62.83 0.0758m3 / s8292.2 计算热油管的总传热系数 K管外敷设保温层，且管道中心埋深为 1.6m。由公式 22t1Dw ln 2DhtDw得：式中t ：土壤的导热系数，t 0.555W /(m. C)ht ：管道中心埋深 ht1.6mDw 323

23、.9 2 35 393.9mm 0.3939m2 0.5550.3939 ln 2 1.60.3939 0.3939=1.012 W /(m2 . C)2 1.6 2 1忽略油流至管内壁的对流换热系数以及管壁的导热系数则 KD w1 ln220.18851Dw 1D2Dw1ln 0.39392 0.035 0.3239 1.012 0.3939故K 00.31983895 0.4785W/(m. C)2.3 计算水力坡降2 m m 管道运行在水力光滑区，故由列宾宗公式 i Q 5 m 得： d10中国石油大学远程网络教育(本科)毕业设计论文i 0.02464.48 10 30.07581.75

24、 (17.735 10 6 )0.254.750.31114.752.4 确定加热站数由轴向温降公式 TR T0 b=eal 得：TZ T0 b式中a=K Dwqmc0.4785 3.142 0.393962.83 2.1 1034.488 10 63b=qmica4.6584.48 10 3 9.82.1 103 4.488 10 6ln 60 2 4.65836 2 4.658133.17km加热站间距1 ln TR T0 b 1 6a TZ T0 b 4.488 10 6全线总长为 400km，故所需的加热站数为：L 400 nlR 133.33即初步确定全线共设 3 个加热站，且等间距

25、布置。站间距 l R为：L 400 lR133.33kmn32.5 计算出站油温TR1 (T0 b) TZ (T0 b) eal 2 4.658 36 2 4.6584.488 10 6 133.33 103 e4.488 10 133.33 10 60 故取 TR TR1 60，即出站油温为 60。3. 水力计算3.1 计算最大输量下的出站油温 TR1) TR1 ：11中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文取 TR0 60则 Tpj =1TR0 +2Tz=1×60+2×36= 44pj 3 R0 3 z 3 3344 829kg / m3qm 92.59kg / s

26、Q 92.59 0.1116m3 /s8294 0.1116v 2 1.468m/s3.142 0.3111244 17.91 17.91 13.90 4 54414.702 10 382917.735 10 6m2 / sRevd 1.468 0.311117.735 10 62.58 1043000<Re<5 104, 故管道运行在水力光滑区i 0.02460.11161.75 (17.735 10 6 )0.250.31114.758.816 10 30.4785 3.142 0.393992.59 2.1 1033.046 10 68.816 10 3 9.82.1 103

27、 3.046 10 613.51故 TR1 2 13.51 36 2 13.51 e3.046 10 133.33 10 46.3TR1 TR0 46.3 60 13.7 ， TR1与TR0相差较大2)TR2Tpj = 31TR1212+ Tz = ×46.3 + ×36 = 39.4 3 z 3312中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文39.4 846 0.71251 (39.4 20) 832kg / m3 qm 92.59kg / s92.59 3Q 92.59 0.1113m3 /s8321.464m/ s4 0.111323.142 0.3111239.4

28、102.489 0.0309 39.418.687mPa s 18.687 10 3 Pa s39.418.687 10 383222.460 10 6m2 / sRe vd1.464 0.311122.460 10 642.028 1043000<Re<5 104, 故管道运行在水力光滑区i 0.02461.75 6 0.250.11131.75(22.460 10 6 )0.250.31114.759.308 10 30.4785 3.142 0.393992.59 2.1 1033.046 10 69.308 10 3 9.82.1 103 3.046 10 614.26故

29、TR1 2 14.26 36 2 14.26 e3.046 10 133.33 10 45.9 TR2 TR1 45.9 46.3 0.4 <1.0故取 TR 45.9 ，即最大输量下的出站油温为 45.93. 2 基本参数的确定当TR 45.9 ，TZ 36 12Tpj 31TR + 32TZ= 1 ×45.9 + 2 ×36 = 3 3313中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文39.3 846 0.71251 (39.3 20) 832kg / m3 qm 92.59kg / s92.59 3Q 92.59 0.1113m3 /s8321.464m/ s4

30、 0.111323.142 0.3111239.3 102.489 0.0309 39.3 18.820mPa s 18.820 10 3Pa s39.318.820 10 383222.621 10 6m2 /sRe vd1.464 0.311122.621 10 642.013 1043000<Re<5 104, 故管道运行在水力光滑区1.75 6 0.25i 0.02469.325 10 30.11131.75(22.621 10 6 )0.250.31114.753.3 选泵3.3.1 输油主泵考虑到输量要求 400.64m3 /h 与管道承压 6.96MPa ，选择泵的型

31、号为： D160-120×6型。其中 3台并联， 1台备用。根据型谱图，用最小二乘法回归出单级泵输送清水时的泵特性曲线为：H 143.09 5326.46Q1.75由于输送介质为原油， 鉴于粘度对泵特性曲线的影响， 查美国水力协会标准（ 1983）确定换算系数为： kH 1 kQ 0.94 k 1故所选泵输送原油时的泵特性曲线为：H 143.09 5935.60Q1.7514中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文给油泵考虑到输量要求 400.64m3 /h 与输油主泵的吸入特性 15.1m ，选用给 油泵的型号为： CZ150-500 型 A 系列（ 2 台并联，其中 1 台备

32、用）泵特性曲线为：H 106.88 1153.85Q1.753.4 确定泵站数1）站内损失：泵站内损失取为 15m 液柱；加热站内损失取为 12.26液柱（ 0.1Mpa）。2） 全线摩阻为：331.01iL Z 1.01 9.325 10 3 400 103 1953 2000 3720.3m3）站内 3台 D160-120×5型泵并联，其泵特性曲线为：H 715.39 4339.83Q1.75当Q0.1113m3 / s时： H 715.39 4339.83 0.11131.75 622.31m故泵站数N 1.01iL Z 33720.3 6.1H c hm622.31 15即全

33、线共设 6座泵站。首站 3台 D160-120×6型泵并联，其泵特性曲线为：1.75H 858.47 5207.80Q1.75其余各站 3台 D160-120× 5型泵并联。3.5 站址确定在管道纵断面图上进行布站。 站址依次为：首站（0km，2000m）2#（60km， 2126.5m）3# （133.33km，2008.33m）4#（200km，2025m）5# （266.66km， 2037.02m）6#（330km，1984m） 末站（ 330km，1984m）其中，首站、 3#、 5# 、末站为热泵站，其余各站为泵站。15中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论

34、文3.6 校核3.6.1 出站温度校核：由于加热站等间距布置，故其出站温度不变，为 45.9，满足要求。3.6.2 进、出站压力校核（1）首站进站压力由给油泵提供， 给油泵入口压力取为 10m,压头损失取为 20m。 故 H s1 10 106.88 1153.85 0.11131.75 20 72.13m 30m出站压力：H d1 72.13 858.47 5207.80 0.11131.75 12.26 15 791.65m 853.6m （6.96MPa）（2）2#站进站压力：H s2 791.65 1.01 9.325 10 3 60 103 2126.5 2000 100.07m 3

35、0m出站压力：H d2 100.07 622.31 15 707.38m<853.6m （6.96MPa ）（3）3#站进站压力：H s3 707.38 1.01 9.325 10 3 73.33 103 2008.33 2126.5 134.93m 30m出站压力：Hd3 134.93 622.31 12.26 15 729.98m<853.6m （6.96MPa ）（4）4#站16中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文进站压力：H s4 729.98 1.01 9.325 10 3 66.67 103 2025 2008.33 85.41m 30m出站压力：H d2 10

36、0.07 622.31 15 707.38m<853.6m （6.96MPa ）（5）5#站进站压力：H s5 692.72 1.01 9.325 10 3 66.66 103 2037.02 2025 52.9m 30m出站压力：Hd5 52.9 622.31 12.26 15 647.95m <853.6m （6.96MPa）（6）6#站进站压力：H s6 647.95 1.01 9.325 10 3 63.54 103 1987 2037.02 101.43m 30m出站压力：Hd6 101.43 622.31 15 708.74m <853.6m （6.96MPa ）

37、 各站的进、出压力均满足要求7）末站全线剩余压力：H t 708.74 1.01 9.325 10 3 70 1953 1984 80.48m可以通过设减压装置或调节电机转速以改变剩余压力的值，使之满足 要求。17中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文3.6.3 静水压力校核 最大静水压力为：P 2195 1953 242m 853.6m（6.96MPa ） 远小于管道承压，故满足要求。4. 反输计算本设计取管线的最小输量，即 190万t/a ，为反输输量。4.1 开炉方案加热炉全开出站油温： T R =60，出站油温 T z =36，则 Tpj=1TR+2 TZ =1×60+

38、2 ×36=443 3 3 34.2 开泵方案 总压力损失：331.01iL Z 1.01 4.48 10 3 400 103 2000 1953 1856.92m 全线只开 3 座热泵站，其中：末站：2 台 D160-120×6 型泵并联；5#：2台 D160-120×5型泵并联；3#：2台 D160-120×5型泵并联；4.3 进、出站压力校核（1）末站进站压力：18中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文H s7 30m出站压力：H d7 30 746.72 12.26 15 749.46m<853.6m （6.96MPa）（2）5#站进

39、站压力：H s5 749.46 1.01 4.48 10 3 133.34 103 2037.02 1953 62.1m 30m出站压力：H d5 62.1 622.27 12.26 15 657.11m <853.6m （6.96MPa）（3）3#站进站压力：H s3 657.11 1.01 4.48 10 3 133.33 103 2008.33 2037.02 82.51m 30m出站压力：Hd3 82.51 622.27 12.26 15 677.52m <853.6m （6.96MPa ） 进、出站压力均满足要求。（4）全线剩余压力：H t 677.52 1.01 4.4

40、8 10 3 133.33 2000 2008.33 82.76m 可以通过设减压装置或调节电机转速以改变剩余压力的值， 使之满足要 求。5. 主要设备选型5.1 输油泵的选型19中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文5.1.1 输油主泵选用 4台 D160-120×6型泵并联，其中 1台备用。5.1.2 给油泵选用 2台CZ150-500型 A系列泵并联，其中 1台备用。5.1.3 末站反输泵选用 3台 D160-120×6型泵并联，其中 1台备用。5.2 原动机的选型5.2.1 输油主泵（泵效为 74%）原动机3464.25kw464.25kwQH 1.0 103

41、 160 720 9.8N= （1.11.15）1.011000 1000 3600 74% 故选 YB450 M 2 2型防爆电机。5.2.2 给油泵原动机CZ150-500型 A 系列泵的电机为配套电机 Y315 M 1 4。5.2.3 反输泵原动机N=（1.11.15） QH 1.01 1.0 103 160 720 9.8 1000 1000 3600 74%故选 YB450 M 2 2型防爆电机。5.3 加热炉选择 查相关资料，确定加热炉的效率为 85%。 最小输量下，加热炉的热负荷为：Gc（TR - TZ） 62.83 2.1 103 60 36Q 3725.45kw 85%故选用

42、 2台 814kw和1台 1745kw的加热炉。5.4 储油罐选择20中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文5.4.1 首站V= G k3504280 104350 835 10 3 0.94 4.3 104 m3首站选用 4座 10000 m3的外浮顶油罐5.4.2 末站V=350G k4280 104350 835 10 3 0.93 3.2 104 m3末站选用 3座 10000 m3的外浮顶油罐5.4.3 中间站43280 104 103350 24 60 83566.5m3中间站选用 1座 100 m3的拱顶油罐21中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文第三章 工艺流程设

43、计1. 工艺流程设计站内工艺流程设计：首站工艺流程包括：正输、反输、收发清管球、站内倒罐流程。详细流 程见首站工艺流程图。中间热泵站工艺流程包括： 正输、反输、热力越站、 压力越站、全越站、 收发清管球。详细流程见中间热泵站工艺流程图。末站工艺流程包括：正输、反输、收发清管球、倒罐、外输。2. 阴极保护计算管线采用强制电流法阴极保护，各计算参数如下：最大保护电位 Emax =0.65V最小保护电位 Emin =0.30VT(D )钢管电阻率 T =0.116 .mm2 /m 单位面积的防腐层过渡电阻 RP =10000 .m2 则单位长度钢管的电阻为：611.64 10 6 /m3.142 3

44、23.9 6.4 101000R 1000RTP 9826.14 /mT D 3.142 0.323911.64 10 6 3.44 10 5m19826.14个阴极保护站所可能保护的一侧的最长距离为：Lmax 1 ln Emax1 3 ln 0.65 2.55 104mmax aEmin3.35 10 3 0.30因为管线总长 L > Lmax ，所以保护长度按有限长计算：22中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文1 Emax1 0.65 4Lmaxln2 max 3 ln2 4.28 104mmax a Emin 3.35 10 3 0.30阴极保护站的数量：L 400 103

45、n 4 9.4Lmax 4.28 104 向上取整 N=10 个 因为阴极保护站可以保护两侧的管线，所以全线只需设 7 个阴极保护 站。阴极保护站的位置尽可能设在泵站上，则各个保护站的位置为： （0km， 2000m），（ 60km，2126.5m），（133.33km，2008.33m），（200km，2025m）， （266.66km，2037.02m），（330km，1984m），（330km，1984m）。3. 方案的经济性分析3.1 费用现值的计算以 323.9 6.4 为例3.1.1 燃料、电力费用的计算第一年、第二年生产负荷为 0，故燃料、电力费用为 0。 第三年生产负荷为 70

46、%，故G 196 104t /a。TR 58.7 TZ 361.01iL Z Hm 1.01 4.76 10 3 400 103 1953 2000 3 12.26 151957.82m燃料费用：SR Gcy TR TZ 196 104 2.1 58.7 36 2000 4 3 1577.82R y R Z 0.85 4.18 104万元23中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文动力费用：SP2.723HedGpe196 1042.723 1957.82 0.5 10 30.74706.02万元其余各年的生产费用见下表 9-13.1.2 其他各项费用的计算全线职工总数： 40+25 2+

47、15 3+40=175 人 工资及福利费： 175 1500 （1+14%） 12=359.1 万元 线路工程投资： 77.4 400 （1+10%）=34056 万元表 燃料费用和动力费用表年 参数12345613141516生产负 荷0070%80%90%100%90%80%70%年输量 （t/a）001964104224410425341042804104253410422441041964104TR()0058.753.549.345.949.353.558.7H (m)001957.825343216.43847.13216.425341957.8SR(万 元)001577.8139

48、0.21188.69831188.61390.21577.8Sp ( 万 元)00706.01044.41491.31981.91491.31044.4706.0其他各项费用的计算全线职工总数： 40+25 2+15 3+40=175 人 工资及福利费： 175 1500 （1+14%） 12=359.1 万元 线路工程投资： 77.4 400 （1+10%）=34056 万元 输油站工程投资：24中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文年输量为 260 万吨时 2000+900+2 1300+3 900=8200万元 年输量为 300 万吨时 2500+1000+2 1600+3 110

49、0=10000万元 故年输量为 280万吨时的输油站工程投资为： 8200 10000 9100 万元234056 9100工程总投资： 47951.11 万元0.9建设期贷款第一年贷款利息：47951.11 70% 40% （1+9.9%）2 -1 ）=2790万元 建设期贷款第二年贷款利息：47951.11 70% 60% 9.9%=1993.81 万元故建设期总贷款利息为： 2790+1993.81=4783.81 万元 固定资产总投资： 47951.11+4783.81=52734.92 万元 固定资产原值： 52734.92 85%=44824.68万元 折旧费： 44824.88

50、7.14%=3200.5 万元 修理费： 3200.5 30%=960.15万元 输油损耗费：生产负荷为 70%时 196 104 0.35% 2000 1372 万元生产负荷为 80%时 224 104 0.35% 2000 1568 万元生产负荷为 90%时 252 104 0.35% 2000 1568 万元生产负荷为 100%时 280 104 0.35% 2000 1960 万元 其它费用： 359.1 2=718.2 万元3.1.3 经营成本的计算 建设期第一年： N=1， C1=0；第二年： N=2， C2=0； 生产期25中国石油大学远程网络教育(本科)毕业设计论文第一年： N

51、=3，C3 =1577.82+760.02+359.1+960.15+1372+718.2=6039.95万元；同理可得：C4=6039.95万元；C5=6481.32万元；C6 C13 =6962.35万元；C14 =6481.32 万元； C15 =6039.95 万元； C16 =5693.29万元。9.1.4 投资的计算流动资金：1 2 1 2 3 3d2L pjey3.142 0.31112 400 103 830.5 2000 10 3 =5050.98 万44元建设期第一年投资N=1， I1 52734.92 40% 21093.97 万元建设期第一年投资N=2， I2 5273

52、4.92 60% 31640.95 万元生产期第一年投资N=3， I3 5050.98 万元9.1.5 费用现值 Pc 的计算NPC (It Ct Sv W)(1 iC) tt121093.97 1 12% 1 31640.95 1 12% 25650.98 5693.291 12% 3 . 5693.29 5050.98 1 12% 1681497.09 万元即 323.9 6.4 管径的费用现值为 81497.09 万元。3.2 内部收益率的计算管道投资回收期定为 8 年，从生产期第一年开始回收， 前三年回收率为26中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文10%，后五年回收率为 14%

53、。 生产期第一年利息支出为： 52734.92 70% 6% 2214.87 万元 生产期第二年利息支出为：52734.92 70% 1 10% 6% 1993.38万元其他年利息支出计算方法同上。第三年：1771.89万元第四年：1550.41万元第五年：1240.33万元第六年：930.24 万元第七年：620.16万元第八年：310.08 万元流动资金利息各年都相同，流动资金为5050.98 万元，利率为 10.98%，利息为： 5050.98 70% 10.98% 388.22 万元 以最大输量为例： 年销售收入： 280 104 0.24 400 26880 万元 营业税： 2688

54、0×3%=800.4 万元 城市建设维护税： 800.4×7%=56.02 万元 教育附加税： 800.4×3%=24.02 万元 销售税金及附加为： 800.4+56.02+24.02=880.44万元 其它输量下的各种费用见下表（单位：万元） ：输量年销售收入营业税城市建设维护税教育附加税销售税金及附加70%Q18816560.2839.2216.82616.3280%Q21504640.3244.8219.22704.3690%Q24192720.3650.4221.62792.40100%Q26880800.4056.0224.02880.44以生产期第一

55、年为例，计算输油成本，利润总额和所得税27中国石油大学远程网络教育（本科）毕业设计论文折旧费： 3200.5 万元输油成本： 5693.29+3200.5+2214.87+388.22=10896.88万元利润总额： 118816 10896.88 616.32 7302.8 万元所得税： 7302.8 33%=2409.92 万元CI =年销售收入 +固定资产残值回收 +流动资金回收 +其他收入 =18816 万元CO =年度固定资产投资额 +经营成本 +销售税金及附加 +所得税 =5050.98+5693.29+616.32+2409.92=13770.51万元其他年的各项费用见下表年份经营成本输油成本利润总额所得税销售税CICOCI-CO100000021094.0-21094200000031641.0-3164135693.310896.97302.82409.9616.31881613770.550451.546040116229177.63028.6704.4215044271.911731.156481.31184211841.93814.9792.42419211087.813104.366962.412101.512101.54586.4880.42688012429.614450.476