机械专业中文翻译

1、学校代码：10128学号：200710301118本科毕业外文翻译题目 ：柴 油 机 排 气 排 放 中 再循 环 废气张能热热热的 实 验 研 究学 生学系专班：院 ：小动能能动明学与与院动 力 工 程动 力 工 程别业级：07 - 5 班指 导 教 师 ：刘 建江讲 师二 一 一 年内工业大学本科毕业外文翻译1.简介四角切圆燃煤锅炉被广泛应用于现代火电厂在炉膛内火焰的良完成度的测定，良氧化物排放。火焰，对于各种煤炭和各种负载适应性强，拥有较低的氮，他们的缺点燃烧区和炉膛上部污染，热不平衡和天然气在水平烟道气通排渣温度偏差。特别是烟气在锅炉的水平烟道气体通过温度偏差明显有着提高温度的能力，这

2、可能会导致局部过热和过热器和再热器管失效。据调查，切烧锅炉有其温度偏差的范围，通常在 200 MW 锅炉是 100-150K 或 150200 K 和 300 兆瓦锅炉 200-250 看 K， 600 MW 锅炉 K 的具有固有特征。例如，哈尔滨锅炉厂设计和的进口 ABB - CE 公司的专利技术首次评估为 600 兆瓦的电站锅炉平圩电厂。锅炉经历了 150-250K 的水平烟气通过横向两侧 K 大的烟气温度偏差。锅炉管的故障发生在个人管了很多次。这种相似模型试验表明， 着相当密集的漩涡中残留水平烟道气通1在炉膛出口和大型烟气速度偏差。对于这样的严重问题有两方面的解决方案，一种是减少优化设计

3、过热器和再热器和2安排传热差，流量偏差和在蒸汽侧的结构偏差。另一种是减少削弱在炉膛出口残余旋流烟气速度和温度偏差，即在烟气侧减小热负荷偏差。众所周知，这是对角切烧锅炉因为固有的形式在空气喷射炉密集的涡旋和剩余漩涡仍然在上层炉压板区域有着相当强大的涡流。它可能直接影响锅炉和烟气流场速度和温度水平烟道通气偏差。因此，一些发表在漩涡上的残留烟气流速和实验和一些有效的措施，温度偏差的影响，以重点提出了要削弱一些残留的切向气流漩涡1和3。Bensch 和炉膛的数值计算Yuan et al 7，4，Boyd 和5和Fan 6研究了切烧锅炉特性。的一些的特点，但并没有强调在炉膛气流的Xu et al8 Xu

4、 et al9研究了对烟气速度和温度偏差气流切向数字的影响，并认为残余气流漩涡和滚筒过热器两个烟气温度偏差的重要。最近 Yin et al 等人10进一步研究烟气大型切烧锅炉温度偏差，并指出，在炉膛出口残余气流漩涡是一个造成烟气温度偏差的重要。，在炉膛的横向，双方不同的切圆燃烧锅炉在上述领域的研究较少强调。周11 12研究了烟气中大型切烧锅炉炉膛速度偏差，发现流场1内工业大学本科毕业外文翻译显然是在炉上的横向两侧不同。因此，本文件的目的是调查在炉膛和水平烟道气流气体速度偏差为切烧实验和数值模拟锅炉模型大规模的流场作为前提的。在不同炉截面和水平烟道气通气体速度分布详细地测量风速仪和计算机程序的开

5、发是为了模拟工况将采取在上部炉膛和水平烟道气通气体速度偏差流场在炉拱和滚筒过热器的作用。结果使进入炉膛的上部和大型烟气速度偏差在水平烟道气通，并提出了一些新的措施，以减少烟气的大型切烧锅炉的横向速度偏差双方不同的特性给予了很启示。2内工业大学本科毕业外文翻译2.实验系统一个 600 兆瓦的切煤锅炉的图 1，根据几何相似建模。三为切烧锅炉相似准则是必需的13：（1）到样机模型几何相似比为 1:25;（2）在锅炉炉内气体模式在二级自模化时所在地区在雷诺数 Re 小于临界雷诺数 Re=4.5 104;（3）一次空气动力二次风动量比是相同的。一次空气和二次空气注入到从四个角度设置在位于角落燃烧器，形成

6、一个逆时针切烧系统，如图 1 所示。 2,在每一个角落有 15 个燃烧器喷嘴六个主要空气喷嘴，六二次风喷嘴，两个顶级二次风喷嘴及以上燃煤空气喷嘴。最低的一次空气喷嘴和二次空气喷嘴没有在实际操作的输入。六师压板过热器，过热器后屏式再热器和后片位于炉膛上部，测量点分别是 A1 - A5 和 B1 - B5 位于不同的燃烧区和炉膛上部横截面。测量点 P1 - P3 位于该区域的滚筒中间不同高度和 C1 - C3 是在水平烟道气通于不同高度的后部再热器出口处。一次风速度为 14.1 米/秒，以及初级空气动力头的二次风的比例是 1.09。 TSI 1050A风速仪是用来测量锅炉炉膛和烟道气通过横向流速。

7、这是与前校准为的相对误差测量标准风洞1.5图 1。几何配置的切烧锅炉模型3内工业大学本科毕业外文翻译图。2。示意图燃烧器的模型。4内工业大学本科毕业外文翻译3.数学模型气相流的描述是椭圆形，偏微分方程为在笛卡尔坐标牛顿流体守恒方程。气方程的时间平均和使用-方程的有限差分制定解决。该涡流粘度和方程随后关闭值可以通过使用标准的两方程 k -模型14。这些方程都有相同的形式可分为标准格式转换：（1）其中特别是因变量;，速度矢量，流体密度;，有效扩散，S，广义源项为于几何，及其他相关变量的系数而定。表 1 列出了气相变量，连同有效的扩散和源项 S 的方程中使用的相应表（1）。表 1。方程和谈话式上的鉴

8、定5守恒方程S连续性100x 方向的势头effy 方向的势头veffz 方向的势头weff湍能keff/KG - 耗散率eff/eff=+T，T=ck2/，C= 0.09，= 1.44 C1，C2 = 1.92，K= 1.0，= 1.3内工业大学本科毕业外文翻译在计算上进行了一个 26 26 68 非均匀网格系统。灰斗和炉拱的两侧分别约为倾斜处理为加强电网。司压板过热器，过热器和后方后方再热炉上被视为固体域由域扩展15中的计算域。电网相关测试进行。指定网格的罚款足以让电网的解决方案。网格间距分别在每个燃烧器区域精细，改变顺利，尽量减少对有限数量的计划，由于可变网格间距正式精度恶化。简单的方法1

9、6采用成三维壁面函数法来计算的有效近壁湍流粘性系数。6内工业大学本科毕业外文翻译4.结果与讨论4.1 在炉内和水平烟道气通流场的基本条件在代表截面 A2，A3 和 B1 的锅炉炉膛切向速度分布如图。数值模拟和实验测量结果吻合较好。由此可以看出，实际切圆直径相当大，气流容易附着在燃烧器区域的炉壁。由于大比例的高度，以对燃烧器喷嘴和供应中的飞机的两个大型双方的气流很大的差别宽度切整个旋转气流和实际切圆直径变大烧锅炉，飞机偏转对在上动墙壁和图 3(和有代表性的炉膛高度的横截面切向速度分布的测量)结果发现，垂直速度分布，如“W”下的燃烧器区和“M”在上燃烧区和炉膛上部的形状是中间部分的形状。这些都在一

10、定程度上与实验结果一致。7内工业大学本科毕业外文翻译图 4（和测量的垂直速度在中部沿炉膛高度的垂直）在图 4 的数值结果表明，有相当大的切向速度，即在压板区域项残余气流漩涡。在炉旋转强度的特点是涡量通量时刻 P 9：（2）其中，为气体密度，UI 和 vj 是气切向速度在 x 和 y 方向，分别是X 和Y格间距，Lj 网格点之间的距离和炉中心，n1 和 n2 是网格数和H 是炉高度。图。 6 显示了沿炉膛高度旋转强度的变化。与炉膛高度的增加旋转强度增加，达到在燃烧器区域的中间部分最大，然后沿炉膛高度逐渐衰减，并减少在炉拱区的更快。它表明，炉拱结构极大地影响了在炉膛出口残余漩涡。近20的残余旋流强

11、度于中上部的炉板带项目。图 5（残留在漩涡炉拱区：（一）降低了炉拱的一部分;（二）炉拱区）8内工业大学本科毕业外文翻译图。 6。残余旋流强度分布沿炉图 7 显示了在沿炉逆时针切烧系统宽度方向左，右垂直面速度场。它是发现，在横向上炉两侧的流场有明显不同。在左侧的上部炉，气体流量反转朝前面墙壁，然后改变它的方向最气流进入从压板区上部水平烟气通过。有一个低速循环比在左侧炉拱区。但是，在上部炉右侧气流直接流向朝后墙，进入水平烟道气通。这是因为有相当密集的在压板区域项残留漩涡。该流场在炉上的差异导致双方的横向气流速度在横向宽度和高度方向烟气通过瓦特偏差。而这进一步导致真正的锅炉严重气体温度偏差：在左侧烟

12、气已经因为长时间的停留时间和大热通量转移到过热器温度较低，而在右侧的烟气具有温度高，因为停留时间短，小热通量转移到过热。图 7(预计在沿炉逆时针切烧系统宽度方向左，右垂直平面的速度矢量：（一）左边，（B）的右侧)9内工业大学本科毕业外文翻译图 8 显示在上部炉膛上下压板区模式。在压板区剩余气流漩涡比在图稿台区小项。 6，这表明滚筒过热可能会进一步削弱残留的漩涡。一些被发现旋转气流之间通过分工过热器和滚筒因为在压盘区残留的漩涡前墙间隔从左 侧向右侧。它也表明，在压板区下部气体速度偏差比上部的啤酒。图。 9 显示了在滚筒带中间，在这里是作为测量点 H1，H2 和 H3 的压板过热器 HP 高度比规

13、定水平速度的和实验结果。部门之间在压板过热器和前墙间隔气体速度比在滚筒带中间部分大。因此，一些旋转气流从左侧向右侧加重在炉上的横向两侧气体速度偏差。和气体速度分布比较均匀在压盘区上部。图 8(模式在上炉区：（一）下部滚筒区，（二）压盘区上部)图 9（与实验结果的沿压板区的中间纵深方向的水平速度分布：（一）在测量点 P1，（二）在测量点 P2，（三）在测量点 P3。 （）的实验数据，（ - ）模型的）图 10 显示的及在水平烟道气体通过不同高度的水平速度分布的实验10内工业大学本科毕业外文翻译结果。显然，在水平烟道气通右侧气体速度比左侧大。气体速度偏差系数 E 和M 是用于评估在水平烟道气通入速

14、度场的不均匀性。 E 是定义为气体平均流速在右侧比在左侧的是，M 是作为最大气体速度比意味着在整个节速度定义。 E和 M 的值是 1.125 和 1.803，分别在基础条件。一个明显的气体水平烟气速度偏差是通过大规模的内在切平烟道气通速度偏差。烧锅炉的原设计。因此，有必要减少烟气在水图 10（与实验结果的在烟道气通入的水平速度分布（a）在下部测点C1，（二）测量点 C2 在中间部分，（三）在上部测量点 C3。 （）的实验数据，（ - ）模型的）4.2 炉拱结构对烟气在水平烟道气通速度偏差该炉拱结构，可以有效缓解在上炉膛出口残余旋流如上所述。不同的炉拱结构，提出削弱实验和数值的烟气在水平烟道气通

15、速度偏差11。炉拱结构示意图。 11，其中 YL，BN，HN 和表示深度炉，炉拱深度，炉拱的高度和倾斜角度的炉拱分别。炉拱结构有些不同的参数列于表 2。图。 11。炉拱结构示意图。表 2。不同的炉拱结构11内工业大学本科毕业外文翻译该炉拱结构对炉膛出口残余在漩涡效果如图。 12。由此可以看出，不同的炉拱结构，对在燃烧区和炉膛上部气流漩涡强度的影响。但是，比较，与原来的条件下，在炉案例 2，案例 3 和案例 447.8和 18.4，分别，这表明更深和更高的炉炉剩余的漩涡下降 27.6，可有效削弱残余漩涡在炉膛出口。该炉拱结构对气体水平烟气通过速度在不同情况下的偏差效果如 图。 13。结果表明，气

16、体速度偏差系数 E 和 M 下跌三个新炉结构采用，最佳炉拱结构是拉长炉拱深度一次。相应的速度偏差系数 E 和 M 下降到 1.090 和1.447。图 12（不同的炉拱结构，对在炉膛出口残余漩涡）12案例炉拱结构L1 = BN / YLL2 = HN / YL（）案例 10.2040.04755基本条件案例 20.2040.47055一个臂梁案例 30.4080.04755一深的鼻子案例 40.2040.04755中墙的两个前后对称的壁墙内工业大学本科毕业外文翻译图。 13。不同的气体速度偏差炉拱结构的影响。4.3。屏式过热器的分工安排，对天然气的水平烟道气通速度偏差该部门滚筒过热器，可进一步削弱上部炉膛气流漩涡，影响气体残留在水平烟道气通速度偏差。压板过热的部门，提出了一些新的安排，以削弱烟气速度偏差，在图中列出。 14 和表 3。 XL 和 YL 表示炉炉宽度和深度。 A，B 和 C 表示彼此之间的压板和炉中心在 X 方向，分别间隔和 D 表示彼此之间在压板和 Y方向前墙间隔。图 14（安排在滚筒上的分工炉过热器）表 3。压板过热器不同的分工安排13案例过热器布置分工压板a=2A/XLb=2B/XLc=2C/XL=D/YL案例 10.240.490.750.033案例 5