交叉滚轮轴承的设计.jsp

1、目录 摘要 - 1 Abstract - 1 前 言 - 1 第一章 十字交叉滚轮轴承结构特点及应用 - 1.1 十字交叉滚轮轴承的结构特点 - 6 1.2 十字交叉滚轮轴承的应用 - 第二章 十字交叉滚轮轴承的设计 - 2.1 十字交叉滚轮轴承的设计方案的选择 - 2.2 确定型号和参数 - 2.3 十字交叉滚轮轴承设计的总体思想 - 2.4 各部分的设计计算 - 2.4.1 大滚轮轴承内孔直径和小滚轮外径的确定 - 2.4.2 轴承外壁壁厚、外圈滚道直径和滚动体直径初值的确定 - 2.4.3 大滚轮轴承的设计计算和额定载荷的计算 - 2.4.4 小滚轮轴承的设计计算和额定载荷计算 - 2.

2、4.4 芯棒、定位套和大挡圈的设计与计算 - 245 关于h| s和$的选取 - 246 关于定位套槽宽C2与大挡圈槽宽C3 - 2.5 技术条件的制定 - 第三章 交叉滚轮轴承各部分零件的加工工艺 - 3.| 大滚轮的加工工艺 - 3.2 小滚轮的加工工艺 - 3.3 挡盖的加工工艺 - 3 4 定位套的加工工艺 - 3.5 内圈的加工工艺 - 3.6 心轴的加工工艺 - 3.7 弹性挡圈的加工工艺 - 3.8 滚子的加工工艺 - 3.9 滚针的加工工艺 - 结 论 - - 谢 辞 - 40 参考文献 - - 外文资料翻译 - 轴承是当代机械设备中的一种重要零部件，主要是用来支撑旋转体或其他

3、运 动体，引导或移动运动并承受由轴或轴上零件传递而来的载荷。随着技术的革新 和轴承的发展，轴承种类也越来越多。其中的滚轮轴承主要应用低速、重载、受 一定冲击的场合，应用相当广泛，但是在一些需要双向定位和滚动导向的场合， 如电梯、升降机、重型机床和绕固定轨道行走的机械中就需要一种特殊的轴承一 十字交叉滚轮轴承。十字交叉滚轮轴承不仅结构简单，因为该轴承的大、小滚 轮外径的素线相互垂直，所以可以进行双向定位和滚动导向，稳定性和可靠性很 高，也可减少磨损和驱动功率。此次设计就是进行十字交叉滚轮轴承的学习，首 先根据设计要求进行各组成部分的设计，再进行负载和寿命的计算，最后再编制 加工工艺，系统的学习十

4、字交叉滚轮轴承的知识。深入研究十字交叉滚轮轴承。 关键字：机械设备，双向定位，滚动导向，特殊，十字交叉滚轮轴承Abstract Bearing is contemporary mechanical equipment of an important parts, is mainly used to support the revolver or other sports, sports, and guide or move by axial shaft parts or transfer of load. With the innovation of technology and the de

5、velopment of bearings, bearing types are more and more. One of the roller bearings are used by overloading, speed, and the impact of certain occasions, extensive application, but in some need two-way positioning and rolling guide occasions, such as elevators, elevators, heavy machine and fixed orbit

6、 round to walk in the machinery needs a special bearings, wheel bearings, cross. Roller bearing cross simple structure, not only becauseof the large and small roller bearing outer grain line perpendicular, so can undertake two-way positioning and rolling guide, stability and high reliability, also c

7、an reduce wear and driving power. This design is to cross the wheel bearings, according to the design requirements for the first part of the design, and then the calculating load and life, and finally to prepare the learning process, system of roller bearing cross. In-depth study to cross roller bea

8、rings. Key words : machinery and equipment, two-way positioning, rolling guide, special roller bearings, cross、八 前言 毕业设计是教学计划中最重要的一个综合性创造性实践性教学环节，是实现 工科学生培养目标的关键教学环节。也是苏而生毕业前对所学知识的一次较全面 的综合训练，对全面提高毕业生的素质，使之能较地适应工程实践的需要骑着及 其重要的作用。通过毕业设计，学习系统地综合运用所学的知识和技能解决实际 工作问题的本领，巩固和加深对所学知识的理解，使自己的认知提高到一个新的 水平。通过毕

9、业设计的时间，培养调查研究习惯和工作能力，熟练使用有关标准 和资料，查阅工具书和参考书，合理选择设计计算公式，正确计算，并能以图纸 和说明书表达设计的思想和结果。通过毕业设计不但能提高解决具体问题的独立 工作能力，具体动脑动手能力，而且应建立正确的设计和科研思想，加强科学性， 牢靠树立实事求是和严肃认真的工作要态度。 本次毕业设计以为某用户研发的一个特殊结构的新产品轴承 -十字交叉滚 轮轴承的设计为题。首先通过对设计任务书的分析，明确了设计要求，分析设计 的原始数据和工作条件，复习专业课程的有关内容，准备好参考资料，然后开始 具体的设计工作，最后画图，编写设计说明书。 首先介绍滚轮轴承，所谓滚

10、轮轴承，即指轴承外圈不装入机座孔、轴承箱或 轴承座内， 而是直接在钢制轨道上滚动的轴承。这种轴承从结构上讲，基本符合 轴承的特征； 从使用功能上讲，不完全具备轴承的工作特征， 它兼有轴承和滚 动轮毂的作用； 从形式上讲， 滚轮轴承有一个显著的特点，就是外圈壁厚比内 圈壁厚厚，滚动体直径也大得多。由于滚轮轴承的外圈兼有轮毂的作用，就省去 了配装在外圈上的轮毂，使轮毂与外圈合为一体，因此，可简化机构结构， 减少 机构体积，重量和零件数量，降低机器制造成本，便于安装，维修， 以及增强轴 承的负载能力。从滚轮轴承的工作状态可以看出，滚轮轴承的外形精度并不高， 可低于普通轴承的精度要求，但是其内部尺寸和

11、零件 （ 滚道，挡边及滚动体 ） 的精 度应等同于普通轴承的精度要求。在某些特殊的场合，滚轮轴承的精度要求特高， 如易拉罐生产线上所使用的一种滚轮轴承，其精度要求达到 c，d 级水平。 滚轮轴承一般都在重载、低速的条件下工作，并且还承受一定的冲击载荷， 为了使滚轮轴承保持一定的韧性，往往使其热处理硬度低于常规轴承的硬度。在 有些场合，滚轮轴承的转速很高，如有色金属薄板轧制线上的一种滚轮轴承。按 滚轮轴承的结构特点和工作性能， 可将其大致分为四种基本类型： 螺栓型滚轮 轴承 平挡圈型滚轮轴承， 重型输送链用滚轮滚子轴承和行走机械用滚轮滚子轴 承。 在滚轮轴承中，十字交叉滚轮轴承是滚轮轴承中非常特

12、殊的一种，十字交 叉滚轮轴承的大、小滚轮外径的素线相互垂直，该轴承可用在需作双向定位和滚 动导向的场合中。正因为此十字交叉滚轮轴承地稳定性和可靠性很高且结构简单， 所以应用比较广泛。下面主要研究交十字叉滚轮轴承的结构特点、应用场合、结 构设计和主要部分的加工工艺。 第一章十字交叉滚轮轴承结构特点及应用 1.1十字交叉滚轮轴承的结构特点 十字交叉滚轮轴承的基本结构型式如图1所示，它是由大滚轮、内圈、滚子、 大挡圈和卡簧等零件构成的一套满装圆柱滚子滚轮轴承（以下简称大滚轮轴承）， 由小滚轮、滚针和小挡圈等零件构成一套无内圈满装滚针滚轮轴承 （以下简称小滚 轮轴承），以及芯棒和定位套所组成。其中小滚

13、轮轴承通过芯棒与定位套连成一个 单元，该单元再装入大滚轮轴承内孔，就形成了大、小滚轮外径素线相互垂直的 十字交叉滚轮轴承。 31 1 为了保证十字交叉滚轮轴承的充分润滑，在定位套、芯棒等零件上都布置了 油孔、油槽，润滑剂可便地进入大、小滚轮轴承内。 1.2 交叉滚轮轴承的应用场合 由于交叉滚轮轴承具备两个相互垂直的滚轮轴承，两个滚轮轴承的外径表面 可分别在两个相互垂直的导轨面上滚动，所以该轴承可用在需作双向定位和滚动 导向的场合中。如升降机、电梯、重型机床和绕固定轨道运行的行走机械等。下 面就使用较广的垂直升降机的应用状况作一说明。 如图2所示，交叉滚轮轴承的定位套焊接在导轮架上，导轮架用螺栓

14、固定在升 降机的升降箱体 （ 安装时应注意使小滚轮外径素线平行于与导轨表面相对运动的 方向） ，大滚轮的外径表面与槽形轨道的某一侧面接触，小滚轮的外径表面与槽形 轨道的正面接触，这样，当交叉滚轮轴承随升降箱在垂直于水平面的方向上下运 行时，大、小滚轮轴承就在轨道的侧面和正面上滚动，进而起到定位和滚动导的 作用。 交叉滚轮轴承在垂直升降机上是成组使用的， 一般在升降箱的上、下两端 各安装四套，且将大滚轮轴承对着载荷的主要方向 . 垂直升降机改用交叉滚轮轴承后，简化了升降机的结构，基本上消除了升降机 箱体的摆动，提高了定位和导向精度，使升降机工作的平稳性和可靠性增加，并 且还减少了磨损和驱动功率。

15、 目前交滚轮轴承已有十多个规格的产品供用户使用，其中大滚轮外径 D的范围 为70I 65mm,安装直径 D1为3570 mm,安装高度 T 为3670 mm 第二章、十字交叉滚轮轴承的设计方法 2. 1 十字交叉滚轮轴承的设计方案的选择 十字交叉滚轮轴承根据用户的不同需要和应用场合的要求可以 进行多种 变型设计 较常见的一种变型结构如图 2所示该变型结构取消了大挡圈，而增加 了个带挡边的连接套。 图1中的大挡圈与定位套顶端的配合深度浅且工艺上难 以握好配合的过盈 量，过盈量过大，则装 配困难；如过盈量过小，就会导致大挡圈内槽两侧面与两 个小挡圈的端面发生错位使两者之间发生干涉。虽然可以将大挡圈

16、的内槽宽 C3（见图5）做得比定位套槽宽C2（见图4）宽一些，以消除干涉现象，但定位套槽两 侧面常进行表面热处理。 图2中的定位套和连接套强度较差， 但是当用户安装不妥， 使小滚轮外径表面素线不与轨道表面的相对运动方向平行时转动连接套，可适 当调节小滚轮外径表面素线的方向，使其与相对运动方向平行。对相同外形尺寸 的交叉滚轮轴承而言，图I中的小滚轮轴承比图2中的小滚轮轴承的载荷能力强， 基于此点，一般情况下，十字交叉滚轮轴承均按图I的结构型式设计当用户有特 殊要求时，才按变型结构设计. 经分析确定选用图1结构形式. 2.2 确定型号和参数 通过比较选择25.23.150型，给定了大滚轮外径D=1

17、50大滚轮宽度C=54 总高T=95安装直径 Di=70、安装高度 Ti =70和小滚轮宽度C仁45等外形尺寸，大、 小滚轮轴承的基本额定动载荷 CM Cr2基本额定静载荷 Cori Cor2等载荷参数和该 型号轴承的极限转速。 2.3 交叉滚轮轴承设计的总体思想 交叉滚轮轴承的设计，应根据给定的参数，并结合应用场合的实际情况进 行设计，在设计时应首考虑那些部分是最主要的，是需要首先保证的，然后逐步 进行设计。下面根据上述外形尺寸和载荷参数，按图 1所示的结构型式进行设计。 2.4 各部分的设计计算 2.4.1大滚轮轴承内孔直径d和小滚轮外径 D2的确定 根据图1所示，并参考了与大滚轮外径、宽

18、度相同(或接近)的平圈型满装圆 柱滚子滚轮轴承的外形尺寸，以及有关标准和样本，可知大滚轮轴承内径 d与定位 套的安装直径 D1相同或接近 考虑到标准化、通用化和系列化的要求，及制造、检 测上的方便，在设计上d原取与 D1相同的公称尺寸，即 d = D1 (1) 但因小滚轮外径 D2与d有关，即d越大，D2就可以随之取大，D2越大，小滚轮 的载荷能力越强。经分析验算确定d=78. 根据图I所示的装配关系和几何关系可知，小滚轮轴承的大部分套在大滚轮轴 承内孔中，并要在内孔中灵活地旋转，所以小滚轮外形轮廓投影 （为长方形）的外 接圆直径应小于大滚轮轴承的内孔直径，即有 、0/2-為）（G -陶）2

19、/2-K 式中 rmin 小滚轮的最小倒角 K - 小滚轮轴承在最大轴向位移的情况下.不与大滚轮轴承内孔发 生干涉，并保证小滚轮轴承能灵活旋转的安全系数，通常取 K _0.5 由上式可导出 D2 注rmin ,（d -2K）2 -（G -2為）2 （D2 =60） 从（2）式可看出.要想增加 D2值，可通过加大倒角坐标 rmin，减小安全系数K。但 rm 的增加是有限度的.而 K的取值除了要避免发生于涉外，还应考虑装配方面的问 题，因此K的减小也是有限的。故当初步取得的值 D2，经调整小滚轮轴承内部各设 计参数后，仍不能满足载荷方面的要求时，可适当增大 d值。但是，当d增大后， 又影响到大滚轮

20、轴承的载荷能力，所以在设计交叉滚轮轴承时，要综合考虑大、 小滚轮轴承的载荷能力，适当选取d、D2fi。使大、小滚轮轴承的载荷能力均达到 样本上的参数要求。 在以下部分会进行初值得的分析验算。 2.4.2轴承外壁壁厚、外圈滚道直径和滚动体直径初值的确定。 由滚轮轴承的工作状态可知.滚轮轴承的外圈外径表面直接在轨道上滚动， 除承受较大的压力外，还承受一定的冲击载荷， 因此外圈必须有足够的抗压强度 和冲击韧性。为了能够达到这种性能，除了改变外圈的材料或选择合适的热处理 工艺外，更重要的是必须增大外圈的壁厚I ,因而这类轴承相对常规轴承来说， 其外圈壁要厚得多。另一方面，外圈壁厚的增大，就相对削弱了滚

21、动体直径和内 圈壁厚，减小了滚动体中心圆直径，这就影响到滚轮轴承的动负荷和静负荷能力， 所以外圆壁脚的增大也不是无限制的。也就是说外圆壁厚取值要求获得抗压强度， 冲击韧性额定负荷诸方面的综合最佳效果。此外圆壁厚的取值是滚轮轴承设计的 关键所在； 严格地说，滚轮轴承外圈的取值，应该通过理论分析和试验结果来求得，但 因目前对滚轮轴承的研究还不够深入， 实验条件也不具备； 且用量还不广泛，因 100 Dw = De - D w = （ 1-2 KE - K .w ）D=12 （4） Dw应圆整为10，再此后的计算中还 54 (01-0.12) 150 (0|-0.035) 40 (+0.09|+0.

22、03) 7 (+0.03|-0.03) 78 12( +0.005|-0.015) 20 (0 |-0.02) 88 Dpw= di+Dw=88+12=100 =26.17 初定滚子个数Z: Z= n x Dpw/ Dw 取 Z = 26 此暂不能做到这点而只能在对部分样品进行测量比较和统计分析的基础上， 谈轮轴承进行系列的扩展设计。经实践表明这种设计方法基本上是可行的， 能 满足主帆对滚轮轴承的性能要求。 通过分析比较，发现外圈的壁厚 E，滚动体中心圆直径 D;：w 与外圆外径D有一 定的（或说是近似的）线性关系， 即有 .E = KED = 19 (1) D . w = K，-w D= 1

23、00 (2) 式中 KE、K ；w 见下表 A *,人川系数裂 ft ft HE许 Dll戟直子 * 柱直干 懐 tt 1 0.21* OP 135- J 甌 hr 0-11 % 13$ * (U， 1 - _ 54 - D.M- 0.11* 几54 0P60- (L畀 0.肋 -ft-71 (LBfl*- O.&t 外圈滚道直径 De和滚动体直径 Dw根据关系式 DD-2 E =（1-2 KE）D=112 （3） 验算滚子圆周总间隙 S = ZX Dpw x Sin(180/Z)- Dw=1.39 滚子圆周总间隙S应不大于滚子直径的1/4,经验算所取初值符合要求。 则内圈滚道直径di

24、 = 88 外圈滚道直径 De= Dpw+ Dw=100+12=112 112 其他尺寸见图纸 额定负荷的计算： 额定动负荷Cr:(按照滚动轴承额定动负荷和额定寿命GB/T6391-2003计 算) 式中：常用高质量淬硬轴承钢和良好加工方法系数 bm=1.1 用于计算的滚子长度 Lwe =0.94*LW=18.8 用于计算的滚子直径 Dwe =Dw=12 Cos a =0 与轴承零件几何形状、制造精度及材料有关的系数 fc: fc查GB/T6391-2003中表7,先计算DWe CoS / Dpw的值，再由线性插值法求得 fc。 DWe CoS / Dpw =0.1,由线性插值法求得fc=84

25、 额定静负荷Cor:(按照滚动轴承 额定静负荷GB/T4662-2003计算) i DweCoS Cor=44l 1 - 十 Lwe Dwe CoS I DPW 丿 Cor=2787333(N) 对照样本:Cr=160 kN, Cor=280 kN ,基本相符。所设计大滚轮轴承合适。 2.4.4小滚轮轴承的设计计算和额定载荷计算： 外圈宽度C1 : 外圈外径D2 : 滚道宽度E: 挡边宽度a : 长度 Lw : 30 （0 卜0.02） Cr=bm fc (i Lwe Cos：)7/9 (Z)3/4 (Dwe)29/ 27 =168596.36 (N) 滚子同LY-N006,尺寸为直径Dw :

26、 45 (0卜0.12) 60 (0卜0.035) 24( +0.09|+0.03) 4.5( +0.03卜0.03) 初定内圈滚道直径di,即芯棒直径d2为 30 则滚子组中心圆直径Dpw= di+Dw=30+5=35 初定滚子个数 Z: Z= n X Dpw/ Dw = 21.99 取 Z = 22 调整 Dpw= 35.5 35.5 验算滚子圆周总间隙 S = Z X Dpw X Sin（180/Z）- Dw=0.22 滚子圆周总间隙S不大于滚子直径的1/4,因此，Dpw= 35.5 则内圈滚道直径di = Dpw- Dw = 30.5 30.5 外圈滚道直径 De= Dpw+ Dw=4

27、0.5 40.5 其他尺寸见图纸 额定负荷的计算： 额定动负荷Cr:（按照滚动轴承 额定动负荷和额定寿命GB/T6391-2003计算） Cr=bm fc (i Lwe Cos：)7/9 (Z)3/4 (D We)29/ 27 =79611 (N) 式中：常用高质量淬硬轴承钢和良好加工方法系数 bm=1.1 用于计算的滚子长度Lwe =0.94*Lw=28.2 用于计算的滚子直径Dwe =Dw=5 Cos a =0 与轴承零件几何形状、制造精度及材料有关的系数 fc: fc查GB/T6391-2003中表7,先计算DWe “Cos： / DPW的值，再由线性插值法求得 fc。 DWe Cos

28、/ Dpw =0.14,由线性插值法求得fc=82 额定静负荷Cor:（按照滚动轴承 额定静负荷GB/T4662-2003计算） DweCoS十 Z* Lwe Dwe Cos DPW 丿 Cor=140855.616（N） 对照国外样本：Cr=72kN, Cor=150kN ,基本相符。所设计大滚轮轴承合适。 2.4.5芯棒、定位套和大挡圈的设计与计算 Con 44 1 - 芯捧结构如图3所示，它实际上是由两个互相垂直的圆柱面构成，即由与滚针 内切圆直径相配的 d2圆柱面，和与大滚轮轴承内孔相配的假想圆柱面 di构成。因 此 d2的公称直径与小滚轮轴承滚针的内切圆直径相等， di的公称尺寸与大

29、滚轮轴 承内径d相等。 由于定位套与其配合的零件较多、结构较为复杂因此设计上应特别注意各个 相关关系。定位套的结构如图4所示，它由与导轮架（或其他元件）相配的圆柱面（即 Di圆柱面）、与大滚轮轴承内孔相配的圆柱面、定高台阶、小滚轮转动槽和芯棒安 装孔等部位构成。其主要尺寸计算如下： Hi 二T-D2/2 （3） 出二 D2/2 -（0 si） H =T-（h+S） （5） 式中hi大档圈内壁厚 s 小滚轮外径表面超出大档圈端面的高度 Hi =40 H2 = 20 H =85 m =8 Si =2 此外，槽宽 C2只要取得比小滚轮轴承两个挡圈端面的轴向距离略宽，圆弧槽半径 取得比小滚轮半径（即

30、D2/2）大i2 mn就可以了 大挡圈的圆弧面可以用斜面代替，具体采用圆弧面或斜面，可根据制 造厂的工艺条件而定。 大挡圈的结构如图 5所示，它既限制了大滚轮轴承的轴向位移量，在 C2 C3 （以下讨论 C2 C3的关系）时也限制了小滚轮软承的轴向位移量， 同时又起 到了与定位套连接、防止灰尘、杂物进入小滚轮转动槽内的作用。其主要尺寸计 算如下： d3 二 D2 (12) h = D2/2-s adj - -2$ -20)2 b-q2 -(。2 -2和2 &=62 阡28 a =41.57 b =26.61 (8) (9) Mat 39彳 圉5 246关于 h s?g的选取 从图1可看

31、出 。2/2-$ = C/ 2 s 即有 s d=(D2-C)/2 (10) (s + s =6,取s=2,s i=4) 式中S大挡圈端面超4!大滚轮端面的高度 另由(5)式可得 s, =T -H (11) 从(10)、 11)两式可看出，D2 H 确定后，就可以选取 h1 s和 s,各个量的大小 了。 从图 1 可看出 hi s和3 这三个量是相互制约的，当 S 增加时，hi 加厚，而 3 减 小； 当s减小时，h1减薄，而$增大。 一般的平挡圈型滚子滚轮轴承 s量不超过2mm但在交叉滚轮轴承的设计中为了保 证大挡圈有一定的内壁厚 h1，和使大挡圈与定位套有较深的装配深度，而尽量增 加s量而

32、s量过大，s,又太小，s1太小后，大滚轮的倒角就随之加大。 特别是在图2所示的这种应用场合，困槽形轨道的正面与侧面的倒角太大， 为了防止大滚轮与这个倒角发生干涉，大滚轮的倒角斜面必须与槽形轨道的倒角 斜面有一定的保险距离。而当 Si太小时，大滚轮的倒角就需要增大。当大滚轮的倒 角增大后，不仅使大滚轮卡簧槽的轴向位置不易确定，而且大滚轮的倒角斜面还 要延伸到大挡圈上，即大挡圈需要增加倒角工艺，增加了工艺上的麻烦。 由上面所述.h1 S和Si的选取要综合考虑、反复计算，达到满足强度 装配深 度和加工等各方面的要求。 若是使用在图2所示的场合，还需按下面的方法验算 S和s,。 如图6所示，设槽形轨道

33、的倒角为M N,并在设计中使大滚轮的倒角斜度与 槽形轨道的倒角斜度保持一致，大滚轮的倒角延伸面与大挡圈在 A点相切，则根据 相似形的关系有 (DL -DK)/2 M s N (D -D2)/2 M (N ：) -(s $)5 - - JI1 I - - 图 由此可导得 S = N(DL -DK)/2M (12) $ =N ： N(D DL)/2M (13) 式中 DL DKK, -3s qC2 a2 C32 DL 大滚轮挡边直径 +k, DK 大挡圈外径 厶一大滚轮倒角斜面与槽形轨道间的保险距离，通常取 :1 Ki 考虑大滚轮卡簧槽深度和卡簧槽与端面的最小轴向距离的系数， 一般取心一 3 从(

34、12),(13)两式可看出，s q除受M N制约外，还与 DL DK相关，故 在设计时应调整各参数，并使.S的实际取值比用（12）式计算的结果稍小，s 的实际 取值比用（13）式计算的结果略大。 247关于定位套槽宽 C2与大挡圈槽宽 Ca 总的说来，定位套槽宽 C2（见图4）和大挡圈槽宽 Ca（见图5）都应该比 Bi,（见图 1）宽一些，但小滚轮轴承在运转过程中，小挡圈端面总要与这两个槽中的一个槽 侧面发生摩擦，小滚轮轴承的轴向位移也需要靠这个槽的两侧面来限定，因此 C2 Ca中总有一个要相对宽一些，而另一个要相对窄一些。 若 C2 : Ca，则小挡圈端面与定位套槽的侧面接触状况良好，但定位

35、套槽的两 侧面需要进行切削加工和表面热处理，工艺难度较大。 若 C2 Ca，则小挡圈端面与大挡圈槽侧面的接触情况较差，虽然定位套槽可 以不进行切削加工和表面热处理，但大挡圈与定位套配合的过盈量必需把握好， 更重要的是轴承在装配 时必须保证大挡圈槽的两侧面与小挡圈端面有较好的平行 度。 比较两种方式，因 C2 Ca时不易保证小挡圈端面与大挡圈槽侧面的平行度， 轴承工作的可靠性差，一般不采用。虽然在 C2 Ca的方式中，定位套的制造工艺 要麻烦一些，但对轴承的装配精度没有较高的要求，轴承工作的可靠性也好，故 应尽量选择这种方式，即定位套槽比大挡圈槽窄一些的方式。 在采取 C2 : Ca的方式时，若

36、用户对防尘没有过高的要求，则可将矩形圆弧 槽孔改成直径为.a2 Ca2的圆柱形孔，以便于加工和装配。 248此次设计中技术条件的制定 大、小滚轮轴承（包括芯棒）的材料、热处理质量和公差等技术条件应按 JB/T7754滚动轴承双列满装圆柱滚子滚轮轴承和 GB6445滚轮滚针轴承外形 尺寸和公差等标准的规定制定。 定位套要与导轮架焊接，因此要选用与导轮架相同或接近的材料，为了槽的加 工方便，我们选用ZG35勺材料，将槽的基本形状铸造成型。若采用 C2 Ca的方式, 则槽的两侧面要进行切削加工，并进行表面热处理，其表面硬度为 5357 HRC 定位套的各项主要公差按IT7 IT8级精度选择，为保证大

37、、小滚轮外径素线的垂 直度，应严格限定芯棒孔轴心线与安装圆柱面、装配圆柱面之间的垂直度。 为了保证定位套与大滚轮轴承形成一个整体，定位套与大滚轮轴承内圈、大 挡圈均采用过盈配合，且大挡圈与定位套配合的过盈量大于内圈与定位套配合的 过盈量。另外，为方便芯棒与定位套的装配，并使芯棒上的 d,圆弧面能顺利地对 准内径d的圆柱面，芯棒与定位套的芯棒孔采取小间隙的间隙配合。 第三章十字交叉滚轮轴承各部分零件的加工工艺 3.1 大滚轮、小滚轮的加工工艺 通过分析零件图并结合实际加工情况制定以下加工工艺路线： 车门73.3内孔成 (2) 车2X G 75台阶孔成 (3) 粗车门79.7孔 精车门79.7孔成

38、 (5) 找正内孔中心，反卡内孔，粗车 门150外圆 精车门150外圆，保证达到公差要求 (7)磨门79.7内孔，保证光洁度等各种精度达到要求 3.2 小滚轮的加工工艺 (1) 车内孔门20孔 (2) 粗车门24.2孔 (3) 精车门24.2孔成 (4) 找正内孔中心，反卡内孔，粗车：45夕卜圆 (5) 精车45外圆，保证达到公差要求 (6) 磨门24.2内孔，保证光洁度等各种精度达到要求 3. 3 挡盖的加工工艺 3.4 定位套的加工工艺 3.5 内圈的加工工艺 (1) 粗车内孔匚:55 (2) 精车内孔：: -55成 (3) 车R5圆弧 (4) 粗车门64.7外圆 (5) 精车门64.7外

39、圆成 (6) 车66外圆(用2 mn宽内槽切刀车2m宽的槽) (7) 倒内角 1.5X 450 (8) 在钻床上钻3通孔成 (9) 磨门64.7外圆和55内孔，保证光洁度等各种精度达到要求 3. 6 心轴的加工工艺 (1) 粗车门18.2外圆 (2) 精车：18.2外圆，保证其公差 (3) 车55个端面 (4) 车 G 16外圆，宽5mm (5) 钻轴向3内孔 zh (6) 掉头车另一个叮55端面(钻一小孔用于磨外圆时顶工件用) (7) 在钻床上钻2X G 3径向孔 (8) 在铣床上铣两个5的凹槽 (9) 在磨床上磨门18.2外圆，保证各项精度要求 3. 7 弹性挡圈的加工工艺 (1) 车70内孔成 (2) 车门77外圈，厚0.8 (3) 用线切割加工角度为90宽20的V形槽 3. 8 滚子的加工工艺 (1) 车：12外圆 (2) 车倒角 3.9 滚针的加工工艺 (1) 车门3外圆 (2) 车倒角 结论 通