公路抗震设计midas软件使用

1、公路抗震设计验算功能公路抗震设计验算概述1.公路抗震设计使用方法（JTG/T B02-01 2008 ）容，对公路桥梁进行的抗程序根据公路桥梁抗震设计细则震设计。具体设计流程如下：1）建立分析模型;2）定义弯矩-曲率曲线（仅在桥墩及盖梁强度验算时定义）3）输入反应谱地震荷载数据;土乐谶HZrJ吟计厉何ISphjnr-gii-rral -)r«.ir cr d4且亠1： vruti 0.3Sa «广0. u翰ig旳Ir iiLIC IKf- am (Bel广L8DD2DpJ 70 10cJ60 3CfcJ厂 TD 15c) r CD 4flcJirfr Ei广IS毎wni建應

2、m &r?至专严±e卫工知c一圧站龍上呂专产r Ull£±r *j±r亡协bsr+Ahi, Ttd i5 旨 n»*0 Is < T 1 Tg'M* TqJT), T'POItfO 25LCc=D. 0,Dtf=L LCt=l.e,EFt=4）运行分析;5）定义公路抗震设计用荷载组合;6）定义公路抗震设计参数及材料特性;7）定义截面配筋数据; 杠q 跡戸阿丨帀何119lItatrtiqsjMMii|aliirinfrd _>_«> -_ a ：_K" | Vi黄阈8）定义抗震设计构件

3、类型;广橈嵐吏座厂柿甘广；ft据云支建广«广15定簪式寸卒r盖愛r空R蕭朮F皆唤r删除适书| 壬闭忖严英型桥竣c梯託缠厂护白r活动送式吏更广丘瑞r Ka/ts恰超（王養焦直pm单元輪出广无 广r j圧iej牟元列耒适书| 去闵9）运行抗震设计;10）查看抗震验算结果表格;出拔汁型齣杯利. 莊设计益帀哥林.FCi+fc卜翩jRC堆A乍筒岀 RCtSl>tv+S IS.R辞恥樂果朗空设:T杲|!卜卜滞UM瓷冏冏岸年舉护问tt設计曲件举SJF . |SSf torttfe r wb枷尉豔犁r桥嫩 c標療巫r otr盂迓r固鈕式寸卒厂ZJt镖寒滾理 爾阪區度；|0?35fii摩报牺rP

4、-甜出倦m席无r输tn融连按I E Kit书j52;E i 1厂析合 亠洛址仮墓话用| 并闭rg计姜弹応 -GJ?计希白W帮：!黃计戡面加肖 订希计计第韦晞出内笛、L3J 空 'ftjr 3? ®制戲腔肮霍世l粒舛文塑肌许计盂祜运打毗間亠祐击就殁计计斗裕 电玄仗谢唯莫 三幽的设计皓案 希呦宗雅苴待杲 毛噩世锁珏九 ecu館沒计肉加rifi j'4 vLiOHfl；7- .k H >u7tzm_ r "-tr®甲兀悝境验畠.带刁单亍笔財治肯.TTIHfS辭早床斤耳，”不诅诙爱粹.吁齡总盅貝個往境瞪輻相盂標腕寺4JB亍4£为極盂橫騎寸岸

5、怖涪皆|中胧第.11)查看抗震设计计算书 一一选择 设计RC设计输出RC设计计算书肚冷1W农料.R£«曲匣彩，亂设计嚣面1査置毗设it计且卡辆匕內卷剧押如说计松1件丈华SiiRcu-计筍出RL设计计书.1RGff初益卡怖博抗眸!1埜黑1吗的罰十内九-ROHBOiSd-A.2.公路抗震设计注意事项1) 进行公路抗震设计的混凝土材料及钢筋材料特性必须选择JTG04 (RC)规，否则程序提示抗震设计单元材料选择不正确 ”(结构分析时可不受此限制)；2）进行公路抗震设计的盖梁截面必须是设计截面”中的截面，其他构件截面必须是 数据库/用户”中的截面，否则程序提示抗震设计用数据不存在”

6、；3）在设计截面的剪切验算位置栏中不输入信息，程序将按默认的剪切验算位置自动计算剪切应力，各种截面程序默认的剪切验算位置参见联机帮助;是z屈户站世而|TU»rnrrrr - 厂 r jknrF!-1<1IWL2口.0WSEL2-L厂ITime- |nE2-2r'F>W-2|3.15'F碱|.TiJIM 旷 nr蓟厂 KL4-tFffijfg |na出)n倍<i彌VELIb.】im£sl 7!.112h.K<iHEh.：；.rhe- r. L2-SrInME-2 旷 «BVIk®«*>BMt8VI-1

7、I'|UtI'HR-2 |5厂博二直曲值円惰艮才*畔序创鞭.習w-.中-卞気««却atwiiE4）定义设计截面时输入的抗剪用腹板最小厚度将用来作为抗弯和抗剪验算的腹板厚度，因此一定要指定抗剪用腹板厚度，否则抗弯验算的结果不可信，且不能得到剪切应力的计 算结果；5）程序默认水平的 设计截面”梁单元按梁设计，竖直的数据库/用户”截面梁单元按柱设计，对于倾斜的梁单元， 需要在 设计一般设计参数编辑构件类型”中指定构件类型， 否则程序提示不是适合的构件类型”的错误信息；1帛衬间件聘单F .IS IB广陌斗耶坟坦广巢«|广丈障厂题媲厂色启柱r角在JC=Jrl

8、fil±延用|矣地6）梁构件的普通钢筋数据要在前处理的截面钢筋”中输入，柱构件的普通钢筋数据要在 设计RC设计RC设计截面配筋”中输入，否则程序提示 抗震设计用数据不存在”；册Kilf 窿*M 1*T以II )ar(mJ1H砂B 0TBi» »r帀；静秫伍刚M J |J*7）当设计规选择为“ JTG/T B0201 2008”时，设计用截面配筋中 箍筋类型”的直径”和 肢数”将采用按截面 Y、Z向分开的方式输入，这样便于用户配置多种箍筋形式； 8）定义弯矩-曲率曲线之前必须在模型材料和截面特性弹塑性材料特性”中定义混凝土和钢筋材料的本构关系，否则因无材料特性而无法

9、定义弯矩-曲率曲线;钢筋等级屈服应力fyMPa弹性模量EMPa默认屈服应变®HRB3353352.0e50.1675%HRB4004002.0e50.2%KL4004002.0e50.2%R2352352.1e50.112%名坏.|跚井塑性村科五XJ畀塑性村科段空村料类£!：腥噪土W盲楼星-思悄土迪帕计拥血测划。五|fCM23. i£ cu DQisaiceft*Z.Zc t材制圭型WS型(tens «n)砒fyFiiF I"店伽书空/El OF确认 M | 聊9)程序按yLyE自动计算钢筋屈服应变,各等级钢筋屈服应变详见下表:10）抗震验算构

10、件（除盖梁外其他所有构件）必须在 设计一般设计参数自由长度、计算长度系数”中定义柱构件计算长度数据，否则程序提示设计单元缺少计算长度数据11）对于桥墩构件，计算长度数据I。要用于程序计算 P-M曲线，所以必须要定义准确，否则程序默认取|0 2I ；12）反应谱函数中新增了“JTG/TB02-01 2008”规，程序通过用户选择的不同参数按照规公式（5.2.1 ）计算输出水平向设计加速度反应谱函数，对于竖向设计加速度反应谱函数，程序先根据用户所选的基岩”和土层”来计算 竖向/水平向谱比函数R',然后在水平反应谱函数的基础上按照规的要求计算输出竖向设计加速度反应谱函数;13）公路抗震设计用

11、荷载组合必须在结果荷载组合混凝土设计 ”中定义（程序自动生成或用户自定义），荷载工况中必须包括地震（反应谱）荷载类型，否则无法进行抗震设计验算；斷BE花Li inicLru 寸1贞 島言鼻 GUHf |砒吐m卜| nr社伸-1£B6*8=2 ST- I '+1尉Slir： li：5li号134.5dJOBHI Jfc世| 曲盟 =E ILC菲MBttJ UH；rIsaiiS rir1厂rTO阿F14）自动生成抗震荷载组合时，程序会将定义的所有地震（反应谱）荷载工况采用SRSS方式先进行组合，然后再按照规3.4的要求将永久作用与地震作用（SRSS结果）组合，组合时永久作用和地震

12、作用组合系数均取1.0 ；15）对于地震作用考虑到作用方向的不确定性，程序自动组合时考虑了正、反两个方向的组合，即一加一减的形式；16）自动生成抗震荷载组合时，地震作用中不考虑地震土压力和地震水压力，仅考虑地震动（反应谱）的作用，由于时程荷载不支持计算结果的线性叠加，所以荷载组合中的地震作用不考虑时程荷载，仅考虑反应谱荷载；17）程序根据地震作用等级和结构是否进入塑性状态，将抗震验算划分为 “E1地震作用、E2地震作用（弹性）、E2地震作用（弹塑性）”三个阶段；18）定义桥墩构件时必须选择连续的桥墩单元，否则程序提示错误单元间没有连成直线”；19）对于双柱墩、排架墩，其顺桥向容许位移口程序按0

13、8抗震细则中公式（747 ）计算,横桥向容许位移由用户自行计算后输入，程序不提供自动计算功能；20）塑性铰区域”选项仅在E2地震作用弹塑性阶段计算延性墩柱剪力设计值Vc0时起作用，其中底部”对应08抗震细则中公式（6.8.2-1 ）和（682-3 ）的容，顶、底部”对应公式（682-2 ）和（682-4 ）的容；21）桥墩验算时必须要有弯矩-曲率的关系数据，用户可以在前处理中定义弯矩-曲率曲线”,也可以在 用户定义”中直接输入相关数据来定义弯矩-曲率关系，否则程序提示错误钢筋砼抗震设计构件类型数据（号:4）有错误。（项目：桥墩-用户定义屈服曲率）”；22）定义盖梁构件时必须选择连续的盖梁单元，

14、否则程序提示错误单元间没有连成直线”；23）相连墩顶节点”选项仅在E2地震作用弹塑性阶段计算延性桥墩盖梁的弯矩设计值Mp0时起作用，如果没有指定盖梁相连的墩顶节点，程序因调取不到Mhc值而使计算的弯矩设计结果 Mp0不可信，对于盖梁连接多个桥墩的情况，程序默认取所有桥墩墩顶弯矩的最大值作为M hc的结果；24）塑性转动能力”和活动盆式支座水平位移”两项需要用户另外定义时程荷载来单独进行验算，其他项目均需定义反应谱荷载进行验算；25）主拱圈截面若定义为圆形，程序则不进行主拱抗弯强度验算；26）08抗震细则637推荐板式橡胶支座和固定盆式支座用线性弹簧单元来模拟，对应程序中应采用弹性连接单元；推荐

15、活动盆式支座用理想弹塑性弹簧单元模拟，对应程序中应采用一般连接单元。公路抗震设计验算说明1. 公路抗震设计验算容程序根据地震作用和桥梁抗震设防类别的不同，分别给出如下14项验算结果。1）桥墩强度验算2）桥台强度验算12 / 254）盖梁抗弯强度验算5）盖梁抗剪强度验算6）主拱抗弯强度验算7）主拱偏压强度验算8）桥墩塑性铰抗剪强度验算9）支座厚度验算（板式橡胶支座）10）支座抗滑稳定性验算（板式橡胶支座）11）支座水平位移验算（活动盆式支座）12）支座水平力验算（固定盆式支座）13）桥墩墩顶位移验算（规则桥梁）14）塑性转动能力验算2. 公路抗震设计验算结果说明 1）桥墩强度验算Q /戦根型晅Z

16、您插塔单鈕度螫单元復迂思称吐艺1()tNI 电9)(n)Kn (W亠111 LCE4偌心-rzffiin为）OK山 09028132lr 85850 77BS：445. S7491IIIcLCB4OK：.0302279.旳 321. S5B5C. 77G52440. S749111cLCB5ft L'-3(TninOK0. 3481361. 1«59C. 0459S551.39041cLCB4OK0- OOM279. B1320. MOO0. <W0D35419.42GC兀汩 LC£4te-.-rznur (stOK0- 0QG4234. 81321.

17、71;39C. S193233£_ SS9 71J2皿Blfc-L-XTmOS254. R'32i. saa0. SI 332336 53971丁cLCBSfa；活ElTIOK0. 3854575. 1GGE1. 1259Q 04591065" S4：51JC2cLCB4L'-Fsai-nOKO.OOOO234. 8132. 00000. WOO3S419. 42E6桥墩单元强度/1 <卜?桥墩强度验算对应的是08抗震细则和的容；?程序对E1和E2地震作用下的桥墩强度采用相同的验算方法;?轴心-Fxmin表示在轴力最小时的轴心受压验算，设计值rNd取抗

18、震荷载组合计算结果;?轴心抗压承载力按公式 Nn 0.90 fcd A fsd AS计算，构件计算长度l0需在 设计 般设计参数自由长度和计算长度系数”中定义，A为构件全截面面积，当纵向钢筋配筋率大于3%时，A改用净截面面积 AnA As ；偏心-Fxmin(My)表示轴力最小时的偏心受压验算，偏心-Mymin表示主弯矩最小时的偏心受压验算，偏心-Mymax表示主弯矩最大时的偏心受压验算，偏压验算的设计值rNd取抗震荷载组合计算结果；?目前程序仅对偏心荷载引起的强轴方向弯矩进行偏心受压验算，程序默认强轴为单元坐标系y轴，用户可通过修改单元坐标的B角来建立与实际柱构件一致的有限元模型;?程序计算

19、偏心抗压承载能力的过程如下:a. 首先按轴心受压构件进行验算，验算参考JTG04规公式(5.3.1 );b. 按照JTG04规公式(5.3.10 )计算偏心距增大系数 n；c. 当偏心矩较大时(e°/h°0.3)，程序默认按大偏心受压构件计算，混凝土截面受压区高度x按下面公式计算：xfcdbx e h02sAsefsdAse其中受拉钢筋应力sfsd。由计算得到的x值判断是否满足大偏心受压构件的判定条件x0，如果满足判定条件，此x就是截面受压区高度，如果不满足，则要按小偏心受压构件进行验算。当xbho且满足x 2as时，按下式输出大偏心抗压承载能力Nn fcdbxfcd As

20、fsd Asd.当偏心矩较小时(e0/h00.3)，程序默认按小偏心受压构件计算，此时钢筋应力没有达到钢筋的最大拉应力fsd，最外层钢筋的应力按JTG04规公式(5.3.4-1 )计算，即sih icuEsOL1，其中cu和值程序部通过混凝土强度等级调取数据；hoi h asi，为第i层纵向钢筋截面重心至受压较大边边缘的距离，其中asi 为第i层钢筋到截面边缘的距离。混凝土受压区高度x的计算采用与大偏心受压构件相同的公式，将si代入方程后整理得到：fed b 3x2fed b esho x2eu Es As esf sd As es xeu Eshoi Ases解此一元三次方程将得到3个x值，

21、根据x与bh0的关系分为以下三种情况计算钢筋应力：i. 当xbho时，由计算得到的 x按JTG04规公式（534-1 ）重新计算钢筋应力 si ；ii. 当 xbh°时，取sfsd ；iii. 当x h时，说明构件全截面受压，取x h按照JTG04规公式（）重新计算钢筋应力si ；根据计算得到的钢筋应力按下式输出小偏心抗压承载力NnfcdbxsAs? 组合名称”表示计算力所对应的荷载组合名称。2）桥台强度验算卑二住远範里s(m)旳色»色(adi)1Hi骗心扛（UrOK542. B43O0. 9745-0. 32551iCilalCB3OK0. Sfl9fi5-02. B43

22、Ofl. &745-0.倍 5252M. 2504aILCclCBSOK0.箱別G23. 15700.肌40-0. 3GO>57770.14BBolCBSOK0. MXJO別2 S450C. &0D00. OOOG43554.27M-丁Fiain (My)OKD. W3444. 5930d.醐 54p. 324G25GOO. Dlfl1丁也clCBSft心HyssaxOK446 59300 M54-0. 334655600. 001-01C1CB3K. 9T36KS 9070Q 90CSQ. 39922EOCs. £4071丁辺6LCB2OK0. WOO44E.

23、 59300. WOO0. 000043394. 272-0?桥台强度验算对应的是 08抗震细则721的容；?程序暂时没有采用细则 6.9中桥台水平地震力的计算方法，仅对E1和E2地震作用下B、C类桥梁采用相同的方法进行桥台强度验算；?具体验算方法与 桥墩强度验算”相同，可参照上述容的说明。3) 基础强度验算fy/innz)FlIT Fl 阳 HO：)IL1 LCB20Ka 27G51.L.25M1JC20K0- 2515i,«oooO. 54211, 25002ICK0. 2514l.OTOO0. 54291. 25OU2丁国eLCE30K0. 22n41.-0000A 4

24、3;S21. 2500丄基础强展验算/4?基础强度验算对应的是08抗震细则721、和的容；?由于E2弹塑性阶段的设计力不易取得，所以目前程序不支持E2弹塑性阶段的基础强度验算；?公路桥涵地基与基础设计规(JTG D63 2007)中计算基础强度的方法与程序计算梁单元组合应力相同，所以基础强度设计值程序直接调取后处理结果中抗震荷载组合作用下的梁单元应力，其中从梁单元应力结果表格中调取轴向”结果作为轴压设计应力值，调取“ Cb1Cb4中的最小值作为偏压设计应力值；?地基承载力容许值 Fa由用户在定义基础构件时输入，抗力系数r按公路桥涵地基与基础设计规(JTG D63 2007)的规定取值，当fa

25、150kPa时，取 R 1,当fa 150kPa 时，取 R 1.25 ；16 / 25冠盖架抗弯匪度尝篡rKuJtn kN 竝11ill 4cLC&iOK-W. 3330505. 9295.1ituft '卜cLCB?MY-MIX臨-132. 777058. 92 5&11J131虽大cLCE4JIY-kASQK1. &505Wffl. 929511JI13ft叽CLCB9OK-1. S90S9OZ 9295，小旣盂梁宴度-航弯/1|<I卜?盖梁抗弯强度验算对应的是08抗震细则722和736的容；?程序仅对E1地震作用的D类和E2地震作用的B、C类桥梁进

26、行盖梁抗弯强度验算，其中E1地震作用和E2地震作用（弹性）采用相同的验算方法，E2地震作用（弹塑性）采用细则的计算方法；? E1和E2地震作用（弹性）时，程序直接调取抗震荷载组合计算的弯矩值作为盖梁抗弯强度设计值，抗弯承载力按照JTG04规中公式0MdfsdAsZ（ 8.2.4-1 ）计算;? E2地震作用（弹塑性）时，程序首先按公式M po0Mhc Mg（6.8.3 ）计算盖梁抗弯强度设计值，其中墩柱上端截面弯矩值Mhc由p-m曲线取得，对于盖梁连接多个桥墩的情况，程序默认取所有桥墩墩顶弯矩的最大值作为M he ,然后根据细则 的规定将计算的弯矩设计值与永久作用效应组合后作为盖梁弯矩的设计结

27、果输出验算，抗弯承载力的计算方法同上；? 最大/最小”表示不同抗震荷载组合产生的截面弯矩的最大、最小值；? 类型”表示输出所属荷载组合的力（最大、最小）状态，表格中的结果是采用与输出力状态同时发生的力”计算的。5）盖梁抗剪强度验算吗”，敬模型窗m丿皈盖絮抗剪强度尝整0X竝兔會r7d (kN)VnOclO或力111ruLC£4BE-103. U75£424.1C88OKs&s11ilugLCB5OK-121, 8525424. 1石理OK11JI131帝大cLCE4FZ-MAX0K9. 35右U34. 1688CK11JI13迳小ELCB5FZ-MIN-OK-9 35

28、35U34 IEEECK*，卜lE2X梁强度-航剪! 1通1 r?盖梁抗剪强度验算对应的是08抗震细则722和736的容；?程序仅对E1地震作用的D类和E2地震作用的B、C类桥梁进行盖梁抗弯强度验算，其中E1地震作用和E2地震作用（弹性）采用相同的验算方法，E2地震作用（弹塑性）采用的计算方法；? E1和E2地震作用（弹性）时，程序直接调取抗震荷载组合计算的剪力值作为盖梁抗剪强度设计值，抗剪承载力按照JTG04规中公式（8.2.6 ）计算;? E2地震作用（弹塑性）时，程序首先按公式VcoR0 M pcLo（6.8.4 ）计算盖梁抗剪强度设计值，其中盖梁左、右截面的弯矩值M Rc和mLc程序按

29、JTG04规中正截面抗弯承载力的公式进行计算，计算时材料强度的设计值改为标准值，然后根据的规定将计算的剪力设计值与永久作用效应组合后作为盖梁剪力的设计结果输出验算，抗剪承载力的计算方法同上；? 截面验算”表示按JTG04规公式（8.2.5 ）对抗剪截面进行验算，当满足公式（8.2.5 ）要求时，显示“OK,表示截面设计合理，否则显示“ NG,此时需对截面进行修改直到满足公式（8.2.5 ）的要求。6）主拱抗弯强度验算4 /皈植型腕mZ怎主携圈抗弯匪度斌垠大退Ch沮夸MS【kN啦1応-MAEOE-怕匸眈522ff7.37t011(1cLCB3MY-心QE-232,2287.1JC2：WY-JUX

30、OE-58.33B7 37 601eLCE3MY'MIKDE3307.37&0主拱圏强度-抗弯1八1卜?主拱抗弯强度验算对应的是08抗震细则和733的容;?程序仅对E1和E2地震作用的B、C类桥梁采用相同方法进行主拱抗弯强度验算，程序直接调取抗震荷载组合计算的弯矩值作为抗弯强度设计值，抗弯承载力按照JTG04规的容进行计算;?设计弯矩Mu为负值时，得到的Mn为负弯矩承载能力， 设计弯矩Mu为正值时，得到的Mn为正弯矩承载能力；?对截面受拉区配置不同种类钢筋的受弯构件，其正截面相对界限受压区高度b取相应于各种钢筋的较小者。7）主拱偏压强度验算q /吸棋型窗巳/甌主拱圈倖压狂度鲨宦

31、0 x丰二忙豆组合元三1(a)3(a.)fi1 (satNn(kN)AT1CLCD2fq JF lain MyOK0,孫稠817. 95330. 5533-o. 4461277B5. 11301IC11clcszIW'-JCynaxDKA. 956S517 35830. 853927755.11301IE1cLcmOK0. 5637B75. 09490. 9159-0. 3B4117683. 71971CLC52心-OKO. IKXKSIT. 95B3C. XJMC.-OOMi433W.2720丁cLC52編心一 F iB；U (MyOK3. 9542716. 7OS30. 7319-

32、 CL 56512737-1. Z?731c：LC&2OKU. ?54<716, 70830. 7319一d27374 2Sh731丁cLC53ft-fj-JCynin-OK0. 5551773. B449C 7455-o. 5545274M. 113£1丁aLCB23e-F-rBinEo-aoao71. <«S30. MXMO.OMH)43594. 2720主拱S5SK-1H压川1卜?主拱偏压强度验算对应的是08抗震细则和的容;?程序仅对E1和E2地震作用的B、C类桥梁采用相同方法进行主拱偏压强度验算，程序 直接调取抗震荷载组合计算的轴力值作为偏压强度

33、设计值，抗压承载力的计算方法可参考JTG04规5.3的容；? 主拱偏压强度验算”与桥墩强度验算”方法相同，可参照上述容的说明。8）桥墩塑性铰抗剪强度验算?桥墩塑性铰抗剪强度验算对应的是08抗震细则734的容；?程序仅在E2地震作用（弹塑性）时提供桥墩塑性铰抗剪强度验算功能;?程序按公式（682-1 ）（682-4 ）计算桥墩塑性铰区域的剪力值，计算时采用的具体公式由用户定义桥墩构件时对塑性铰区域”的选择来决定，其中墩柱上、下截面的弯矩值M；c、M；c、MhC和MhC由P-M曲线得到，最后输出所有计算剪力中的最大值作为桥墩塑性铰区域的剪力设计值进行验算;?桥墩塑性铰区域抗剪承载力按公式V 0.0

34、023. fc'Ae V 计算，其中箍筋提供的抗剪能力按公式 V 0.1jAkb fyh 0.067； fc'Ae计算，计算核心混凝土面积A时，若Sk个截面输入有多个混凝土保护层厚度De值，则取最大值；? 剪力方向”的顺桥向对应剪力 Fz的结果，横桥向对应剪力Fy的结果。9）支座厚度验算（板式橡胶支座）<1 /直模型窗巳/金按式按菽支宦屋藝蛰埠|> X支室赣等10K3. 40910.9316氈玄座厚度C板式椽胶Fr?支座厚度验算（板式橡胶支座）对应的是08抗震细则723-1和的容;? E1和E2地震作用时程序采用相同的验算方法，其中顺桥向变形和横桥向变形均按公式X

35、E d X d X h （ 7.232 ）计算；?对于顺桥向变形，程序从位移分析结果中调取地震荷载（反应谱）作用下弹性连接的两个节点在DX方向位移差的绝对值作为地震作用产生的顺桥向水平位移值XD（即两节点的相对位移），调取永久荷载作用下弹性连接的两个节点在DX方向位移差的绝对值作为永久作用产生的顺桥向水平位移值XH ；?对于横桥向变形，程序从位移分析结果中调取地震荷载（反应谱）作用下弹性连接的两个节点在DY方向位移差的绝对值作为地震作用产生的横桥向水平位移值XD（即两节点的相对位移），调取永久荷载作用下弹性连接的两个节点在DY方向位移差的绝对值作为永久作用产生的横桥向水平位移值XH ；?板式橡

36、胶支座的橡胶层总厚度t由用户输入，如果顺桥向和横桥向支座变形Xe均小于支座厚度 t，说明支座厚度验算满足要求，显示“OK否则显示“NG10）支座抗滑稳定性验算（板式橡胶支座）< / /鬲模型窗冃7臥檯式应玉霸滔廡社魅町> XN)横髀司水平力（K）水平力客锌疽k（Mj|1QK573. 24341013. 4992T* 1卜酊支座抗涓稳定性（板式橡胶）f彳卜?支座抗滑稳定性验算（板式橡胶支座）对应的是08抗震细则和的容;? E1和E2地震作用时程序采用相同的验算方法，其中顺桥向水平力和横桥向水平力均按公式 Ehzh dEhze Ehzd （ 7.2.3-4 ）计算；?对于顺桥向水平力，

37、程序从弹性连接分析结果中调取地震荷载（反应谱）作用下剪力-z”平均值的绝对值作为地震作用产生的顺桥向水平力Ehze，调取永久荷载作用下剪力-z”平均值的绝对值作为永久作用产生的顺桥向水平力Ehzd ；?对于横桥向水平力，程序从弹性连接分析结果中调取地震荷载（反应谱）作用下剪力-y”平均值的绝对值作为地震作用产生的横桥向水平力Ehze，调取永久荷载作用下剪力-y”平均值的绝对值作为永久作用产生的横桥向水平力Ehzd ；?对于水平力容许值，程序从弹性连接分析结果中调取自重荷载（恒荷载）作用下轴向”平均值的绝对值作为上部结构重力在支座上产生的反力Rb，支座的动摩阻系数d由用户输入，如果顺桥向和横桥向

38、水平力Ehzh均小于水平力容许值dRb，说明支座抗滑稳定性验算满足要求，显示“OK,否则显示“ NG。11）支座水平位移验算（活动盆式支座）< /敬模型铮巳/短登式話韵虫坠水平检鶴崟骨支翌昴号忑卞二工该(keiJ允4水干住巻ZED.吕10K388. 32950. 901440Q.00M*卜叵1支座水平位移（塞式活动支座）f斗?支座水平位移验算（活动盆式支座）对应的是08抗震细则和的容;E1和E2地震作用时程序采用相同的验算方法，顺桥向水平位移和横桥向水平位移均按公式XEdXD Xh ( 7.2.3-6 )计算；?对于顺桥向水平位移，程序从时程分析结果中调取地震荷载（时程）作用下一般连接的两个节点在DZ方向的绝对最大值作为地震作用产