固定管板式换热器强度研发设计书

1、固定管板换热器设计计算计算单位设计计算条件壳程管程设计压力Ps2MPa设计压力pt2.2MPa设计温度ts200C设计温度tt155C壳程圆筒内径D i2000mm管箱圆筒内径Di2000mm材料名称Q345R材料名称Q345R简图计算内容 壳程圆筒校核计算前端管箱圆筒校核计算 前端管箱封头（平盖）校核计算 后端管箱圆筒设计计算 后端管箱封头（平盖）设计计算 管箱法兰校核计算 开孔补强设计计算 管板校核计算前端管箱筒体计算计算单位沈阳陆正重工匚集团有限公司计算条件筒体简图计算压力Pc2.20MPai设计温度t155.00° C内径Di2000.00mm材料Q345R（板材）试验温度许

2、用应力 同185.00MPa设计温度许用应力U181.70MPa Di -试验温度下屈服点 a325.00MPa钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C23.00mm-i i焊接接头系数 $0.85厚度及重量计算计算厚度PcDi抵-26冷_巳=1435mm有效厚度& =&- Ci- C2= 14.70mm名义厚度& = 18.00mm重量895.78Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25P 孚=3.1818(或由用户输入)OtMPa压力试验允许通过 的应力水平歸bT 兰 0.90 os = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力ot = P

3、T.(Di+&) = 256.522氐4MPa校核条件°T 同丁校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力2&oMPw=(D：板)=2.25378MPa设计温度下计算应力FC(Di+)d =2瑟=150.76MPa154.45MPa校核条件结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度14.00mm,合格前端管箱封头计算计算单位沈阳陆正重工集团有限公司计算条件椭圆封头简图计算压力Pc2.20MPa设计温度t155.00弋内径Di2000.00mm曲面高度 hiP 500.00mm £材料Q345R（板材）hu设计温度许用应力日181.70MPa试验温度

4、许用应力同P 185.00MPa钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C25.34mm焊接接头系数 01.00厚度及重量计算形状系数K =1严Di1 = 1.0000<2h丿计算厚度KPcDi6 =2CTt ©_0.5Pc= 12.14mm有效厚度& =各-Ci- C2= 12.36mm最小厚度&iin = 3.00mm名义厚度各=18.00mm结论满足最小厚度要求重量627.67Kg压力计算最大允许工作压力2旳临ePw= KDi+0.56e = 2.23889MPa结论合格壳程圆筒计算计算单位沈阳陆正重工匚集团有限公司计算条件筒体简图计算压力Pc2.00MPai设

5、计温度t200.00° C内径Di2000.00mm材料Q345R（板材）试验温度许用应力 同185.00MPa设计温度许用应力U170.00MPa Di -试验温度下屈服点 a325.00MPa钢板负偏差Ci0.30mm腐蚀裕量C23.00mm-i i焊接接头系数 $0.85厚度及重量计算计算厚度PcDi& - 26冷 巳=1394mm有效厚度& =&- Ci- C2= 14.70mm名义厚度& = 18.00mm重量5374.66Kg压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值Pt = 1.25P 孚=2.8000(或由用户输入)OtMPa压力

6、试验允许通过 的应力水平歸bT 兰 0.90 os = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力ot = PT.(Di+&) = 225.742氐4MPa校核条件°T 同丁校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力2&oMPw=(D：板)=2.10865MPa设计温度下计算应力FC(Di+)H =2 0= 137.05MPa144.50MPa校核条件结论筒体名义厚度大于或等于GB151中规定的最小厚度14.00mm,合格开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限公司接管：a, ' 370x32.5计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设计条件简图计算压力

7、 Pc2.2MPa设计温度155°C 1壳体型式圆形筒体壳体材料 名称及类型Q345R板材-1壳体开孔处焊接接头系数 ©0.85壳体内直径 Di2000mm壳体开孔处名义厚度S n18mmdEV1* A壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23mm壳体材料许用应力b181.7MPa接管实际外伸长度200mm接管实际内伸长度0mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负偏差C1rmm接管材料许用应力b t165.3MPa补强圈

8、许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S14.35mm接管计算厚度St2.043mm补强圈强度削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.91开孔直径d311mm补强区有效宽度 B622mm接管有效外伸长度 hi100.5mm接管有效内伸长度 h20mm开孔削弱所需的补强面积 A45382 mm壳体多余金属面积 A11082 mm接管多余金属面积 a250222 mm补强区内的焊缝面积 A3642 mmA1+A2+A3- 5194 mm ，大于 A,不需另加补强。补强圈面积A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求，不需另加补强。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限

9、公司接管：b, © 260x28.5计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设计条件简图计算压力 Pc2.2MPa设计温度155°C 1壳体型式圆形筒体壳体材料 名称及类型Q345R板材-1壳体开孔处焊接接头系数 ©0.85壳体内直径 Di2000mm壳体开孔处名义厚度S n18mmdEV1* A壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23mm壳体材料许用应力b181.7MPa接管实际外伸长度118mm接管实际内伸长度0mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm

10、补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负偏差C1rmm接管材料许用应力b t165.3MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S14.35mm接管计算厚度St1.36mm补强圈强度削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.91开孔直径d209mm补强区有效宽度 B418mm接管有效外伸长度 hi77.18mm接管有效内伸长度 h20mm开孔削弱所需的补强面积 A30652 mm壳体多余金属面积 A172.212 mm接管多余金属面积 a233902 mm补强区内的焊缝面积 A3642 mmAi+A2+A3=3526 mm2，大于 A,不需另加补强。补强圈面积A4m

11、m2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求，不需另加补强。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工1集团有限公司接管：cd,325 x 10计算方法:GB150-1959等面积补强法单孔设计条件简图计算压力 Pc2MPa设计温度200C壳体型式圆形筒体壳体材料 名称及类型Q345R板材-壳体开孔处焊接接头系数 ©0.85-1壳体内直径 Dionnnmm/壳体开孔处名义厚度n18mm4-1壳体厚度负偏差 C10.3mmGI £>2壳体腐蚀裕量 C23mm壳体材料许用应力b t170MPa接管实际外伸长度150mm接管实际内伸长度0mm接管材料10(GB8163)接管焊

12、接接头系数1名称及类型管材接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称Q345R凸形封头开孔中心至mm补强圈外径540mm封头轴线的距离补强圈厚度20mm接管厚度负偏差Cit1.25mm补强圈厚度负偏差C1r0).3mm接管材料许用应力b t108MPa补强圈许用应力0 t170MPa开孔补强计算壳体计算厚度S13.94mm接管计算厚度5t2.85mm补强圈强度削弱系数frr1接管材料强度削弱系数fr0.635开孔直径d313.5mm补强区有效宽度B627mm接管有效外伸长度hi55.99mm接管有效内伸长度h20mm开孔削弱所需的补强面积 A44282 mm壳体多余金属面积A1235.92 mm接管多余

13、金属面积A2206.32 mm补强区内的焊缝面积A3642 mmAi+A2+A3= 5062 mm ，小于A,需另加补强。补强圈面积a44236mm2A-(A 什A2+A3)3922mm2结论:补强满足要求。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限公司接管：ef, © 56 x 17计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设计条件简图计算压力 Pc2MPa设计温度200°C 1壳体型式圆形筒体壳体材料 名称及类型Q345R板材-1壳体开孔处焊接接头系数 ©0.85壳体内直径 Di2000mm壳体开孔处名义厚度S n18mmdEV1* A壳体厚度负偏差 C10

14、.3mm壳体腐蚀裕量 C23mm壳体材料许用应力b170MPa接管实际外伸长度150mm接管实际内伸长度0mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负偏差C1rmm接管材料许用应力b t150MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S13.94mm接管计算厚度St0.148mm补强圈强度削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.882开孔直径d28mm补强区有效宽度 B98mm接管有效外伸长度 hi21.82mm接管有效内伸长度 h2

15、0mm开孔削弱所需的补强面积 A436.22 mm壳体多余金属面积 A150.882 mm接管多余金属面积 a2533.32 mm补强区内的焊缝面积 A3642 mmA1+A2+A3- 6482 mm ，大于A,不需另加补强。补强圈面积A4|mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求，不需另加补强。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限公司接管：g, ' 510x29计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设计条件简图计算压力 Pc2.2MPa设计温度155°C壳体型式椭圆形封头壳体材料 名称及类型Q345R板材AiAj.壳体开孔处焊接接头系数 ©

16、;1壳体内直径 Di2000mmi-壳体开孔处名义厚度S n18mm£Xi3 A壳体厚度负偏差 C10.3mmI壳体腐蚀裕量 C25.34mm壳体材料许用应力b181.7MPa椭圆形封头长短轴之比2接管实际外伸长度200mm接管实际内伸长度10mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负偏差C1rmm接管材料许用应力b t165.3MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S10.93mm接管计算厚度St3.028mm补强圈强度

17、削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.91开孔直径d458mm补强区有效宽度 B916mm接管有效外伸长度 hi115.2mm接管有效内伸长度 h27mm开孔削弱所需的补强面积 A50572 mm壳体多余金属面积 A1648.22 mm接管多余金属面积 A251102 mm补强区内的焊缝面积 A377.32 mmAi+A2+A3= 5835 mm2，大于 A,不需另加补强。补强圈面积a4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求，不需另加补强。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限公司接管：1, © 74x 13.5计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设

18、计条件简图计算压力 Pc2.2MPa设计温度155°C壳体型式椭圆形封头壳体材料 名称及类型Q345R板材AiAj.壳体开孔处焊接接头系数 ©1壳体内直径 Di2000mmi-壳体开孔处名义厚度S n18mm£Xi3 A壳体厚度负偏差 C10.3mmI壳体腐蚀裕量 C25.34mm壳体材料许用应力b181.7MPa椭圆形封头长短轴之比2接管实际外伸长度150mm接管实际内伸长度0mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负

19、偏差C1rmm接管材料许用应力b t165.3MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S10.93mm接管计算厚度St0.315mm补强圈强度削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.91开孔直径d53mm补强区有效宽度 B116mm接管有效外伸长度 hi26.75mm接管有效内伸长度 h20mm开孔削弱所需的补强面积 A6002 mm壳体多余金属面积 A187.372 mm接管多余金属面积 A2495.72 mm补强区内的焊缝面积 A3642 mmAi+A2+A3= 647.1 mm ，大于 A, 不需另加补强。补强圈面积a4| mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补

20、强满足要求，不需另加补强。开孔补强计算计算单位沈阳陆正重工二集团有限公司接管：h, ' 118x20.5计算方法：GB150-199等面积补强法单孔设计条件简图计算压力 Pc2MPa设计温度200°C 1壳体型式圆形筒体壳体材料 名称及类型Q345R板材-1壳体开孔处焊接接头系数 ©0.85壳体内直径 Di2000mm壳体开孔处名义厚度S n18mmdEV1* A壳体厚度负偏差 C10.3mm壳体腐蚀裕量 C23mm壳体材料许用应力b170MPa接管实际外伸长度150mm接管实际内伸长度0mm接管材料名称及类型16Mn锻件接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量3mm补强圈材

21、料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Cit0mm补强圈厚度负偏差C1rmm接管材料许用应力b t150MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算壳体计算厚度S13.94mm接管计算厚度St0.517mm补强圈强度削弱系数frr0接管材料强度削弱系数fr0.882开孔直径d83mm补强区有效宽度 B166mm接管有效外伸长度 hi41.25mm接管有效内伸长度 h20mm开孔削弱所需的补强面积 A12142 mm壳体多余金属面积 A160.172 mm接管多余金属面积 a212362 mm补强区内的焊缝面积 A3642 mmAi+A2+A3=

22、1360 mm ，大于A,不需另加补强。补强圈面积A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2结论:补强满足要求，不需另加补强。延长部分兼作法兰固定式管板设计单位沈阳陆正重工集团有限公司设计计算条件简图设计压力Ps2MPa设计温度Ts200右C平均金属温度ts165C/A装配温度to15oCsA/壳材料名称Q345R河严.j设计温度下许用应力at170Mpa程平均金属温度下弹性模量Es1.931e+05Mpa平均金属温度下热膨胀系数Os1.199e-05mm/mmoC圆壳程圆筒内径 Di2000mm壳程圆筒名义厚度&18mm壳程圆筒有效厚度&e14.7mm筒壳体法兰设计温度下弹性模

23、量Ef'1.91e+05MPa壳程圆筒内直径横截面积A=0.25jiDi23.142e+062 mm壳程圆筒金属横截面积As=JTj6s(Di+5s)9.304e+042 mm管设计压力pt2.2MPa箱设计温度Tt155C圆材料名称Q345R筒设计温度下弹性模量Eh1.937e+05MPa管箱圆筒名义厚度(管箱为高颈法兰取法兰颈部大小端平均值)6h35mm管箱圆筒有效厚度务e32mm管箱法兰设计温度下弹性模量E；1.937e+05MPa材料名称S30408换管子平均温度 tt146oC设计温度下管子材料许用应力CjJ111MPa设计温度下管子材料屈服应力&144MPa执八&#

24、39;、设计温度下管子材料弹性模量E,1.83e+05MPa平均金属温度下管子材料弹性模量Et1.862e+05MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数1.704e-05mm/mm oC管管子外径d25mm管子壁厚q2mm注:管子根数n3310换热管中心距 S32mm换一根管子金属横截面积 a =兀6 （d 召）144.5mm换热管长度 L4000mm管子有效长度（两管板内侧间距）Li3804mm管束模数Kt = Et na/LDi1.171e+04MPa管子回转半径i =0.25jd2 +(d _2§)28.162mm执八'、管子受压失稳当量长度lcr500mm系数 Cr =

25、 %2E； / er；158.4比值 lcr /i61.262匚管子稳定许用压应力（C “心）仃_ H Etric，2（lcrji）2MPa管管子稳定许用压应力（crG'Ji cr2 1 2Cr58.08MPa材料名称16Mn设计温度tp200oC管设计温度下许用应力fcf J150MPa设计温度下弹性模量Ep1.91e+05MPa管板腐蚀裕量 C23mm管板输入厚度98mm管板计算厚度 d95mm隔板槽面积（包括拉杆和假管区面积 ）Ad02 mm板管板强度削弱系数口0.4管板刚度削弱系数 k0.4管子加强系数K2 =1318 WEtna / EpL少K =07.06管板和管子连接型式

26、焊接管板和管子胀接（焊接）高度l3.5mm胀接许用拉脱应力qMPa焊接许用拉脱应力q55.5MPa管材料名称16Mn管箱法兰厚度 &144mm法兰外径Df2250mm箱基本法兰力矩Mm4.293e+08N mm管程压力操作工况下法兰力MP5.544e+08N mm法兰宽度 bf =(Df _Di)/2125mm法比值& / Di0.016比值d / Di0.072系数 C" (按 d/Di,&7Di ,查 <<GB151-1999>> 图 25)0.00系数国”按 &/Di，&/Di,查<<GB151-199

27、9>> 图 26)0.00133旋转刚度灯=丄空比铤十EhJ12 Di +bf (Di 丿27.14MPa材料名称16Mn壳壳体法兰厚度&91mm法兰外径 Df2250mm体法兰宽度 bf=(DfDi)/2125mm比值& / Di0.00735法比值& / Di0.04551系数 C ,按 &/Di,67Di ,查vvGB151-1999>> 图 250.00系数 B 按各/Di，了/Di ,查<<GB151-1999>> 图 26J0.0001799旋转刚度K； 1严佝卩 七 f 12b +bf (Di Js4

28、.305MPa法兰外径与内径之比K= Df/Dj1.125壳体法兰应力系数 Y (按 K查GB150 1998>>表9-5)16.49旋转刚度无量纲参数J兀Q0.0002888K f f 4 Kt膨胀节总体轴向刚度親0N/mm管板第一弯矩系数(按K , Kf查<<GB151-1999>>图27) mi0.08771系系数山miK Kf43.56系数（按 Kt Kf 查GB151 98>> 图 29） G24.921换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比Q = EtnaEsAs4.958数换热管束与带膨胀节壳体刚度之比QEtna(EsAs +KexL)E

29、sAsKexL管板第二弯矩系数(按K,Q或Qx查<<GB151-1999>>图28(a)或(b) m22.854系数(带膨胀节时 Q代替Q) Mm12K(Q +G2)0.0006367计系数(按K,Q或Qex查图30) G30.002673法兰力矩折减系数匕=Kf /(Kf +G3)0.09752管板边缘力矩变化系数小_1匕也K；3.904算法兰力矩变化系数AM f =AM KJK；0.6193管管板开孔后面积Al = A - 0.25 nnd 21.517e+06mm2板参管板布管区面积(二角形布管)At = 0.866 nS 2 + Ad(正方形布管 )At = n

30、S 2 + Ad2.935e+06mm2数管板布管区当量直径Dt j4At/Jl1933mm系数人=Al / A0.4828系系数 B =na / A0.3154数系数 送s =04 +0.6 沃（1 +Q） / Z7.805计系数(带膨胀节时Qex代替Q)无=O.4(1 + 0)+(O.6+Q)/人12.04算管板布管区当量直径与壳体内径之比R = Dt / D0.9666管板周边不布管区无量纲宽度k = K(1-R)0.2357过程设备强度计算书仅有壳程压力Ps作用下的危险组合工况(Pt = 0)不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差；'=曲(tt -t 0 )

31、6;-s (t s -t0 )0.00.0004339当量压力组合 巳=Ps22MPa有效压力组合冃=Zs Ps +即Et15.6141.09MPa基本法兰力矩系数M4M mIVI m = 3AJID i3 Pa0.0090650.003443管板边缘力矩系数 V = V m +(AV )M 10.011550.005929管板边缘剪力系数V =屮M0.50320.2583管板总弯矩系数mg +m2¥1 +v1.0140.6556系数Gie仅用于m A 0时Ge =3m田K0.17450.1128系数G1i当m >0时，按K和m查图31(a)实线当 m<0时，按 K和m查

32、图31 (b)0.36570.07659系数 G1m > o g = maxGe,Gi)，m< 0 , G1 = G1i0.36570.1128管板径向应力系数 带膨胀节Q为Q ex6 = 1 (1 +g4 Q +G20.013910.003592管板布管区周边 处径向应力系数灯：=3m(1 +乜4 K(Q +G2)0.016590.008981管板布管区周边 处剪切应力系数7= 11 +vp 4 Q +G20.038040.03184壳体法兰力矩系数Mws =Mm -(ZMf )Mt0.0004897-5.849e-05计算值许用值计算值许用值管板径向应力巳令等J116.21.5

33、 bl22578.973 fcr J；450MPa管板布管区周边处径向应力'PA' 6k k2 L 1107.91.5 心225132.83 fee I；450MPa管板布管区周边剪切应力"P/p；14.580.5 Lr J7532.141.5 Lj225MPa壳体法兰应力6 町YMwsP丄（D）223.11.5 t；225-7.2623 tr J；450MPa换热管轴向应力1 1G2 -Q v 15 -吋 - Q +G2 已 _-5.814fcr 1111&】cr58.08-41.683 Jd333b】c；58.08MPa壳程圆筒轴向应力一+v）厂-As（G

34、2）Pa38.72*144.585.323©433.5MPa换热管与管板连接拉脱应力q =顷adl兀3.056q55.521.913q焊接q胀接166.5MPa仅有管程压力 Pt作用下的危险组合工况（Ps = 0）不计温差应力计温差应力换热管与壳程圆筒热膨胀变形差 =% （t t -t 0 ）-（t s -t o）0.00.0004339当量压力组合Pc = Pt（i + B）-2.894-2.894MPa有效压力组合巳=-t pt + P?Et-26.49-1.001MPa操作情况下法兰力矩系数4MpM P 3n 丸 Di3P-0.0069-0.1826管板边缘力矩系数M = M

35、p-0.0069-0.1826管板边缘剪力系数v =屮M-0.3006-7.953管板总弯矩系数m = m1 +5丹1 + V-1.1013.252系数Ge仅用于m A 0时Ge =34 K0.18950.5597系数G1i当 m>0时，按K和m查图31（ a）实线当m <0时，按K和m查31（ b）0.63841.327系数 G1m>0, G = max (G1e,G1；m<0 , G =G!i0.63841.327管板径向应力系数 带膨胀节Q为Q ex6-1(1+g4 Q +G20.0113-0.2334管板布管区周边 处径向应力系数a = 3m(1 + v)4 K

36、 (Q +G2)-0.008386-0.2462管板布管区周边 处剪切应力系数 =11 +vi 4 Q +G20.0177-0.1759壳体法兰力矩系数MwsMp_JMi-0.00131-0.01844计算值许用值计算值许用值管板径向应力疔L-FPa儿丿160.11.5 bl2251253 tr ；450MPa管板布管区周边处径'映，|盯 r叫»f向应力k 丄 k2.-7.一 1辭罚1 m 2m136.71.5 m 需225120.23b I450MPa管板布管区周边剪切应力亍Pa丸;p Dtp A6-11.510.5 farl754.3261.5 fc：225MPa壳体法兰

37、应力 o-； =-YMwsFZ(-D)246f104.81.5 bl22555.773 Ld；450MPa换热管轴向应力1 .G2 -Qv© 一叶 一 Qg 45.33丘1111丘lr58.085.0753 &；333Hie;58.08MPa壳程圆筒轴向应力A丄 2(1 +v)匹一F ；FaAs(Q+G2)43.72tr 1144.585.773© tr !433.5MPa换热管与管板连接拉脱应力q = tadl tc23.83q55.52.6683q焊接q胀接166.5MPa计算结果管板名义厚度dn98mm管板校核通过管箱法兰计算计算单位沈阳陆正重工集团有限公司设

38、计条件设计压力 p2.200MPa计算压力 Pc2.200MPa设计温度t155.0轴向外载荷F0.0N外力矩M0.0N.mm壳材料名称Q345R体许用应力dn181.7MPa法材料名称16Mn许用由174.0MPa兰应力出161.4MPa材料名称35CrMoA螺许用228.0MPa应力198.7MPa栓公称直径d b36.0mm螺栓根径d i31.7mm数量n68个DiDo2000.02250.0垫2108.0结构尺寸Dbmm材料类型 压紧面形状bo < 6.4mmbo > 6.4mmLe2180.035.0软垫片D外La48.0N1a,1b25.0b= b0 b=2.53 b0预紧状态下需要的最小螺栓载荷Wa操作状态下需要的最小螺栓载荷Wp所需螺栓总截面积 Am实际使用螺栓总截面积2058.028.0S 064.042.03.008.94y(MPa)Dg69.02090.1b0< 6.4mmDG= ( d 外 +D 内)/2b0 > 6.4mmDG= D