宜山互通贝雷片钢栈桥结构计算书

1、宜山互通 1#桥钢栈桥设计与施工一、栈桥设计 考虑栈桥作为临时施工设施，根据水位统计表及以往水文资料，洪水位高 4.2m ，常水位为 2.6m, 同时，考虑到栈桥作为临时施工设施，将栈桥顶标高定为+4.7m（底比历史最高水位高0.5m），钢栈桥宽6.0m,长48m由贝雷片组成。 采用 15+18+15m 结构形式，两侧桥头设置桥台。钢栈桥有关结构及材料组成如下：其立柱采用采用 ©600mm X8mm 的螺旋钢管桩群桩基础，横桥向间距6.0m ，纵桥向间距 2.4m ，钢管桩顶采用双 I40a 工字钢作为分配梁；主纵梁由6 榀贝雷片组成，单边 3 榀一组，贝雷片间距 0.2m ，每隔

2、1.5m ，设置花架。 上面铺设加 I28a 横向分配梁 （在工字钢的两侧焊接通常 8mm 钢板形成单箱双室 钢箱梁）间距1.5m，跨径3.9m及112.6纵向分配梁间距0.15m。桥面板采用S =8mm 厚 Q235 钢板（详见设计图） 。二、计算理论及强度取值 钢栈桥采用容许应力法计算理论，所有钢管立柱均按旧材料，其容许应力均不考虑提高系数。其容许应力分别取为c=140 Mpa 测=145 MpaT=85Mpa ;栈桥纵（加强型 I28a 工字钢）、横向分配梁（ I12.6 工字钢）按新购材料，其容许应力考虑 1.25的提高系数。其容许应力分别取为c=175 Mpa cw=181 Mpa

3、T=106 Mpa ;钢板之间的角焊缝容许应力fW=106 Mpa 。三、设计依据A、钢结构设计规范（GB50017-2003 ）B装配式公路钢桥多用途使用手册C、地质勘查报告D、公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)E、钢规(GB50017-2003 )四、荷载取值1、砼罐车自重(满载8方，后轴采用并装双轴分担轴载为 23T)： 330KN2、 §=8mm 厚 Q235 钢板自重：0.628KN/ m23、I28a加强型工字钢横梁自重：0.8KN/ m4、 双40a工字钢横梁自重：1.352 KN/ m5、112.6a 工字钢自重：0.14KN/ m6、©600

4、mm X8mm 钢管桩自重：1.17KN/m五、桥面验算1、模板强度及刚度复核满载8方的罐车，总重量约33t，车辆荷载分布前轴为10t,双后轴重23t , 因此最不利荷载为前轴上的单轮荷载，其值为50KN，考虑1.2的安全系数后，按60.0KN计算。车轮着地长度为20cm，宽度为30cm。钢板受力按简支梁来 计算，考虑到桥面钢板属于密肋宽板受力模式，其上的轮载有效分布宽度，按钢板间距的两倍来取值为L =30cm。(1) 模板所受均布线荷载计算P60qb0.3=200KN/ma b 0.2 0.3(2) 模板受均布荷载后产生最大内力(按简支梁计算)最大弯矩:Mmax= M b=0.125 Xq

5、X2=0.125 ><200X0.15=0.562 KN m最大剪力:Vmax=V b 左=0.500 Xq Xl=0.500X200.0X0.15=15.0 KN（3）模板截面强度验算抗弯截面模量： W=W x =(1/6)bh 2=(1/6) X300 X82=3200 mm 3d=M/W=(0.562 X103 X103)/3.2 X103=175.6 Mpa <司=175 Mpa（符合要求）P=30.0KNt= QmaxS x / Ixb2=(1/8) X300 X82=2400 mm 3Sx =(1/2)bh x(1h/4) =(1/8)bh lx=(1/12)bh

6、3=(1/12) X300 X83=12800 mm 4 b=300 mm则 t= (15.0 X4200 X103) / (1.28 X104X300)=16.41Mpa < T=106 Mpa（符合要求）2、小纵梁强度及刚度验算小纵梁间距0.15m,跨度1.5m，采用112.6工字钢。根据栈桥实际荷载情况, 小纵梁采用简支梁受力模式；最大荷载采用汽车前轴单轮荷载，并取集中力P=60.0KN （1.2的安全系数），按最不利状态作用于跨中布置；同时，考虑汽车 荷载的移动特性，及各条小纵梁之间横向联结较弱的情况， 将此前轴单轮荷载全 部作用于两条纵梁上，不考虑其临近纵梁的分担作用。由此单根

7、纵梁的集中力P=72.0/2=36.0KN 。其受力图示见后:小纵梁受力示意图（简支梁系）Jp q（1）小纵梁受活载（集中荷载）(2) 小纵梁受静载(均布荷载)a、 钢板荷载：0.6280.15=0.09KN mb、由小纵梁自重产生的线荷载q2= 0.14 KN m(3 )、小纵梁设计荷载值P=30.0KN q=0.09+0.14=0.23KN m(4) )由集中荷载产生的最大内力最大弯矩跨中处Mmax=P L/4=30.0 X1.5 *4=11.25KN m最大剪力：支座处 Va= P/2=30.0/2=15.0KN最大扰度:32 3pl330.0"5.0"0cccmax

8、1 =50.92mm48EI 48 2.06 105 488(5 )、由均布荷载产生的最大内力(按简支梁计算)最大弯矩Mmax=ql220.23 1.58=0.06 KN m最大剪力：Ra 二 Rb =m=0.23 1.5=0.17KN2 2max145ql384EI2X35 0.23 15.0 10 =5384 2.06 10488二 0.004mm(6) 、小纵梁截面受力M=11.25+0.06=11.31 KNV=15.0+0.17=15.17KN(7) 、小纵梁截面强度验算(按简支梁计算)o=M max / Y Wx=(11.31 X103X103) / (1.00X77X103)=1

9、46.88Mpavov=181 Mpa (符合要求)T Q max S x / I xtW=(15.17 X44.2 X103 X103) / (488 X104X5.0)=27.48Mpa< r=106 Mpa(符合要求)（8）、小纵梁挠度复核（按简支梁计算）f=f 1 +f 2=0.92+0.004=10.924 mm L/400 = 1500/400=3.75 mm （符合要求3、钢横梁强度及刚度验算（工况一）钢横梁间距1.5m,跨度3.9m，采用128a工字钢箱梁。根据栈桥实际荷载情况， 钢横梁采用简支梁受力模式；最大荷载采用汽车双后轴双轮组荷载，轴重276 KN （考虑1.2的

10、安全系数），轮组重P=138 KN，按最不利状态时，一个轮组作用 于跨中来布置。其受力图示见后：A59XBPO81903Pq钢横梁受力示意图（简支梁系）（1）、钢横梁受活载（集中荷载）P=138KN（2）、钢横梁受静载恒载（均布荷载）a、由钢板自重产生的静载q1=0.628 X1=O.628 KN mb、由小纵梁自重产生的静载q2=0.14 X20 X1.0 十4=0.7 KN mc、由钢横梁自重产生的静载q3=0.8KN m(3)、钢横梁设计荷载值P=138KNq=0.628+0.7+0.8=2.128KN m(4)、由集中荷载产生的最大内力(按简支梁计算)最大弯矩：pa1381.95Mc=

11、 Mmax = H 2c b =2 0.15+1.8 = 144.9KN ml3.9最大剪力：V=P 2a b u138 2 1.95+1.8 =201.69 KN l3.9fmax1 =Pa2, 2323 -2a c l -4a l 2a ac-c 6EIl -138心.956 2.06 105 10860 3.9|L?2 1.95 0.15 3.94 1.952 3.9 2 1.953 -1.952 3=0.0mm(5)、由均布荷载产生的最大内力(按简支梁计算)最大弯矩Mmax=2 2ql 2.128 3.98 = 8=4.21KN m最大剪力:ql 2.128 3.92 = 2-4.15

12、KN5ql4384EI3总=48.11mm5 2.128 3.9 1 03 4384 2.06 105 108606）、钢横梁截面受力（按简支梁计算）M=144.9+4.2 仁 149.11KN mV=201.69+4.15=205.84KN（7）、钢横梁截面强度验算（按简支梁计算）o=M max / Y Wx=（149.11 X103X103） / （1.00X831 X103）=179.43 Mpav dv=181 Mpa（符合要求）T Q max S x / I xtw=（05.84X446.91 X103X103） /（10860X104X8.5）=99.65Mpa< T=106

13、 Mpa（符合要求）（ 8）钢横梁挠度复核 （按简支梁计算 ）f=f 1+f 2=0.0+48.11=48.11mm> l/400 = 3900/400=9.75 mm（ 9 ） 、主横梁整体稳定性复核提高梁整体稳定性的关键是，曾强梁抵抗侧向弯曲和扭转变形的能力， 根据钢规（ GB50017-2003 ）规定，箱型截面简支梁由于其截面的 抗扭性能远远高于开口截面（工字钢） ，因而具有较好的整体稳定性。因此不需要做整体稳定性验算； 同时工字钢上面铺有 I12.6 工字钢属于密肋型结构，切焊接牢固， 能有效的防止侧向失稳。 故主横梁整体结构 处于稳定状态。4、贝雷片受力计算（主纵梁验算）由贝

14、雷片最大跨度为18m，当整车作用于跨中时，贝雷片受车辆荷载为39.6t（考 虑1.2冲击系数），桥面系受恒载为（加强128工字钢+112.6工字钢+钢板58mm）=19.3t(1) 、抗弯计算栈桥由6榀贝雷片组成，按6榀贝雷片平均受力计算，则最不利位置跨中弯矩为w诗二響=265.05t m，平均每片承担弯矩为265.056=44.17t mlbh312=v 97.5 X0.8=78t.m(贝雷片3榀考虑0.8的折减系数) 满足要求(2) 、抗剪计算58 9栈桥由6榀贝雷片组成=58=9.82t V 16.8 (21 X0.8 )6满足要求&群桩基础桩顶钢横梁强度及刚度验算钢横梁根据栈桥

15、受力的实际情况，采用简支梁结构，最大荷载采用汽车双后轴双轮组荷载，轴重276 KN (考虑1.2的安全系数)，轮组重P=138 KN，按最不利状态时，一个轮组作用于跨中来布置。其受力图示见后：JpJpqqB(1) 、钢横梁受活载(集中荷载)P=138KN(2) 、钢横梁受静载恒载(均布荷载)1/2 ( 15+18 跨桥面系恒载)=252KNq=252/2/1.05=120KN m(3) 、钢横梁设计荷载值P=138KN q=120.0KN m(4) 、由集中荷载产生的最大内力(按简支梁计算)最大弯矩：Mmax=Pa=138 X1.O5=144.91KN m最大剪力2138 1.05 6V=P=

16、138KNmax二宜 3-4a2138 汽 63-4 1.052 = 0mm24EI24 2.06 105 43440(5) 、由均布荷载产生的最大内力(按简支梁计算)最大弯矩2qaM max2120 1.05 =66.15 KN mV=qa=120X1.O5=126KNqa2l22120乂1.052 汉 622fma-2a F 2.06 1 05 43440 ""呎(6) 、钢横梁截面受力(按简支梁计算)M=144.9+66.仁 211.00KNmV=138+126=264.0KN(7) 、钢横梁截面强度验算(按简支梁计算)o=M max / y Wx=(211 X103

17、X103) / (1.00X2180X103)=96.79Mpav血=181 Mpa (符合要求)T Q max S x / I xtw=(264.0 X1262.4 X103X103) / (43440 X104X10.5)=73.07Mpa< r=106 Mpa(符合要求)7、群桩基础桩顶钢纵梁强度及刚度验算由钢纵梁受力的实际情况可得知，钢纵梁受力为简支结构，当汽车的双后轴单轮组作用于墩顶，此时的钢纵梁受力最大，纵梁受力为集中荷载。受力图示见后：lpACBff240cm桩顶钢纵梁受力示意图（简支梁系）（1）、由轮组产生的集中荷载P1=138/2=69KN（2）由横载产生的集中荷载P2

18、=260/2=130KN(3) 、钢纵梁设计荷载P=P1+P2=69+130=199KN（4）、由集中荷载产生的最大内力（按简支梁计算） 最大弯矩：一 PL 1997.4 一c ,“Mmax=119.4KN m44最大剪力V= P =99.5KN2maxPl348EI199 汉2.43>348 2.06 105 43440二 0.11mm(5) 、钢纵梁截面强度验算(按简支梁计算)o=M max / y Wx=(119.4X103X103) / (1.00X2180X103)=54.77Mpav血=181 Mpa(符合要求)T= Q max S x / I xtw=(99.5 X1262

19、.4 X103 X103) / (43440 X104 X10.5)=27.54Mpa< r=106 Mpa（符合要求）六、钢管桩入土深度及荷载验算(1 )、荷载取值根据实际施工要求，拟采用满载8方砼运输车通过栈桥，其最大荷载取满载8方砼，荷载为33t，不计冲击系数，取最大荷载安全系数1.2，则最大动荷载为33 Xl.2=39.6t，当车辆后轮组作用于墩顶工字钢分配梁时，此时管桩的受力 最大，此处只考虑1/2的车辆荷载=39.6/2=19.8t，栈桥桥面结构最大恒载为P=27.2t，假定荷载经工字钢分配后，各钢管桩承担相同的荷载，贝U单根钢管桩 承受的荷载为 F=(19.8+27.2)/

20、4=11.75t(2)、钢管桩入土深度计算根据地质报告及以往河段水上基础施工经验，桥址处地质情况基本为淤泥层土质，切向摩擦力在切向摩擦力在8 22kpa 之间，其中高程0.1m -20.35是淤泥层，桩侧摩阻力为10kpa，由于河床冲刷较平稳，故考虑桩长加长1m防冲刷；-20.35 -60.95为粘土层，摩阻力为22kpa，按此土层分布进 行钢管桩承载力计算。由R= 1ql，单根钢管桩入土深度为：2117.5+ (2.1+3.6 )X1.17+1.17 XX=0.5 X2 X3.14 X0.3 X10 XX解得X=15.0即钢管桩入土长度为15m，钢管总长度为15+5.7=20.7m(3、钢管

21、桩荷载验算根据实际情况，计算钻孔桩时，一端设置为固结，一端铰接，计算时为了 偏安全，铰接点取钢管桩底部，则计算长度为1=0.7 XL=14.49m。钢管立柱最大高度取为1449cm.贝U Lox=LoY=1449cm，回转半径 匸 vf/A = S2+d 2 =20.932cm截面积 A=冗/4 X(D2-d2)=148.79cm 2长细比Z=L/1=1449/20.932=69.22 按A3号钢查表得片0.844则 0=P/（书 A）= （117.5 X103/（0.844 X148.79 X102）=9.36Mpa司=140 Mpa（符合要求）七、栈桥施工( 1 )、钢管桩焊接钢管桩作为栈

22、桥的竖向支持传力杆件，在焊接前，先检查钢管桩的完整性， 做好详细记录，并切平钢管桩端口。在焊接过程当中，若出现气孔、夹渣、焊接 裂纹、未焊透、未熔合、焊缝外形尺寸和形状不符合要求、咬边、焊瘤、弧坑等 缺陷，按照一下技术措施进行处理：A、气孔气孔是指在焊接时， 熔池中的气泡在凝固时未能逸出而形成的空穴。 产生 气孔的主要原因有：坡口边缘不清洁，有水份、油污和锈迹；焊条或焊剂未按规 定进行焙烘，焊芯锈蚀或药皮变质、剥落等。此外，低氢型焊条焊接时，电弧过 长，焊接速度过快；埋弧自动焊电压过高等，都易在焊接过程中产生气孔。由于 气孔的存在， 使焊缝的有效截面减小， 过大的气孔会降低焊缝的强度， 破坏焊

23、缝 金属的致密性。 预防产生气孔的办法是： 选择合适的焊接电流和焊接速度， 认真 清理坡口边缘水份、油污和锈迹。严格按规定保管、清理和焙烘焊接材料。不使 用变质焊条，当发现焊条药皮变质、剥落或焊芯锈蚀时，应严格控制使用范围。 埋弧焊时， 应选用合适的焊接工艺参数， 特别是薄板自动焊， 焊接速度应尽可能 小些。B、夹渣夹渣就是残留在焊缝中的熔渣。 夹渣也会降低焊缝的强度和致密性。 产生夹 渣的原因主要是焊缝边缘有氧割或碳弧气刨残留的熔渣； 坡口角度或焊接电流太 小，或焊接速度过快。 在使用酸性焊条时， 由于电流太小或运条不当形成 “糊渣”； 使用碱性焊条时，由于电弧过长或极性不正确也会造成夹渣。

24、 进行埋弧焊封底时， 焊丝偏离焊缝中心也易形成夹渣。防止产生夹渣的措施是：正确选取坡口尺寸， 认真清理坡口边缘， 选用合适的焊接电流和焊接速度， 运条摆动要适当。 多层焊 时，应仔细观察坡口两侧熔化情况， 每一焊层都要认真清理焊渣。 封底焊渣应彻 底清除，埋弧焊要注意防止焊偏。C、咬边焊缝边缘留下的凹陷，称为咬边。产生咬边的原因是由于焊接电流过大、运 条速度快、 电弧拉得太长或焊条角度不当等。 埋弧焊的焊接速度过快或焊机轨道 不平等原因， 都会造成焊件被熔化去一定深度， 而填充金属又未能及时填满而造 成咬边。咬边减小了母材接头的工作截面， 从而在咬边处造成应力集中， 故在重 要的结构或受动载荷

25、结构中， 一般是不允许咬边存在的， 或到咬边深度有所限制。 防止产生咬边的办法是： 选择合适的焊接电流和运条手法， 随时注意控制焊条角 度和电弧长度； 埋弧焊工艺参数要合适， 特别要注意焊接速度不宜过高， 焊机轨 道要平整。D、未透焊、未熔合焊接时，接头根部未完全熔透的现象，称为未焊透；在焊件与焊缝金属或焊 缝层间有局部未熔透现象， 称为未熔合。未焊透或未熔合是一种比较严重的缺陷， 由于未焊透或未熔合， 焊缝会出现间断或突变， 焊缝强度大大降低， 甚至引起裂 纹。因此，在钢管桩连接的部位不允许存在未焊透、未熔合的情况。未焊透和未 熔合的产生原因是焊件装配间隙或坡口角度太小、 钝边太厚、 焊条直

26、径太大、 电 流过小、速度太快及电弧过长等。焊件坡口表面氧化膜、油污等没有清除干净， 或在焊接时该处流入熔渣妨碍了金属之间的熔合或运条手法不当， 电弧偏在坡口 一边等原因， 都会造成边缘不熔合。 防止未焊透或未熔合的方法是正确选取坡口 尺寸，合理选用焊接电流和速度， 坡口表面氧化皮和油污要清除干净； 封底焊清 根要彻底，运条摆动要适当，密切注意坡口两侧的熔合情况。E、焊接裂纹焊接裂纹是一种非常严重的缺陷。 结构的破坏多从裂纹处开始， 在焊接过程中要 采取一切必要的措施防止出现裂纹， 在焊接后要采用各种方法检查有无裂纹。 一 经发现裂纹，应彻底清除，然后给予修补焊接裂纹有热裂纹、冷裂纹。焊缝金属

27、 由液态到固态的结晶过程中产生的裂纹称为热裂纹， 其特征是焊后立即可见， 且 多发生在焊缝中心， 沿焊缝长度方向分布。 热裂纹的裂口多数贯穿表面， 呈现氧 化色彩，裂纹末端略呈圆形。产生热裂纹的原因是焊接熔池中存有低熔点杂质 由于这些杂质熔点低，结晶凝固最晚，凝固后的塑性和强度又极低。因此，在外 界结构拘束应力足够大和焊缝金属的凝固收缩作用下， 熔池中这些低熔点杂质在 凝固过程中被拉开， 或在凝固后不久被拉开， 造成晶间开裂。焊件及焊条内含硫、 铜等杂质多时， 也易产生热裂纹。 防止产生热裂纹的措施是： 一要严格控制焊接 工艺参数，减慢冷却速度， 适当提高焊缝形状系数， 尽可能采用小电流多层多

28、道 焊，以避免焊缝中心产生裂纹；二是认真执行工艺规程，选取合理的焊接程序， 以减小焊接应力。焊缝金属在冷却过程或冷却以后，在母材或母材与焊缝交界的熔合线上产生 的裂纹称为冷裂纹。这类裂纹有可能在焊后立即出现，也有可能在焊后几小时、 几天甚至更长时间才出现。 冷裂纹产生的主要原因为： 1）在焊接热循环的作用下， 热影响区生成了淬硬组织； 2）焊缝中存在有过量的扩散氢，且具有浓集的条件；3）接头承受有较大的拘束应力。防止产生冷裂纹的措施有：1）选用低氢型焊条，减少焊缝中扩散氢的含量；2）严格遵守焊接材料 （焊条、焊剂 ） 的保管、烘焙、使用制度，谨防受潮； 3） 仔细清理坡口边缘的油污、水份和锈迹

29、，减少氢的来源；4）根据材料等级、碳当量、构件厚度、施焊环境等，选择合理的焊接工艺参 数和线能量，如焊前预热、焊后缓冷，采取多层多道焊接，控制一定的层间温度 等；5）紧急后热处理，以去氢、消除内应力和淬硬组织回火，改善接头韧性；6）采用合理的施焊程序，采用分段退焊法等，以减少焊接应力。F、其他缺陷焊接中还常见到一些焊瘤、弧坑及焊缝外形尺寸和形状上的缺陷。产生焊 瘤的主要原因是运条不均， 造成熔池温度过高， 液态金属凝固缓慢下坠， 因而在 焊缝表面形成金属瘤。立、仰焊时，采用过大的焊接电流和弧长，也有可能出现 焊瘤。产生弧坑的原因是熄弧时间过短， 或焊接突然中断， 或焊接薄板时电流过 大等。焊缝

30、表面存在焊瘤影响美观， 并易造成表面夹渣； 弧坑常伴有裂纹和气孔， 严重削弱焊接强度。防止产生焊瘤的主要措施严格控制熔池温度，立、仰焊时， 焊接电流应比平焊小 10-15% ，使用碱性焊条时，应采用短弧焊接，保持均匀运 条。防止产生弧坑的主要措施是在手工焊收弧时， 焊条应作短时间停留或作几次 环形运条。因此一旦发现缺陷要及时进行修正。 对于气孔的修正， 特别是对于内部气孔， 确认部位后， 应用风铲或碳弧气刨清除全部气孔缺陷， 并使其形成相应坡口， 然 后再进行焊补；对于夹渣、未焊透、未熔合的缺陷，也是要先用同样的方法清除 缺陷，然后按规定进行焊补。对于裂纹，应先仔细检查裂纹的始、末端和裂纹的

31、深度，然后再清除缺陷。用风铲消除裂纹缺陷时，应先在裂纹两端钻止裂孔，防 止裂纹延长。钻孔时采用812mm钻头，深度应大于裂纹深度 23mm。用 碳弧气刨消除裂纹时， 应先从裂纹两端进行刨削， 直至裂纹消除， 然后进行整段 裂纹的刨除。 无论采用何种方法消除裂纹缺陷， 都应使其形成相应坡口， 按规定 进行焊补。对焊缝缺陷进行修正时应注意：1）缺陷补焊时，宜采用小电流、不摆动、多层多道焊，禁止用过大的电流补焊；2）对刚性大的结构进行补焊时，除第一层和最后一层焊道外，均可在焊后热 状态下进行锤击。每层焊道的起弧和收弧应尽量错开；3）对要求预热的材质，对工作环境气温低于 0 C时，应采取相应的预热措施

32、；4）对要求进行热处理的焊件，应在热处理前进行缺陷修正；5）对D级、E级钢和高强度结构钢焊缝缺陷，用手工电弧焊焊补时，应采用 控制线能量施焊法。每一缺陷应一次焊补完成，不允许中途停顿。预热温度 和层间温度，均应保持在60 C以上；6）焊缝缺陷的消除的焊补，不允许在带压和背水情况下进行；7）修正过的焊缝，应按原焊缝的探伤要求重新检查，若再次发现超过允许限 值的缺陷，应重新修正，直至合格。焊补次数不得超过规定的返修次数。（ 2）、钢管桩加固由于采用的钢管桩全部为旧钢管桩， 成色较差， 钢板厚度有所减小， 为了确 保插打过程当中钢管口不变形，在钢管桩口周围设置 60cm 宽， 1cm 厚的加劲 箍，

33、同时，选择厚不小于 7mm 的钢管桩进行插打。（ 3）、沉桩基选型根据实际需要，选用 DZ 系列振动打桩锤进行沉桩，该沉桩机的工作原理是 利用电动机带动两组偏心块作相反方向的转动， 使得所产生的横向离心力相互抵 消，而垂直离心力相互叠加， 在电机快速转动下， 使得整个系统产生垂直的上下 振动，从而达到沉桩的目的。（ 4）、栈桥下部结构施工A、钢管桩的加工与制造每根钢管桩长约 24m ，分两节加工，接桩在现场进行，采用设计图纸所示焊接接头，避免接头处于局部冲刷线附近。B、钢管桩的运输钢管桩运输至现场后，标明重心和吊点的位置，在 25t 汽车吊的配合下，进 行吊装。C、钢管桩下沉施工方法钢管桩下沉

34、采用悬打法施工，采用 25T 汽车吊配合 40 沉桩机振动下沉钢管 桩。汽车吊停放在两侧桥头，吊装振动锤，通过测量定位，打入钢管桩，在振动 的过程中，若已达到设计长度，担钢管桩下沉仍然较快，仍然继续插打，直到在 沉桩机工作 1 分钟时，钢管桩不再下沉为止（沉桩基激振力为 40t ）（ 5）、栈桥上部结构安装栈桥上部结构的安装采用 25t 汽车吊进行架设。A、贝雷片的拼装贝雷片拼装按组进行，每次拼装一组，每组贝雷片长 15m 或 18m ，贝雷片 间花架连接好。拼装在后场进行。B、贝雷片架设由于贝雷片重量较大，故每次只进行单排架设。1）、在下部结构顶横梁上进行测量放样，定出贝雷架准确位置。2）、

35、将拼装好后的一组贝雷主桁片装车并运至汽车吊车后面。3）、贝雷每一片分为一组， 25t 汽车吊车首先安装一组贝雷，准确就位后先 牢固固定在横梁上，然后焊接 A、 B 型限位器，再安装另一组贝雷，同时与安装 好的一组贝雷用贝雷片剪刀撑进行连接。依此类推完成整跨贝雷梁的安装。C、型钢分配梁的安装工2 8 a组合型钢按1.5m的间距安装横梁，并用骑马螺栓与贝雷片固定好。横梁的支点必须放在贝雷梁竖弦杆或菱形弦杆的支点位置， 以满足受力要求。 纵 梁吊装到位后与横梁接触点焊接成整体。（6）、栈桥桥面系施工 栈桥全长交短，待栈桥上部结构安装完成后进行栈桥桥面系施工，用汽车吊 吊装桥面钢板， 桥面板与纵梁接触点均要满焊， 焊缝质量要满足要求， 每块面板 间设置 2cm 的伸缩缝，用于防止因温度变化而引起的桥面翘曲起伏。八、栈桥施工当中质量保证措施A、钢管桩作为栈桥的竖向支持传力杆件， 在焊接中，采用两端拉线措施， 确保各段钢管桩轴线重合；B、选择素质良好、技术熟