支模架板模板(扣件式)计算书施工方案

1、支模架板模板（扣件式）计算书施工方案120mm板模板(扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003、工程属性新浇混凝土楼板名称标准层120mm板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)3模板支架纵向长度L(m)8模板支架横向长度B(m)7.8、荷载设计模板及其支架自重标准值2G1k(kN/m)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.753混凝土自重标准值G2k(kN/m3)243钢筋自重标准值G3k(kN/

2、m)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布2活何载(kN/m)12风荷载标准值k(kN/m)基本风压0(kN/m2)0.20.051地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高后区)模板支架顶部距地面图度(m)2.9风压高度变化系数吃0.51风荷载体型系数MS0.5三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)1000立柱横向间距lb(mm)1000水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)350小

3、梁最大悬挑长度li(mm)200主梁最大悬挑长度I2(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下:10001模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)13面板抗弯强度设计值2)12.5面板抗剪强度设计值t(N/mm?)1.4面板弹性模量E(N/mm2)4500面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。W=bh2/6=100013X13/6=28166.667mm3,I=bh3/12=100013X13X13/12=183083.333mm4承载能力极限状态qi=0.9max1.2(Gi

4、k+(G2k+G3k)X)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.40.7Qik为=0.9和ax1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.4251.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.4072,51H6.511kN/mqi静=0.9XG(Gik+(G2k+G3k)h)b0.9X.2(0.1+(24+1.1)0.X2)X=3.361kN/mqi活=0.9xQYik)X=0.9X1.4X5)1=3.15kN/mq2=0.9为.2Gikxb=0.9*2X0.11=0.108kN/mp=0.91.4Qik=0.91.4X2.5=3.15kN正常使用极限状态q=(Y

5、(Gik+(G2k+G3k)xh)b=(1(0.1+(24+1.1)0.12)1*3.112kN/m计算简图如下：1、强度验算Mi=0.1qiL2+0.117q活L2=0.1X3.361X0.352+0.1173.150.352=0.086kNmM2=max0.08q2L2+0.213pL,0.1qzL2+0.175pLmax0.080.1080.352+0.2133.150.35,0.10,1080.352+0.1753.150.350.236kNmMmax=maxM1,M2=max0.086,0.236=0.236kNm尸Mmax/W=0.236106/28166.667=8.375N/m

6、m212.5N/mm2满足要求！2、挠度验算Vax=0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123504/(1004500X183083.333)=0.384mmv=0.384mmh)+1.4Qik,1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4区7Qk为=0.9和ax1.2)(0.3+(24+1.1)0,12)+1.4251.35(03+(24+1.1)0.12)+1.4072.50.35=2.354kN/m因此，qi静二0.91.21k+(G2k+G3k)(h)(b=0.9(1.2e.3+(24+1.1)0.12)区35=1.252kN/mqi活=0.9X.4Qikt)=0.9

7、1.42.50,35=1.103kN/mq2=0.9X.2GikA=0.91.20.30,35=0.113kN/mp=0.91.4Qik=0.91.42,5=3.15kN计算简图如下：&羊二 ,10Q0 1 1000mtmmmMO2001、强度验算Mi=0.125qi静L2+0.125qi活L2=0.1251,25212+0.1251.10312=0.294kNmM2=max0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pLmax0.070.11312+0.2033.151,0.1250.113廉+0.1883.151=0.647kNmM3=maxqiLi2/2,q2Li2/

8、2+pLi=max2.354区22/2,0.113区22/2+3.15(X2=0.632kNmMmax=maxM1,M2,M3=max0.294,0.647,0.632=0.647kNm(=Mmax/W=0.647X06/54000=11.989N/mm21,2521+0.625*1031.472kNV2=0.625cPL+0.688p=0.6250.1131+0.6883.15=2.238kNV3=maxq1L1,qzLi+p=max2.3540.2,0.1130.2+3.15=3.173kNVmax=maxV1,V2,V3=max1.472,2.238,3.173=3.173kNTax=3

9、Vmax/(2bho)=33,1731000/(24090)=1.322N/mm2h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0A5=1.159kN/m挠度,跨中vax=0.521qL4/(100EI)=0.5211X5910004/(1009350243104)=0.266mm243X04)=0.01mm200/250=1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)48X2.7主梁计算截面类型(mm)48X2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值T(N/mn?)125主梁截面抵抗矩W(cm)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面

10、惯性矩l(cm4)9.89主梁计算方式三等跨连续梁1、小梁最大支座反力计算qi0.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Qik1.35(Gik+(G2k+G3k)来)+1.4区7住为=0.9和ax1.2)(0.5+(24+1.1)0,12)+1.4151.35(0.5+(24+1.1)0,12)+1.407*50C35=1.989kN/mqi静二0.9X.22你+(G2k+G3k)h)b=0.91.2.5+(24+1.1)0.12)0.35=1.328kN/mqi活=0.9X.4Qik0.91.4X.50,35=0.661kN/mq2=(Y(Gik+(G2k+G3k)h)b=(

11、1(0.5+(24+1.1)0.12)0A5=1.229kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax=1.25qiL=1.251.9891=2.486kN按悬臂梁，Ri=1.9890.2=0.398kNR=maxRmax,Ri=2.486kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁,Rmax=1.25qzL=1.251.2291=1.537kN按悬臂梁，Ri=q2|i=1.2290.2=0.246kNR*=maxRmax,R,i=1.537kN;计算简图如下：2.4Sfi.ltN lr4Sk.N 2,4EtkN 2,4StN2.4kN 2.4MLN2.464LNtwo1W0主梁计算简图一2,牧kN

12、2.46kN2.谣tN2.48kNL4S6kN2,侬kN2.4N2,侬iN2.4M2.4N主梁计算简图二2、抗考验算主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm)产Mmax/W=0.752XI06/4120=182.593N/mm2f=205N/mE满足要求！3、抗剪验算!5,1C423542354J.-4%24362.618Z.61Aai卫lbolW4X112期JgC0224赵6182i-6L3”2,收-2.J542354A104主梁剪力图二(kN)Tax=2Vmax/A=2X5.104X000/384=26.586N/mm2wt=125N/mrm满足要求!4、挠度验算-1.402主梁变形图一

13、(mm)主梁变形图二(mm)跨中Vax=L402mmv=1000/250=4mm悬挑段vax=1.027mmv=2x200/250=1.6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为Ri=6.09kN,R2=7.08kN,Rs=7.968kN,R4=3.723kN图二支座反力依次为Ri=4.84kN,R2=7.59kN,R3=7.59kN,R4=4.84kN七、扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc1按上节计算可知，扣件受力N=7.968kNWR=kcX2=1X2=12kN满足要求！钢管截面类型(mm)48X2.7钢管计算截面类型(mm)48X2.7钢

14、材等级0235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算lo=h=1500mm入=/i=1500/16=93.750.35=1.724kN/m同上四六步计算过程,可得：Ri=5.282kN,R2=6.583kN,R3=6.91kN,R4=4.197kNA=/i=1500.000/16=93.75查表得,1=0.641不考虑风荷载：N=MaxRi,R2,R3,R4+0.9XG|XH=Max5.282,6,583,6.91,4.197+0.91.2&15=7,39

15、6kNf=N/(iA)=7.396X03/(0.6413X4)=30.047N/mm2ah2/10=0.9X.4X.9,051.52/10=0.013kNmNw=MaxRi,R2,R3,R4+0.9XoqXH+Mw/lb=Max5.282,6,583,6.91,4.197+0.91.215X3+0.013/1=7.409kNf=Nw/(A)+Mw/W7.409X03/(0.6413X4)+0.013W6/4120=33.255N/mm2=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011第697:支架高宽比不应大于3H/B=3/7,8=0.3

16、853满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200Fi=N=7.409kN1、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010.2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hf+0.25(pc,m)nuhOF1局部荷载设计值或集中反力设计值截面高度影响系数：当h2000mm时，取:0.9;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值cpc,m临界面

17、周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/mm2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边hO/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n=min(nn)n1=0.4+1.2/sB2=0.5+ash0/4Umn局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数他局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，他不宜大于4：当恰2时取由=2,当面积为圆形时，取俊=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40,对边柱，取as=30:对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中qpc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备。可得：和=1,ft=0.737N/mm2,n=1ho=h-20=100mm,Um=2(a+ho)+(b+ho)=1200mmF=(0.7hft+0.25Pcrn)nrnho=(O.7X1X0.737+0.25X0)X1X1200X100/1000=61i=08kN)k曲F满足要求！2、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规范GB50010.2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35cOfcAinF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心