深基坑计算书(共40页)

1、精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业目目 录录精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业1、计算依据、计算依据1.1 蚌埠至固镇公路改造工程 ；1.2 建筑施工计算手册 ；1.3 钢结构设计规范 （GB-2003） ；1.4 理正深基坑软件说明书；1.5公路桥涵地基与基础设计规范JTG D63-20071.6建筑基坑支护技术规程 （JGJ120-99）1.7建筑基坑工程技术规范 （YB9258-97）1.8 理正深基坑 6.01 软件，Midas Civil 软件2、工程概况、工程概况蚌固公路南起 G36 宁洛高速公路与 S101 交叉处（蚌埠北互通立交处） ，下穿京沪铁路及 G36 宁

2、洛高速公路后，向北顺原 S101 进行布线，跨北淝河，经曹老集后，在磨盘张北偏离老路改走新线，下穿京沪高铁后，跨怀洪新河，沿固镇经济开发区东布线，在大门东处跨浍河，经固镇县城东、宋店，在十二里庙子南下穿京沪高铁后，经董庄、核树，终于任桥镇南，顺接上原 S101，全长 53.0 公里。本标段为蚌埠至固镇公路改造工程路基工程 LJ-03 标段，起讫桩号 K29+000.0K36+600.0，全长 7.6公里。浍河大桥为跨浍河而设计，浍河为 IV 级航道，通航衔接尺寸为底宽 90m，顶宽 81m，侧高 5m，十年一遇最高通航水位 18.23m，百年一遇设计水位 19.4m。 浍河大桥起讫里程 K30

3、+607K31+583,全长 976 米。全桥共 7 联：430+530+（60+100+60）+430+430+430+430m；引桥上部结构采用预应力砼小箱梁，先简支后连续。下部结构采用柱式墩、柱式台，墩台采用桩基础；主桥上部结构采用变截面预应力砼连续梁，下部结构采用圆端形实体墩，承台群桩基础。根据现场施工技术调查，桥位处水域宽约 230m，主航道水深约 5m，连续梁 P10、P11 主墩分别位于浍河主航道南北两侧。P10 墩位处水深 1.1m1.4m，承台边距主航道约 12m；P11 墩位处水深2.23.1m；P8、P9 墩位处水深 0.35m；P7 墩位于水岸交接处。南岸水中墩位处河床

4、较平坦，局部有少许淤泥或无淤泥，北岸 P11 墩位处距主航道较近，河床坡度较大，淤泥深 0.8m 左右。3、地质情况、地质情况根据工程地质勘测报告，桩基的地质情况如下表。 土层参数 -层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土3.0518.88.838.0017.402淤泥质土8.0017.87.021.009.103粉砂5.4019.79.7-4粘性土5.7019.79.7-精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)130

5、.033.0014.40分算m法8.12-220.016.206.10分算m法2.85-310.00.0029.60分算m法2.38-475.060.3010.40合算m法4.12-4、设计施工方案概述、设计施工方案概述根据各水中墩的基坑开挖深度及桥位处地质水文情况，水中墩 P10-P11 墩基坑均采用 NSP-w 型钢板桩支护， P10、P11 墩围堰平面尺寸 25.3m13.1m，基坑开挖深度 10.4m，采用 18mNSP-w 钢板桩及两层围囹及内支撑。围囹采用 HW400400mm 型钢、60060016mm 箱型梁，对口撑采用60060016mm 箱型梁、角撑采用 60916mm 圆

6、管。钢板桩围堰具体尺寸详见附图。.第一层围囹精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第二层围囹图 4.1 P10、P11 墩钢板桩围堰平面示意图图 4.2 P10、P11 墩钢板桩围堰断面示意图精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业5、围护结构计算、围护结构计算5.1 设计计算参数设计计算参数5.1.1 材料设计指标材料设计指标围囹及内支撑力学特性指标：钢材设计强度值（N/mm2）钢材序号材料名称抗拉、抗压、抗弯抗剪承压1Q235145853252焊接用热压延钢板桩 JIS A 5523(SYW295)295说明：设计按容许应力法取值。5.1.2 内支撑支撑刚度内支撑支撑刚度P10、P1

7、1 墩墩内支撑体系中，上层围囹采用 HW400400mm，二层围囹采用 60060016mm 箱型梁，对口撑采用 60060016mm 箱型梁，斜撑采用 60916mm 圆管。计算内支撑刚度取最长自由长度，则第一层内支撑刚度m/1726104 . 6298071006. 29 . 022651MNLEAKT第二层内支撑刚度m/1939107 . 5298071006. 29 . 022652MNLEAKT式中：1Tk为支撑结构刚度系数；a为支撑松弛系数，取 0.81；E 为弹性模量(N/mm2) ;A 为支撑断面积(mm2)；L 为杆件受压计算长度（m） 。5.1.3 内支撑材料抗力内支撑材料

8、抗力60916mm 圆管：KNAT388910145298079 . 01f3y1HW400400mm 型钢：KNAT279910145214549 . 01f3y260060016mm 箱型梁： KNAT487710145373769.01f3y3T 为支撑材料抗力(kN)；A 为支撑断面积(mm2);fy 为抗压强度设计值(N/mm2); 为与长细比有关调整精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业系数； 为工程形式有关的调整系数(通常对称支撑取 1.0)。5.1.4 设计安全等级设计安全等级基坑为二级基坑，安全系数为 1.0。5.2 9.91m 深大基坑围护结构设计分析深大基坑围护结构设

9、计分析支护结构和支撑体系变形与内力采用理正深基坑支护结构设计软件整体计算进行分析；支护结构的抗倾覆稳定性、抗隆起、抗管涌、嵌固深度采用理正深基坑支护结构设计软件单元设计进行分析；利用单元计算的支撑反力作为荷载施加于围囹上，对支撑体系承载力验算采用 Midas Civil 进行分析。5.2.1 设计荷载计算设计荷载计算按安徽省建筑基坑工程技术规程 （DB33/T1008-2000）规定，无建筑的基坑周边地面应考虑 20kPa的超载。5.2.2 开挖过程结构分析开挖过程结构分析采用理正深基坑支护结构设计软件 6.01 版进行分析。在进行基坑设计时，如果因地质断面差异变化大，钢板桩底部未完全伸入粘土

10、层，未出在进行基坑设计时，如果因地质断面差异变化大，钢板桩底部未完全伸入粘土层，未出现出现基底涌水时，排水开挖至坑底；若出现基坑涌水时，将暂停排水开挖，进行基坑注水现出现基底涌水时，排水开挖至坑底；若出现基坑涌水时，将暂停排水开挖，进行基坑注水后采用高压水枪配合吸泥机进行清淤，取消第三道临时支撑，水下封底砼。相应地，基坑支后采用高压水枪配合吸泥机进行清淤，取消第三道临时支撑，水下封底砼。相应地，基坑支护结构按取消第三道临时支撑、带水开挖进行验算，具体步骤如下：护结构按取消第三道临时支撑、带水开挖进行验算，具体步骤如下：（1）在保持）在保持 18m 钢板桩长度不变的前提下，考虑基坑底砂性土影响，

11、计算出满足抗渗钢板桩长度不变的前提下，考虑基坑底砂性土影响，计算出满足抗渗透稳定条件的钢板桩嵌固深度，以及对应的基坑无水开挖深度。透稳定条件的钢板桩嵌固深度，以及对应的基坑无水开挖深度。 （2）计算出继续进行基坑带）计算出继续进行基坑带水开挖时基坑内的需保持的水面高度，在计算时需考虑以下两件条件：水开挖时基坑内的需保持的水面高度，在计算时需考虑以下两件条件：平衡基底土层抗渗平衡基底土层抗渗透稳定条件的影响；透稳定条件的影响；开挖至基底时，第二层支撑以下钢板桩的应力要求。开挖至基底时，第二层支撑以下钢板桩的应力要求。 （3）封底达到规）封底达到规定强度后抽水，封底砼按基底加固土考虑，再计算此时的

12、基坑受力情况。定强度后抽水，封底砼按基底加固土考虑，再计算此时的基坑受力情况。经试算，如果存在基底涌水，满足钢板桩锚固深度的排水开挖深度不大于经试算，如果存在基底涌水，满足钢板桩锚固深度的排水开挖深度不大于 8.5m。综合上述因素，分为综合上述因素，分为排水开挖排水开挖与与注水开挖注水开挖两种单元分析。两种单元分析。排水开挖分两个工况进行验算：排水开挖分两个工况进行验算：工况（一）：基坑直接排水开挖至工况（一）：基坑直接排水开挖至 9.91m 处。处。工况（二）：浇筑封底混凝土拆除第三层临时支撑。工况（二）：浇筑封底混凝土拆除第三层临时支撑。注水开挖经试算后分三种工况进行验算：注水开挖经试算后

13、分三种工况进行验算：工况（一）：基坑直接排水开挖至工况（一）：基坑直接排水开挖至 8.5m 处。处。工况（二）：基坑注水至标高工况（二）：基坑注水至标高+13.06m 位置处，水下吸泥开挖至位置处，水下吸泥开挖至+9.91m（基底标高（基底标高+5.56m） 。工况（三）：等封底混凝土达到设计强度达到工况（三）：等封底混凝土达到设计强度达到 75%后，基坑抽水至基坑底后，基坑抽水至基坑底。5.2.2.1 排水开挖单元计算分析结果排水开挖单元计算分析结果工况（一）基坑开至工况（一）基坑开至 9.91m- 支护方案 -连续墙支护精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业- 基本信息 -内力计算方法

14、增量法规范与规程建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99基坑等级二级基坑侧壁重要性系数01.00基坑深度H(m)9.910嵌固深度(m)8.090墙顶标高(m)0.000连续墙类型钢板桩 每延米板桩截面面积A(cm2)225.50 每延米板桩壁惯性矩I(cm4)56700.00 每延米板桩抗弯模量W(cm3)2700.00有无冠梁无放坡级数 0超载个数 2支护结构上的水平集中力0精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业- 超载信息 -超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距形式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)120.0000.0005.0000.000-235.000

15、0.0003.0001.000- 附加水平力信息 -水平力作用类型 水平力值 作用深度 是否参与 是否参与序号 (kN)(m)倾覆稳定 整体稳定- 土层信息 -土层数 4坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)9.910外侧水位深度(m)1.000内侧水位是否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面距离(m)0.000弹性计算方法按土层指定弹性法计算方法m法- 土层参数 -层号土类名称层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土2.8518.88.838.0017.402淤泥质土8.2017.87.821.009.103粉砂5.4019.79.7-4粘性土5.7

16、019.79.7-层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算方法m,c,K值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (kPa)130.033.0014.40分算m法8.12-220.016.206.10分算m法2.85-310.00.0029.60分算m法2.38-475.060.3010.40合算m法4.12-精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业 支锚信息 -支锚道数3支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号 (m)(m)()(m)长度(m)1内撑4.5000.500-2内撑4.5004.200-3内撑5.8003.500-支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗

17、力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001726.00-2-3889.001.0020.001939.00-4-3889.001.0030.001416.00-6-3889.001.00- 土压力模型及系数调整 -弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类名称水土水压力主动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.0001.0001.00010000.0002淤泥质土分算1.0001.0001.00010000.0003粉砂分算1.0001.0001.00010000.0004粘性土合算1.0001.0001.000

18、10000.000- 工况信息 -工况工况深度支锚号类型(m)道号1开挖1.000-精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业2加撑-1.内撑3开挖5.200-4加撑-2.内撑5开挖8.700-6加撑-3.内撑7开挖9.910- 设计结果 - 结构计算 -各工况：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业内力位移包络图：地表沉降图：- 整体稳定验算 -精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业计算方法：瑞典条分法应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数 Ks = 3.033圆

19、弧半径(m) R = 18.250圆心坐标X(m) X = -2.638圆心坐标Y(m) Y = 7.139- 抗倾覆稳定性验算 -抗倾覆安全系数:KsMpMaMp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业 工况1： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 - 2 内撑 0.000 - 3 内撑 0.000

20、- Ks26680.157 0.0008761.290 Ks = 3.045 = 1.200, 满足规范要求。 工况2： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 0.000 - 3 内撑 0.000 - Ks26680.157 15123.8898761.290 Ks = 4.771 = 1.200, 满足规范要求。 工况3： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 0.000 - 3 内撑 0.000

21、- Ks11952.537 15123.88910647.204 Ks = 2.543 = 1.200, 满足规范要求。 工况4： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 864.222 - 3 内撑 0.000 - Ks11952.537 26618.04510647.204 Ks = 3.622 = 1.200, 满足规范要求。 工况5： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 864.222 -精选

22、优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业 3 内撑 0.000 - Ks5224.221 26618.04511695.343 Ks = 2.722 = 1.200, 满足规范要求。 工况6： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 864.222 - 3 内撑 670.517 - Ks5224.221 33189.11411695.343 Ks = 3.284 = 1.200, 满足规范要求。 工况7： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m)

23、1 内撑 864.222 - 2 内撑 864.222 - 3 内撑 670.517 - Ks3564.485 33189.11411891.221 Ks = 3.090 = 1.200, 满足规范要求。 - 安全系数最小的工况号：工况3。 最小安全Ks = 2.543 = 1.200, 满足规范要求。- 抗隆起验算 -精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业Prandtl(普朗德尔)公式(Ks = 1.11.2)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):KsDNqcNcHDqNqtan45o22etanNcNq11tanNqtan4510.40022e3.142

24、tan 10.4002.564Nc2.56411tan 10.4008.522精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业Ks19.4328.0902.56460.3008.52218.6929.9108.09031.675Ks = 2.490 = 1.1, 满足规范要求。Terzaghi(太沙基)公式(Ks = 1.151.25)，注：安全系数取自建筑基坑工程技术规范YB 9258-97(冶金部):KsDNqcNcHDqNq12e342tancos45o22NcNq11tanNq12e343.14210.4002tan 10.400cos4510.400222.803Nc2.80311tan

25、10.4009.823KS19.4328.0902.80360.3009.82318.6929.9108.09031.675Ks = 2.806 = 1.15, 满足规范要求。 隆起量的计算 注意：按以下公式计算的隆起量，如果为负值，按0处理! 875316ni1ihiq125 DH 0.56.37c 0.04tan 0.54式中基坑底面向上位移(mm);n从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;ri第i层土的重度(kN/m3)； 地下水位以上取土的天然重度(kN/m3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m3);hi第i层土的厚度(m);q基坑顶面的地面超载(kPa);D桩(墙)的嵌入长度(m);

26、精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业H基坑的开挖深度(m);c桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);r桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m3); 875316179.231.7125 8.19.9 0.56.3718.760.3 0.04tan 10.40 0.54 = 64(mm)- 抗管涌验算 -抗管涌稳定安全系数(K = 1.5):精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业1.50hwh2D式中0侧壁重要性系数;土的有效重度(kN/m3);w地下水重度(kN/m3);h地下水位至基坑底的距离(m);D桩(墙)入土深度(m);K = 2

27、.656 = 1.5, 满足规范要求。- 承压水验算 -Ky式中Pcz基坑开挖面以下至承压水层顶板间覆盖土的自重压力(kN/m2); Pwy承压水层的水头压力(kN/m2); Ky抗承压水头(突涌)稳定性安全系数，规范要求取大于1.050。Ky = 37.23/30.00 = 1.24 = 1.05基坑底部土抗承压水头稳定!- 嵌固深度计算 -嵌固深度计算参数：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业抗渗嵌固系数1.200整体稳定分项系数1.300圆弧滑动简单条分法嵌固系数1.100嵌固深度考虑支撑作用嵌固深度计算过程： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固

28、深度： 圆心(-4.910，7.187)，半径=12.217m，对应的安全系数Ks = 1.384 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 4.000m 嵌固深度设计值 hd = h0 = 1.1004.000 = 4.400m 嵌固深度采用值 ld = 8.090m工况（二）浇筑封底混凝土拆除第三层临时支撑工况（二）浇筑封底混凝土拆除第三层临时支撑- 支护方案 -连续墙支护 加固土参数 -精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业土类名称宽度层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)人工加固土5.01.00022.00012.000650.00040

29、.000土类名称粘聚力内摩擦角计算方法 m,C,K值抗剪强度 水下(kPa)水下(度) (kPa)人工加固土650.00040.000m法93.00050.00- 支锚信息 -支锚道数2支锚支锚类型水平间距竖向间距入射角总长锚固段道号 (m)(m)()(m)长度(m)1内撑4.5000.500-2内撑4.5004.200-支锚预加力支锚刚度锚固体工况锚固力材料抗力材料抗力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号调整系数(kN)调整系数10.001726.00-2-3889.001.0020.001939.00-4-3889.001.00- 结构计算 -内力位移包络图：- 抗倾覆稳定性验算 -抗倾

30、覆安全系数:精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业KsMpMaMp被动土压力及支点力对桩底的抗倾覆弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma主动土压力对桩底的倾覆弯矩。注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 工况5： 注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。 序号支锚类型材料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 864.222 - 2 内撑 864.222 - Ks29165.839 26618.04511731.494 Ks = 4.755 = 1.200, 满足规范要求。5.2.2.2 注水开挖单元计算分

31、析结果注水开挖单元计算分析结果工况（一）基坑开挖至工况（一）基坑开挖至 8.5m- 支护方案 -连续墙支护 结构计算 精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业-内力位移包络图：- 嵌固深度计算 -嵌固深度计算参数：抗渗嵌固系数1.200整体稳定分项系数1.300圆弧滑动简单条分法嵌固系数1.100嵌固深度考虑支撑作用嵌固深度计算过程： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度： 圆心(-4.280，5.744)，半径=10.643m，对应的安全系数Ks = 1.361 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 4.000m 嵌固深度设计值 hd = h0 = 1

32、.1004.000 = 4.400m 嵌固深度采用值嵌固深度采用值 l ld d = = 9.300m9.300m4.400m4.400m（满足要求）（满足要求） 渗透稳定条件验算 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99, 当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透水压力时， 侧向截水的排桩、地下连续墙嵌固深度设计值尚应满足抗渗透稳定条件: hd = K * 0 * (h - hw) (按规范K=1.2，交互值K=1.20)嵌固深度计算值为：嵌固深度计算值为：9m9m9.500m9.500m（满足要求）（满足要求）-精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业工况（二）带水开挖工况（

33、二）带水开挖 8.5m9.91m（保持基坑内水位标高（保持基坑内水位标高+13.06m 以上）以上）- 设计结果 -在进行基坑在进行基坑8.7m8.7m9.91m9.91m深度范围开挖时，由于第一、二层内支撑已施工完，故仅对带水深度范围开挖时，由于第一、二层内支撑已施工完，故仅对带水作业工况下开挖至基底（作业工况下开挖至基底（+5.56m+5.56m）时的钢板桩及两层内支撑体系进行受力分析。）时的钢板桩及两层内支撑体系进行受力分析。- 结构计算 -内力位移包络图：- 嵌固深度计算 -嵌固深度计算参数：抗渗嵌固系数1.200整体稳定分项系数1.300圆弧滑动简单条分法嵌固系数1.100嵌固深度考

34、虑支撑作用嵌固深度计算过程： 按建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度： 圆心(-2.739，7.631)，半径=10.978m，对应的安全系数Ks = 1.424 1.300 嵌固深度计算值 h0 = 3.000m 嵌固深度设计值 hd = h0 = 1.1003.000 = 3.300m 嵌固深度采用值嵌固深度采用值 l ld d = = 8.093.300(8.093.300(满足要求满足要求) )精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业 渗透稳定条件验算 依据建筑基坑支护技术规程 JGJ 120-99, 当基坑底为碎石土及砂土、基坑内排水且作用有渗透

35、水压力时， 侧向截水的排桩、地下连续墙嵌固深度设计值尚应满足抗渗透稳定条件: hd = K * 0 * (h - hw) 本基坑实行注水7.5m开挖折算深度为2.41m (按规范K=1.2，交互值K=1.20)嵌固深度计算值为：嵌固深度计算值为：1.692m8.09m1.692m8.09m（满足要求）（满足要求）- 工况（三）水下混凝土封底后抽水至基坑底工况（三）水下混凝土封底后抽水至基坑底工况同排水开挖浇筑封底混凝土拆除第三道临时支撑工况。计算书（略）5.2.2.3 C25 封底混凝土计算封底混凝土计算（1）荷载计算水下封底混凝土承受的荷载按施工中最不利的情况考虑，即在围堰封底以后，围堰内的

36、水被排干，封底素混凝土将受到可能产生的向上水压力的作用，现以此荷载（即为水头高度减去封底混凝土的重量）作为计算值。采用 1m 厚 C25 混凝土封底，水面至承台底的高度 h=14.47-6.062=8.408m，混凝土主要受静水压力及自重作用。封底混凝土底面压强为：P=gh=94.08KN/（2）材料力学性能参数及指标a1055. 24MPEa25fcMPa375. 2a25095. 0f095. 0cMPMP （3）力学模型精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业(4)承载力计算剪应力图精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业变形量图有上图可得：，合格；MPaMP375. 2a17. 0

37、max ,合格。mmfmmf6400240001. 0max（5）围堰的抗浮稳定性计算围堰封底后，整个围堰受到被排水的向上浮力作用，应验算其抗浮系数 K。采用公式：K=G/F1式中：封底混凝土受力 G=混凝土自重+混凝土与围堰及钢护筒间的粘结力、F 为箱底浮力。混凝土自重KNG7086241818 . 0-13 .251 .132x）（砼钻孔桩与封底砼之间的粘聚力根据以往施工经验一般为 0.40.5MPa,出于偏安全考虑，本工程以0.3MPa 计, 混凝土与围堰粘聚力不计。总粘聚力KNF30372015. 011210103 . 01816 . 1336粘聚力箱底浮力，KNF311813 .2

38、51 .13408. 9101013浮稳定性满足要求。KNFKNGG3118137458浮粘聚力砼5.2.3 支撑体系设计计算支撑体系设计计算对于钢结构的围囹、内支撑和钢板桩进行承载力验算，对支撑体系承载力验算采用 Midas Civil 进行分析。内支撑体系中，第一层围囹采用 HW400400MM，第二层围囹采用 60060016mm 箱型梁，对口撑采用 60060016mm 箱型梁，斜撑采用 60916mm 圆管。由单元计算控制工况由单元计算控制工况排水开挖至坑底、封底混凝土封底拆除第三道临时支撑；注水开挖一、二、三工排水开挖至坑底、封底混凝土封底拆除第三道临时支撑；注水开挖一、二、三工况

39、所有况所有包络图（见下图）可知包络图（见下图）可知：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业（一）排水开挖：(二)注水开挖：精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业（1）由上图可知钢板桩的最大弯矩为 336.44KM/m，则钢板桩的弯矩应力为，合格a295a6 .1247 . 244.336maxMPMP（2） 围囹内支撑钢板桩围堰施加到第一层围囹的荷载为KN9 .995 . 444.449q1钢板桩围堰施加到第二层围囹的荷载为KN8 .4075 . 408.1835q2钢板桩围堰施加到第三层围囹的荷载为精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业KN4 .2618 . 581.1515q3根据第一层、第二层、第三层围囹所受到的荷载以及围囹本身结构对比分析，需对控制工况的各层围囹进行详细的分析，对各层围囹支撑进行长细比验算。5.2.3.1 建立力学受力模型建立力学受力模型第一层围囹受力模型第二层围囹受力模型精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第三层围囹受力模型5.2.3.2 弯曲应力分析弯曲应力分析经 midas 计算知， 弯曲应力图如下：第一层弯曲应力图精选优质文档-倾情为你奉上专心-专注-专业第二层弯曲应力图第三