地下室外墙模板单边加固专项施工方案

1、金牛大厦二期工程地下室外墙单边加固方案人：制编 审核人：审批人：编制单位：成都建筑工程集团总公司 日11 月5编制日期： 年2016一、工程概况3二、模板加固方案选择3三、施工方案与技术措施5四、技术保证措施9五、安全注意事项9六、外墙模板计算书9一、工程概况金牛大厦二期工程位于武汉市江汉区黄浦大街与建设大道交汇处，临近赵家条地铁站口。建设单位为武汉交发金炜置业有限公司，设计单位为中南设计院，监理单位为武汉工程建设监理咨询有限公司，施工单位为成都建筑工程集团总公司， 武汉市质量、安全监督站监督。本工程为一栋超高层写字楼及其商业裙楼组成。 地下四层，局部两层，地上商业 裙楼五层，塔楼写字楼52层

2、，总高232.35m,总建筑面积115680褶，地上设四 层避难层。地下室负四层层高 5.55m,负三层层高4.2m,负二层层高4.3m,负一 层层高6.25m。本工程结构形式：基础形式为钢筋混凝土钻孔灌注桩基础，主体为 钢管柱框架一钢筋混凝土核心筒混合结构， 核心筒区为钢筋混凝土结构，核心筒 外为钢结构。二、模板加固方案选择由于地处市中心地带，周边临近地铁口、居民小区及市政主干道，可利用土地及 场地有限，固地下室已施工支护连续墙与外墙临近， 部分连续墙与地下室外墙重 合100mm300mm,地下室外墙外边至围护桩内侧的局部尺寸无法满足外墙施 工操作空间，无法按照常规方法对外墙进行双面支模并加

3、固施工，所以只能采用室内单侧支模方案。亦不能满足外墙外防水卷材施工，固按设计要求改为水泥基 渗透结晶防水涂料进行施工。竖向构件的模板体系加固一般依赖于穿透构件的螺杆和围合于构件外围的抱箍来实现。由于本工程地下室外墙外侧距离很小， 无法进行双面支模，只能单侧支 模。按照常规，单面模板加固采用对拉螺杆与连续墙植筋锚固连接的方法及内侧底板或楼板埋设地锚，内侧采用斜撑钢管与单侧螺杆同时受力的方式， 其效果与 普通双面支模体系中的对拉螺杆效果一致。总结以往施工经验并结合本工程实际，拟采取单面支模结合扣件式钢管支撑体系 的施工方案，即外墙内侧支设单面木模，设置单侧螺杆、次楞、主楞，侧向压力 通过连接墙板主

4、楞与地面地锚的钢管传递至底板或楼面。.三、施工方案与技术措施3.1 施工流程施工准备一一凿出连续墙竖筋一一连续墙植筋并焊接一一渗透结晶防水涂料施 工一一底板碎浇筑一一预留预埋地锚一一焊接单侧螺杆、面板拼装一一安装次楞、 主楞一一调整至设计尺寸一一安装竖撑、斜撑一一内支撑架搭设一一梁、板模板 安装一.主梁板钢筋绑扎一一碎浇捣3.2 施工控制要点(地下四层)根据地下室外墙单侧支模施工工况，地下四层的浇筑高度大、且墙板厚度较厚， 为本工程最不利位置。因此，选择地下四层外墙为本工程样板， 建立受力分析模 型，其余位置均以此为标准，参照实施。(1)将所有连续墙内壁浮渣、图层全部清理干净至混凝土结构层，按

5、照设计图 纸，地下室底板以上500mm及以下侧壁采用1:3水泥砂浆分两三次抹灰平均 厚度约40mm50mm,待抹灰层硬化后采用自粘型防水卷材进行施工。(2)而后将筏板面以上连续墙侧壁每隔 300mm左右进行凿除，漏出连续墙竖向 钢筋，在漏出钢筋边连续墙上钻孔植入14钢筋，锚入墙15D,露出连续墙 300mm,纵横方向间距300mm,钢筋纵横方向轴线偏移不得大于 5mm,将露出 的14钢筋与凿出的连续墙竖向钢筋加设水平筋进行“ L型”焊接，完毕后采 用渗透结晶防水涂料涂刷在连续墙上， 涂刷两遍，待结晶涂料硬化后，再根据墙 厚制作丝杆并与植入连续墙外露部分钢筋进行单面焊接，丝杆中部需焊接止水片。(

6、3)、地下室底板浇筑前，分别在距外墙1.5米、2.5m、3.5m处预埋长度0.8m 的32(锚周长度不小于500mm)的短钢筋作为地锚支撑点。内转角处按 45度 角设置预埋点。地锚纵向间距为 900mm (同内支撑架间距)，底板上的预埋支撑 点均采用纵横通长钢管连成整体。支撑立杆套在地埋上，斜撑与套在地埋上钢管 用旋转扣件链接(详图)。(4)、外墙模板拼装与紧固：模板采用18mm厚胶合板，按照螺杆间距在现场弹 线打孔，逐块拼装成整体后，放置竖向次楞，间距不大于100mm,横向放置主楞(主次楞土§采用48X3.5钢管)，并将单头螺栓用三型卡调节件并紧固(详图)。(4)、支撑稳定杆设置：

7、将斜撑通过钢管扣件呈反三角连接，同时在连接结点处设置纵横通长连杆，要求所有斜撑杆单段长度不大于1.5米，以保证斜撑杆件稳(5)支模架搭设：将外墙板加固完毕后，再进行支模架的搭设，支模架支撑系 统采用扣件式钢管模板支模架。立柱、纵横钢管、剪刀撑和扫地杆等材料均为小 48钢管。扣件由可锻铸铁制作，分为直角扣件、旋转扣件、对接扣件，梁、板 侧模、底模选用900mm x 1800mm x 18mm机制胶合板，模板下部龙骨支撑采用 50X100木方，梁底梁侧方木均垂直于梁截面设置， 大梁侧面加固内龙骨采用50 X 100木方，外龙骨采用对拉螺杆。立柱钢管纵横间距、龙骨间距、对拉螺 14 小钢管，对拉措施

8、采用直径小48.栓间距均由计算确定，扫地杆离地高度均为 200mm,纵横水平钢管步距均为1.5 米，立柱上端伸出顶部水平杆件均为 100mm,纵横剪刀撑及水平剪刀撑的设置 间距等详见支模架搭设构造要求。外墙单边模板加固详见图示：C 14止水螺杆植入连续墙深度不小于 15D,与25钢筋焊接.止水片与凿打出的连续墙钢筋焊接25钢3.48 0支护桩螺杆与连续墙钢筋网片焊接外挡土墙外挡土墙单边加固大样图四、技术保证措施(1)植筋完成后需进行拉拔实验，拉拔强度值不小于对拉丝杆直径的抗拉强度 值；(2)地锚与钢管的节点连接处，应在地锚之间设置连接杆，斜撑支设在连接杆上，每根连接杆斜撑支设不易超过 3个。(

9、3)浇筑墙体混凝土时应放慢浇筑速度，以减缓混凝土对模板的侧压力，减小 支撑系统的荷载，从而避免模板体系位移引起的垂直度偏差。(4)混凝土的浇筑过程中，施工员与木工应经常用吊锤检查模板的垂直度，以 随时纠正模板偏差。(5)为了方便施工和减小混凝土浇筑时的自落高度，每次浇筑混凝土时都要分 层浇筑，每层浇筑高度为700mm1000mm左右，每层浇筑均保证在上层混凝 土初凝前浇筑，严禁一次浇筑过高。五、安全注意事项(1)现场作业人员必须戴安全帽、系下颌带；酒后严禁作业，操作现场严禁吸 烟。(2)人员应由基坑梯子处上下基坑，不得随意跳下和往下扔东西。(3)电动工具必须做到一机一闸一保险，作业前检查其工作

10、性能。(4)振捣棒必须配备两人，一人引线，一人振捣，作业人员应穿好绝缘鞋，戴 好绝缘手套。(5)作业时应注意基坑情况，如有异常应迅速撤离并向上级汇报。(6)夜间施工或在光线不足的地方施工时，应加设灯具，满足施工照明要求。六、外墙模板计算书选取地下室四层900mm厚外墙为计算对象。6.1 计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑结构荷载规范GB 50009-2012GB 50017-2003、钢结构设计规范4墙I，.地器卜.他一尺寸木意困|iao-3Jpoi7aq,-90：6.2 工程属性I一'硅墙特地下室外硅墙

11、厚(mm)9005500(mm)硅墙高度6.3 支撑构造小梁布置方竖小梁间l(mm)150 单侧预埋螺栓水平间300150 主梁最大悬挑长D(mm)s(mm)主梁和支撑构hi(mm)20050080011001400支撑序主梁上支撑点距墙底距1700200023002600290013200135001380014100 14第道4400 15第道4700道16第5000 第 17 道 5300道第18 简图如下：墙模板单面支撑剖面图墙模板单面支撑正立面图6.4荷载组合建筑施工模板安324全技术规范分侧压力计算依据规范)T (kN/m 混凝土重力密度 CJGJ162-20081 4外加剂影响修

12、正系数3新浇混凝土初凝时间 t(h) 102.51.15V(m/h)混凝土浇筑速度 混凝土坍落度影响修正系数B 2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度5.5H(m)1/21/2 B B min0.22 Y , 2.54X 1 x t1.15XvH , T = min0.22 x 24Xc0c122)G(kN/m 新浇混凝土对模板的侧压力标准值 4k224X5.5 = min38.403, 132 = 38.403kN/m22)(kN/m倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值 q3k有效压头高度 h = G/ 丫 = 38.4/24= 1.6m c4k承载能力极限状态设计值=1.35 G+1

13、.4X 0.7Q,S= 0.9max1.2G+1.4Q3 k4 k4 k3kmax2 48.42kN/m0.7X 2.000=0.9max1.2X 38.400+1.4X 2.000, 1.35义 38.400+1.4X 2 2.52kN/m2.000= 1.4X S =0.9X 1.4 Q= 0.9X3kmin 正常使用极限状态设计值238.400kN/mG= S' = 4kmax2 0kN/m / = Smin6.5 面板验算面板类型 覆面竹胶合板 面板厚度(mm)面板弹性模量)E (N/mm面板抗弯强度设计值f (N/mm 根据规范JGJ162,面板验算

14、按 简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b= 1000mm223334/12=281250mm= 1000X 15, I = bh=Wbh/12/6= 1000X 15/6= 37500mm考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。q = bS= 1.0X 48.42= 48.42kN/mmax验算简图22/8=0.14kN - mql/8=48.42X 0.150 M =max622 W 用=37.000 N/mm/37500=3.631N/mm/W =100.14X M« = max满足要求！2、挠度验算q，= bS，38.40kN/m = 38.401.0X =max

15、,5q挠度验算 ,V - max44 281/（384X 110584 乂 /（384EI）=5 X 38.40X 150250）=0.09mm< v =l/250=150/250=0.60mm满足要求！6.6小梁验算小梁类型钢管小梁截面类型（mm） 48X3.52205 0 48X3小梁计算截面类型（mm） ） f（N/mm小梁抗弯强度设计值324.49 206000 ）小梁截面抵抗矩E（N/mm小梁弹 性模量）W（cm41小梁合并根数10.78 n）小梁截面惯性矩I（cm1T小梁受力不均匀系数1、强度验算q=" lS=1X0.15X48.42= 7.263kN/m maxm

16、ax q=" lS=1X0.15X2.52= 0.378kN/m minmin验算简图弯矩图（kN.m）M=0.145kN - mmax622 W用=205.00 N/mm/4490=32.352N/mm/W = M =0.145X 106max 满足要求！2、挠度验算q，=" IS，= 1X0.15X 38.4= 5.76kN/m maxmax q '=" IS ' = 1X0.15X 0 = 0kN/mminmin验算简图，变形图（mm）V 0.108mmi< V =l/250=300/250=1.2mm=max满足要求！剪力图（kN）R

17、=2.926 /4=2.926/1.000=2.93kNR=2.309 /4=2.309/1.000=2.31kN 3R=2.188 /4=2.188/1.000=2.19kN 5R=2.180 /4=2.180/1.000=2.18kN 7R=2.179 /4=2.179/1.000=2.18kN 9R=2.181 /4=2.181/1.000=2.18kN11R=2.202 /n =2.202/1.000=2.20kN13R=1.521 b =1.521/1.000=1.52kN15R=0.738 b） =0.738/1.000=0.74kN17使用极限状态R=1.692 / 4=1.69

18、2/1.000=1.69kN 2R=2.144 b =2.144/1.000=2.14kN 4R=2.176 b） =2.176/1.000=2.18kN 6R=2.179 / 4=2.179/1.000=2.18kN 8R=2.178 b） =2.178/1.000=2.18kN 10R=2.173 h） =2.173/1.000=2.17kN12R=2.012 b =2.012/1.000=2.01kN14R=1.155 /4=1.155/1.000=1.15kN16R=0.392 b =0.392/1.000=0.39kN18 正常3、支座反力计算承载能力极限状态(kN)剪力图=2.32

19、0 /4=2.320/1.000 = 2.32 kN R，1 = 1.342 /4=1.342/1.000 = 1.34kN R，2 = 1.831 /t = 1.831/1.000 = 1.83 kNR，3 = 1.700 /4=1.700/1.000 = 1.70 kNR，4 = 1.735 /4=1.735/1.000 = 1.74 kNR，5 =1.726 In = 1.726/1.000 = 1.73 kN，R6 = 1.729 /4=1.729/1.000 = 1.73 kN/R7 = 1.728 /4=1.728/1.000 = 1.73 kN， R 8 = 1.728 /4=1

20、.728/1.000 = 1.73 kN R， 9 = 1.728 /4=1.728/1.000 = 1.73 kN R，1。=1.729 /4=1.729/1.000 = 1.73 kN R，11 kN = 1.723 /4=1.723/1.000 =1.72R /12 = 1.747 /4=1.747/1.000 = 1.75 kNR，13 = 1.588 /4=1.588/1.000 = 1.59 kN， R14 ' = 1.179 /4=1.179/1.000 = 1.18 kN R 15 =0.865 /4=0.865/1.000 = 0.87 kN R，16 = 0.544

21、 /4=0.544/1.000 = 0.54kNR，170 = 0.20 kN = 0.201 /t = 0.201/1.00，R18 6.7 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型（mm） 48X3.52205宙48X3主梁计算截面类型（mm） ） f（N/mm主梁抗弯强度设计值22 206000125）E（N/mm主梁弹性模量）r （N/mm主梁抗剪强度设计值3410.78 4.49 ）主梁截面惯性矩）主梁截面抵抗矩 W（cmI（cm11主梁受力不均匀系数工主梁合并根数m三等跨梁主梁计算方式由上节'小梁验算'的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。承载能力极限状态：R

22、= （ Max2.926, 1.692, 2.309, 2.144, 2.188, 2.176, 2.18, 2.179, 2.179,2.178, max2.181,2.173, 2.202, 2.012,1.521,1.155, 0.738, 0.392= 1 乂 2.926=2.926kN。 正常使用极限状态：R/ = （ Max2.32, 1.342, 1.831, 1.7, 1.735, 1.726, 1.729, 1.728, 1.728, 1.728, max1.729,1.723,1.747,1.588,1.179,0.865, 0.544, 0.201= 1 X 2.32=2

23、.32kN。1、强度验算验算简图H II】I II I JI I1H UI II MII I I II I I II q弯矩图(kN.m)=max满足要求!M=0.439kN - mmax622 用0 205.000 N/mm/4490=97.757N/mm100.44X /WM 62、支座反力计算剪力图（kN）第1道支撑所受主梁最大反力 R = 8.63/ 1 =8.63/1.00=8.631kN max计算方法同上，可依次知：第2道支撑所受主梁最大反力 R = 4.99/（=4.99/1.00=4.993kN max第3道支撑所受主梁最大反力 R = 6.81/1 =6.81/1.00=6.812kNmax第4道支撑所受主梁最大反力R = 6.32/ 1 =6.32/1.00=6.325kN max第5道支撑所受