轻型房屋钢筋结构技术规程条文说明

1、第六章 单层房屋钢结构61 一般规定6.1.1 本章所述门式刚架包括单层单跨的矩形刚架和山形门式刚架以及单 层多跨的矩形刚架和单脊双坡的山形门式刚架。 当房屋宽度太大， 建筑要求的坡 度较小， 而由于材料供应的原因， 屋面板的波型及波高不能满足排水要求时， 亦 可采用由多个双坡门式刚架组成的多跨刚架，但一般不推荐采用高低跨的形式。 本章所述排架主要指屋架两端与钢柱铰接或刚接的排架结构。6.1.2 由于格构式构件加工费时，而且实腹式单跨门式刚架的最大跨度国 际上已做到150m再者实腹式构件具有制作、运输和安装方便的优点，变截面 刚架适应弯矩变化，节省用料。因此宜优先采用变截面实腹式门式刚架。6.

2、1.3 考虑吊车振动力和刹车力对屋盖构件连接的影响，以及刚架用钢量， 门式刚架轻型房屋钢结构中的吊车起重量宜予限制。悬挂吊车起重量不宜大于3t ，中、轻级工作制软钩桥式吊车起重量不宜大于 20t ，且不宜采用重级工作制 硬钩吊车。当有桥式吊车时， 刚架柱的最大弯矩不一定在柱顶处， 而且对刚架侧 移有较高要求，因此宜采用等截面柱，且柱脚宜设计成刚接。6.1.4 根据目前国内材料供应情况，檩条壁厚不宜小于 1.5mm。62 屋面压型钢板设计本节内容基本上采用现行冷弯薄壁型钢结构技术规范的相关内容，并考 虑了我国近十年来的工程经验。63 檩条设计6.3.1 对于压型钢板等轻质屋面，国内建筑市场普遍采

3、用冷弯薄壁型钢檩条，带来了很好的经济指标。有一些钢结构公司已开始采用带斜卷边的冷弯薄壁 z形檩 条，采用这种截面形式，檩条可在支座处迭接形成连续檩条，经济指标更好，有 条件时宜优先采用。冷弯薄壁型钢檩条的侧向刚度和抗扭刚度都较差， 为防止檩条发生侧向弯曲 和扭转，檩条跨度4m时，应在檩间设置直径不小于© 10的拉条，拉条应有可 靠的不动支点， 对于正压作用， 拉条宜固定在离檩条上翼缘 1/3 腹板高度处。 当 风荷载使实腹式檩条下翼缘受压时， 拉条宜设置在离檩条下翼缘不大于 1/3 腹板高度处，安装时檩间宜采用活动的临时木撑， 以保证檩条的整体稳定； 或设置拉 杆或撑杆防止上下翼缘扭

4、转。64 轻型墙体结构设计6.4.1 墙梁截面型式的选择，需综合考虑建筑要求、墙体材料构造要求以及 计算要求。6.4.6 一般认为，单侧设置墙板的墙梁在靠近挂板一侧设有拉条时，可视为 能阻止墙梁扭转，此时可不计算双力矩。6 5 屋架设计6.5.1 屋面坡度的选定除与屋面材料防水性能有关外，尚与其搭接方式、檩 距、檩条跨度等多种因素确定的整体防水性能有关， 同时尚应考虑技术上的可靠 性与经济性。6.5.2 屋架杆件采用冷弯薄壁闭口型钢（如圆管、方管、矩形管等）时，由 于有较好的截面特性， 杆件刚度较大， 且连接节点采用无节点板的连接方式， 因 而能获得较好的经济指标。6.5.8 对于有节点板的连

5、接节点，考虑到节点板受力极为复杂，其厚度可按 来源于工程经验的表 6.5.8-1 选用。66 门式刚架设计6.6.1 实践表明，采用单脊双坡或单坡屋面有利于屋面排水，在雨雪较多地区宜 采用这些形式。 对屋面坡度小于 1：20 的房屋应校核结构受力变形后雨水排泄的 能力。校核时应考虑安装误差、支座沉降、构件挠度和起拱的影响。6.6.2 门式刚架的跨度或边柱高度分别超过 36m、12.5m 时，采用门式刚架必然 是较好的选择。 但此时面板的蒙皮效应、 檩条或墙梁的线刚度以及柱脚嵌固度相 对于刚架构件的线刚度就显得较弱 , 因此除应加强支撑系统以及对刚架构件的面 处约束之外，本规程 6.6.6 条第

6、 3 款对刚架柱计算长度系数的调整以及关于刚架 的位移限值都必须根据概念判断，从严考虑。刚架间距在9m以内，通常采用冷弯薄壁型钢檩条，超过9m时，宜采用高频焊H型钢或轻钢桁架作檩条。考虑门式刚架轻型房屋的围护结构常采用压型钢板， 其伸缩缝间距比现行国 家标准钢结构设计规范GBJ17有所放宽。结构柱网布置应满足使用要求，并考虑发展的可能性。当考虑扩建时，扩建 端宜设门式刚架。设计柱间支撑时不必考虑温度应力。6.6.3 板件最大宽厚比和屈曲后强度的利用。1 工字形截面的 翼缘不利用 屈曲后强度， 故其外伸宽 厚比限 值为15 .一。工字形截面的腹板可利用屈曲后强度，腹板宽厚比限值按现行国家 标准冷

7、弯薄壁型钢结构技术规范GBJ18取250 . -f厂。在具体设计中应按制造厂的技术条件采用适当的宽厚比， 通常，柱腹板的宽厚比宜较梁腹板宽厚比略 小些。2工字形截面考虑屈曲后强度的抗剪承载力计算方法很多。本条采用的是 一种简化方法。其计算简便，计算结果属于下限。计算公式是参照欧洲规范 EC3-ENV-1993拟定的，略加修改而得。参数血具有换算高厚比性质，公式（663-5 ）来源于心 心匕，fvy为剪 切屈服强度，即5 fy , Tr为弹性临界剪应力。考虑到门式刚架构件截面的高 宽比较小，且剪力最大处往往弯矩亦最大，因而在计算Tr时不考虑翼缘对腹板的约束，因此取约束系数 X=1而不是1.23。

8、3. 工字形截面考虑屈曲后强度的抗弯承载力和压弯承载力，由有效宽度法计* f算。参数 人的计算公式（6.5.5.5-1 ）来自入p =，具有换算高厚比性质，P 的计算公式参考了欧洲规范的规定， 但考虑到门式刚架构件以承受变矩为主， 压 力相对较小，故将腹板全部有效范围适当放宽。刚架构件强度计算和加劲肋设置其中给出了当工字形截面兼承 M V和兼承M N V时考虑屈曲后强度的相 关公式。建立公式原则是：当剪力 V大于0.5Vd时，腹板所能承担的弯矩应乘以V折减系数.d 。变截面柱在刚架平面内的稳定计算参照美国标准AISC钢结构房屋荷载和抗力系数设计规范（1993）的规定， 楔形柱的稳定计算仍采用等

9、截面压弯构件的相关公式，但作了一些必要的变动。在美国的标准中未区分弯矩作用平面内和平面外的稳定，不能直接应用。考虑到截面不发展塑性，本条中采用 GBJ17-88的相关公式（6.5.7-1 ）。刚架的失稳有无侧移失稳和有侧移失稳之分，而有侧移失稳一般具有最小 的临界力，而门式刚架通常在刚架平面内没有侧向支撑， 因此在确定刚架柱在刚 架平面内的计算高度时，只考虑有侧移失稳的情况。1 表适用于梁、柱均为等截面的情况，表适用于等截面梁、楔形柱的情况，这两张表是按柱顶对称竖向荷载作用下用位移法计算的。当刚架梁上作用有节间荷载时，刚架梁将有轴压力，从而降低其对刚架柱的约束作用， 刚架柱的计算长度系数将增大

10、，当刚架梁的坡度w1: 2时，由此而使刚架柱计算应力的增大一般不足5%对于目前工程上常用的坡度(1: 10 1: 30)，其增 加量将少于2%可以不考虑。2上述查表法仅适用于手算，不便于计算机应用，本款给出便于计算机应用的第二种方法：冈寸架有侧移失稳起因于柱轴力使刚架的抗侧移刚度下降， 当荷 载达到临界值时，抗侧移刚度完全消失，刚架不再能保持稳定。抗侧移刚度随荷 载增大而逐渐降低和侧倾力矩 N 直接有关。设由于水平荷载或施工误差而使柱顶有初始侧移4。(图C6.6.6.a )，当在两柱顶施加竖向荷载 N时，侧倾力矩N厶使侧移增大为(图C6.6.6.b )。力矩效应可化作柱顶水平力N半。，并N x

11、设刚架抗侧移刚度为K=XH (图C6.6.6.C )，K相当于在柱顶产生单位侧移的水 平力，则柱顶侧移增加：Ah宀i'/11rf1cj图 N AoKHAo新增加的侧移A又再产生新的侧移如此继续下去直至AnkHaNKHAOo收敛为止此时柱顶总侧移为:NnNNA A A A AAAAAAAKHKHKHKH当N趋近于临界值 Ncr KH时，A由于计算水平力N AoH产生的侧移时,刚架失去保持稳定平衡的能力,没有考虑竖向压力降低柱子抗弯刚度的效应（N- 3效应），需要引入修正系数，根据国内外的研究结果，此修正系数可取1.2,这样临界荷载应为:NcrKH对于单跨对称刚架两柱承受相同荷载时，则有c

12、rKH相应的柱计算长度系数为kh"_EI匕.nVKH对于楔形柱，式中I应取大头的惯性矩11，此即为公式（6.662 ）。3.对于平板式柱脚，并不能做到理想铰或固端的要求，例如（图，b）其计算简图通常假设为理想铰支，即没有转动约束，事实上受力变形后，柱 脚底板显然不能自由转动，而有一定转动约束，根据国内外的研究结果按上述算得的刚架柱计算长度系数可乘以修正系数0.8 ;而对于(图6.6.12-3c.d )其计算简图通常假设为固端，即有完全的转动约束，柱脚受力变形后转角为零，事实 上由于锚栓受拉伸长，底板与基础混凝土间的不均匀压缩以及基础本身受力后的 转动，柱脚处转角并不为零，因此按上述方

13、法算得的刚架柱计算长度系数可乘以 修正系数1.2。多跨刚架的中间柱多采用摇摆柱，此时，摇摆柱自身的稳定性依赖于刚架的抗侧移刚度，作用于摇摆柱中的轴力将起促进刚架失稳的作用，因此，边柱的计算长度系数按的规定计算时，应乘以放大系数。而摇摆柱的计算长 度系数应取1.0 。多跨刚架的中间柱为非摇摆柱时,由：所述同样适用,crKH当各柱轴力不等时，则有:crN iN iK则有n EIiNEiH iNEiNiNiKH iHiNiNCr在刚架平面外，实腹式梁和柱的计算长度，应取侧向支承点间的距离。 作为侧向支承点的檩条、墙梁必须与水平支撑、柱间支撑或其它刚性杆件相连， 否则，一般不能作为侧向支承点。但当屋面

14、板、墙面板采用压型钢板、夹芯板等 板材，而板与檩条、墙梁有可靠连接时，檩条、墙梁可以作为侧向支承点。当梁(或柱)两翼缘的侧向支承点间的距离不等时， 为安全起见，应取最大受压翼缘 侧向支承点间的距离。变截面柱在刚架平面外的稳定计算1 变截面柱平面外稳定的相关公式(6.6.10-1 )仍按GBJ18规范以有效截面 特性为准，不过对弯矩项增加了等效弯矩系数 3，3的取值参照美国AIS( 1993) 规范，略有改变。2 弯矩项的整体稳定系数 餐y引进了两个与楔率有关的计算长度系数&和皿，二者分别对应于绕丫轴（截面弱轴）和绕Z轴（杆件纵轴）屈曲。这两个 系数的计算公式取自美国 AISC （199

15、3）规范。6.6.11 斜梁和隅撑的设计1 当屋面坡度较小时，例如小于或等于1: 2.5时，刚架斜梁可按GBJ18的规定 在刚架平面内按压弯构件计算其强度。2当刚架梁承受负弯矩时，其下翼缘受压。为阻止刚架梁侧向失稳，采用成对 布置的隅撑是较合适的方案，与隅撑相邻檩条应考虑隅撑传来的力的作用。3本条是参照欧洲统一标准 EC3ENV 1 993 的规定加以简化和改写后拟定的。6.6.12 节点设计由于螺栓主要是受拉而不是受剪，其作用方向与端板垂直，美国金属房屋制 造商协会（MBM）A规定螺栓最大间距取为600mm本条结合我国情况，取为400mm 比GBJ17略有放松。对于高强螺栓抗剪连接中的接触面

16、抗滑移系数， 在只承受轴力和弯矩的连接 中可不要求，此时接触面宜涂防锈漆。本条在端板分析中考虑出现塑性铰。 本条给出了常用的柱脚构造做法：为了保证柱脚底板的标高及其水平位置， 在底板与基础面之间不宜采用垫块的做法， 图6.6.12-13 给出的采用后浇不收缩 混凝土的构造做法，实践证明是可行的，也是较好的。外露式铰接柱脚的锚栓，当有较大风荷载作用时，柱脚的压力较小，能产生 的摩擦力亦不大， 为了抵抗风载在柱脚处产生的水平反力， 一般以设置抗剪键为 宜。6.7 吊车梁在轻型房屋钢结构中，吊车起重量较小，一般以采用实腹式吊车梁为宜。 焊接吊车梁的翼缘以采用一层钢板为宜。吊车梁承受吊车荷载的反复作用

17、，容易产生疲劳裂缝，因此在设计和制作中 应尽可能减少吊车梁及其部件在吊车荷载作用下的应力集中， 尽可能减少吊车梁 受拉区的焊接残余应力。68 支撑体系6.8.4 门式刚架轻型房屋的支撑体系1 刚架梁的支撑体系由横向支撑和纵向水平系杆组成，其主要作用是：阻止刚 架梁的侧向失稳； 与柱间支撑一起组成空间稳定体系； 将作用于刚架梁的水平力 可靠地传给刚架柱以及柱间支撑、 柱间的水平系杆组成的纵向稳定体系。 纵向水 平系杆应设在横向支撑的节点处，以保证由支撑组成的空间体系的刚度。横向支 撑的间距不应大于60m当房屋较长时，除房屋两端设置横支向撑外，尚应在中 间设置横向支撑。为使支撑的尺寸统一，在房屋两端的横向支撑宜设在端部的第 二开间。2. 水平系杆的作用之一是当刚架横梁有倾向失稳侧向时， 起阻止其失稳的作用，此时，水平系杆承受的力为其所支撑构件轴力的 1/fy ,在设计水