楼板模板木支撑架计算书

1、.楼板模板木支撑架计算书楼板模板的计算参照建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 、建筑施工木脚手架安全技术规范 (JGJ164-2008) 、混凝土结构设计规范 (GB50010-2010) 、木结构设计规范 (GB 50005 2003) 、建筑结构荷载规范 (2006 年版 )(GB 50009-2012) 等编制。一、基本参数信息1 、模板支架参数横向间距或排距 (m):1; 立杆的间距 (m):1;模板支架计算高度 (m):3; 立柱采用 :方木 ;立杆方木截面宽度 (mm):60; 立杆方木截面高度 (mm):80;斜撑截面宽度 (mm):30; 斜撑截面高度 (mm

2、):40;帽木截面宽度 (mm):60; 帽木截面高度 (mm):80;斜撑与立杆连接处与帽木的距离(mm):600;板底支撑形式 :方木支撑 ;方木间隔距离 (mm):300; 方木截面宽度 (mm):40;方木截面高度 (mm):60;2 、荷载参数模板与木块自重 :0.35; 混凝土和钢筋自重 :25.1;荷载参数楼板现浇厚度 :0.1; 施工均布荷载标准值 :1.50;3 、板底方木参数板底弹性模量 (N/mm2):9000;板底抗弯强度设计值 (N/mm2):11;板底抗剪强度设计值 (N/mm2):1.4;4 、帽木方木参数帽木方木弹性模量 (N/mm2):9000;帽木方木抗弯强

3、度设计值(N/mm2):11;帽木方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.4;专业资料.5 、斜撑方木参数斜撑方木弹性模量 (N/mm2):9000;斜撑方木抗压强度设计值(N/mm2):11;斜撑方木抗剪强度设计值(N/mm2):1.4;6 、立柱方木参数立杆弹性模量 (N/mm2):9000;立杆抗压强度设计值 (N/mm2):11;立杆抗剪强度设计值 (N/mm2):1.4;7 、面板参数面板弹性模量 (N/mm2):6000; 面板厚度 (mm):18; 面板自重 (kN/m2):; 面板抗弯设计值 (N/mm2):17; 面板抗剪设计值 (N/mm2):1.3;8 、楼板强度参数楼板模

4、板木支架的钢筋级别:HRB335; 楼板模板木支架的混凝土强度等级:C30;楼板模板木支架的每标准层施工天数:8.0;楼板模板木支架的楼板截面支座配筋率 :0.3;楼板模板木支架的楼板短边比长边的比值:1.0;楼板模板木支架的楼板的长边长度 :5.0;楼板模板木支架的施工平均温度(C):15;专业资料.二、模板面板计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2, 以及建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ164-2008 ，面板为受弯结构 ,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板依据建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008,5.2 计算。面板类型名称：胶合面板。(1) 钢筋混

5、凝土板自重 (kN/m) ：q 11 = 25.100 ×0.100 ×1.000=2.510kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q 12 = 0.350 ×1.000=0.350kN/m(3) 活荷载为施工荷载标准值 (kN/m) ： q 13 = 1.500 ×1.000=1.500kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100 ×0.100 ×1.000+0.350 ×1.000=2.860kN/m专业资料.均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×1.2 ×

6、;(2.510+0.350)+1.4×1.500=4.979kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×1.35 ×(2.510+0.350)+1.4×0.7×1.500=4.798kN/m根据以上两者比较应取 q1 = 4.979kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9 ×1.2 ×0.350 ×1.000=0.378kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9 ×1.4 ×1.500=1.890kN面板的截面惯性矩 I和截面抵抗矩 W 分别为

7、:本算例中，截面抵抗矩 W 和截面惯性矩 I分别为 :W = 100.00 ×1.80 ×1.80/6 = 54.00cm 3；I = 100.00 ×1.80 ×1.80 ×1.80/12 = 48.60cm4 ；(1) 抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M 1 = 0.1q 1l2 = 0.1 ×4.979 ×0.300 2施工荷载为集中荷载： M 2 = 0.1q 2 l2 + 0.175Pl = 0.1×0.378 ×0.300 2 +0.175×1.890 ×M 2 >

8、 M 1 ，故应采用 M 2验算抗弯强度。= M / W < f其中 面板的抗弯强度计算值 (N/mm 2 )；M 面板的最大弯距 (N.mm) ；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 17.00N/mm 2；经计算得到面板抗弯强度计算值= 0.103 ×1000 ×1000/54000=1.901N/mm2面板的抗弯强度验算< f, 满足要求 !(2) 挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，专业资料.故采用均布线荷载标准值为设计值。v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250面板最大挠度计算值v

9、 = 0.677 ×2.860 ×300 4/(100 ×6000 ×486000)=0.054mm面板的最大挠度小于 300.0/250, 满足要求 !三、支撑木方计算方木依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008,5.2, 以及建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ164-2008 ，计算。1. 荷载的计算(1) 钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q 11 = 25.100 ×0.100 ×0.300=0.753kN/m(2) 模板的自重线荷载 (kN/m) ：q 12 = 0.350 ×0.300=0.105kN

10、/m(3) 活荷载为施工荷载标准值 (kN/m) ： q 13 = 1.500 ×0.300=0.450kN/m均布线荷载标准值为：q = 25.100 ×0.100 ×0.300+0.350 ×0.300=0.858kN/m均布线荷载设计值为：按可变荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×1.2 ×(0.753+0.105)+1.4×0.450=1.494kN/m按永久荷载效应控制的组合方式：q1 = 0.9×1.35 ×(0.753+0.105)+1.4×0.7×0.450=1.

11、439kN/m根据以上两者比较应取 q1 = 1.494kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2 = 0.9 ×1.2 ×0.350 ×0.300=0.113kN/m 跨中集中荷载设计值 P = 0.9 ×1.4 ×1.500=1.890kN2. 方木的计算方木的截面力学参数为专业资料.本算例中，截面抵抗矩 W 和截面惯性矩 I分别为 :W = 4.00 ×6.00 ×6.00/6 = 24.00cm3 ；I = 4.00 ×6.00 ×6.00 ×6.00/12 = 7

12、2.00cm4；(1) 抗弯强度计算施工荷载为均布线荷载：M 1 = 0.1q 1l2 = 0.1 ×1.494 ×1.000 2施工荷载为集中荷载： M 2 = 0.1q 2 l2 + 0.175Pl = 0.1×0.113 ×1.000 2 +0.175×1.890 ×M 2 > M 1 ，故应采用 M 2验算抗弯强度。= M / W < f其中 方木的抗弯强度计算值 (N/mm 2 )；M 方木的最大弯距 (N.mm) ；W 方木的净截面抵抗矩；f 方木的抗弯强度设计值，取 11.00N/mm 2；经计算得到方木抗弯

13、强度计算值= 0.342 ×1000 ×1000/24000=14.254N/mm2方木的抗弯强度验算> f, 不满足要求 !建议减少横距(2) 挠度计算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故采用均布线荷载标准值为设计值。v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250方木最大挠度计算值v = 0.677 ×0.858 ×1000 4/(100 ×9000 ×720000)=0.896mm方木的最大挠度小于 1000.0/250, 满足要求 !(3) 最大支座力最大支座力N = 1.1ql

14、 =1.1×1.494 ×1.000=1.494kN四、帽木的计算帽木按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。专业资料.集中荷载取木方的支座力P= 1.49kN均布荷载取帽木的自重q= 0.046kN/m。帽木计算简图帽木剪力图 (kN)帽木弯矩图 (kN.m)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座F= 3.22kN经过计算得到最大变形V= 0.1mm顶帽木的截面力学参数为专业资料.截面抵抗矩W = 64.00cm3；截面惯性矩I = 256.00cm4 ；(1) 顶帽木抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.129 ×10 6/64000.0=2.02N/mm 2 顶帽

15、木的抗弯计算强度小于 11.0N/mm 2 ,满足要求 !(2) 顶帽木抗剪计算最大抗剪力 Q=862N截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3 ×862/(2 ×60 ×80)=0.269N/mm 2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2顶帽木的抗剪强度计算满足要求!(3) 顶帽木挠度计算最大变形v = 0.1mm顶帽木的最大挠度小于 1000.0/400, 满足要求 !各支点 (从左到右 )所受的力第1个支点所承受的力 :N 1=0.654kN第2个支点所承受的力 :N 2=3.219kN第3个支点所承受的力

16、 :N 3=0.654kN五、立柱的稳定性验算稳定性公式如下：（依据建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008 ，）=N/( A 0)fc;其中 ,N- 作用在立柱上的轴力 ;N = N 1 +N 2+N 3 = 0.654+3.219+0.654=4.5kN=4527.0N;- 立柱受压应力计算值 ;A0 - 立柱截面的计算面积 ;A0 = 60.0 ×80.0= 4800.0mm2;专业资料.fc- 立柱抗压强度设计值 ;- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比 =l 0 /i 结果确定 ;轴心受压稳定系数按下式计算： （依据建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ164-200

17、8 ，）当 91 时:当 >91 时:i- 立杆的回转半径， i = 0.289 ×60.0 =17.3mm;l0-立杆的计算长度， l0 = (3000.0-600.0)/2 = 1200.0mm;= l 0/i= 1200.0/17.3=69.2;因为 =69.2 91, 所以采用公式 : = (1/1+(69.2/65)2 = 0.469;经计算得到：= N/( A 0) = 4527.0/(0.469× 4800.0) =2.0N/mm2;依据建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008 ，规定，施工使用的木脚手架强度设计值应乘1.2 调整系数：f=1.

18、2 ×11.0=13.2N/mm2;木顶支撑立柱受压应力计算值为2.0N/mm2 ,小于木顶支撑立柱抗压强度设计值 f=13.2N/mm 2,满足要求 !六、斜撑计算(1) 斜撑轴力计算木顶撑斜撑的轴力 RDi 按下式计算：RDi RCi /sin i专业资料.其中RCi - 斜撑对帽木的支座反力 ;RDi - 斜撑的轴力 ;i- 斜撑与帽木的夹角;sin i = sin90-arctan(1000.0/2)/600.0 = 0.768斜撑的轴力： RDi =R Ci/sin i= 0.7/0.768=0.9kN(2) 斜撑的稳定性验算稳定性公式如下：（依据建筑施工木脚手架安全技术规

19、范JGJ164-2008 ，5.2.4 ）=N/( A 0)fc;其中 ,N- 作用在斜撑上的轴力 ;N = 0.9kN=851.3N;- 斜撑受压应力计算值 ;A0- 斜撑截面的计算面积 ;A0= 30.0 ×40.0= 1200.0mm2;fc- 立柱抗压强度设计值 ;- 轴心受压构件的稳定系数,由长细比 =l 0 /i 结果确定 ;轴心受压稳定系数按下式计算： （依据建筑施工木脚手架安全技术规范 JGJ164-2008 ，）当 91 时:当 >91 时:i- 斜撑的回转半径， i = 0.289 ×30.0 =8.7mm;l0-立杆的计算长度， l0= (100

20、0.0/2)2+600.0 2 0.5 = 781.0mm;= l 0/i= 1200.0/17.3=90.1;因为 =90.1 91, 所以采用公式 :专业资料. = (1/1+(90.1/65)2 = 0.342;经计算得到：= N/( A 0) = 851.3/(0.342 × 1200.0) =2.1N/mm2 ;依据建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ164-2008 ，规定，施工使用的木脚手架强度设计值应乘1.2 调整系数：f=1.2 ×11.0=13.2N/mm2;木顶支撑斜撑受压应力计算值为2.1N/mm2 ,小于木顶支撑斜撑抗压强度设计值 f=13.2N/m

21、m 2,满足要求 !七、楼板强度的计算1. 计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取 5.00m ，楼板承受的荷载按照线均布考虑。单元板宽度范围内配筋 2级钢筋，配筋面积 A s=300.0mm2 ，fy =300.0N/mm2 。板的截面尺寸为b ×h=5000mm×100mm ，截面有效高度h 0 =80mm 。按照楼板每 8天浇筑一层，所以需要验算8 天、 16 天、 24 天.的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：专业资料.2. 计算楼板混凝土 8 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 5.00m ，短边 5.00 ×1.00=5

22、.00m ，楼板计算范围内摆放 5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+1×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=10.16kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×10.16 ×5.00 2单元板带所承受最大弯矩 M max = 1 ×验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00 ，查温度、龄

23、期对混凝土强度影响曲线得到 8天后混凝土强度达到 56.93% ，C30.0 混凝土强度近似等效为C17.1 。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=8.20N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×8.20)=0.137 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s =(1-0.5 ) = 0.137×-0.(15 × 0.137) = 0.128 ；专业资料.此层楼板所能承受的最大弯矩为：M 2 = sbh 02 f c = 0.128 &#

24、215;1000 ×80.000 2 ×8.20 ×10 -6结论：由于 M i = 6.71 < M max =13.04所以第 8天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保存。3. 计算楼板混凝土 16 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 5.00m ，短边 5.00 ×1.00=5.00m ，楼板计算范围内摆放 5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第3层楼板所需承受的荷载为q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+1×1

25、.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+2×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=14.42kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×14.42 ×5.00 2单元板带所承受最大弯矩 M max = 1 ×验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00 ，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到 16 天后混凝土强度达到 77.73% ， C30.0 混凝土强度近似等效为 C23.3 。混凝土弯曲抗压强度设

26、计值为fc=11.13N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×11.13)=0.101 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s = (1-0.5 ) = 0.101 ×-0.(15 × 0.101) = 0.096 ；此层楼板所能承受的最大弯矩为：M 3 = sbh 02 f c = 0.096 ×1000 ×80.000 2 ×11.13 ×10 -6结论：由于 M i = 13.54 &l

27、t; M max =18.49所以第 16 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。专业资料.第3层以下的模板支撑必须保存。4. 计算楼板混凝土 24 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 5.00m ，短边 5.00 ×1.00=5.00m ，楼板计算范围内摆放 5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第4层楼板所需承受的荷载为q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 2×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 3×1.2 ×(5 

28、15;5/5.00/5.00)+1.4×1.50=18.67kN/m 2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×18.67 ×5.00 2单元板带所承受最大弯矩 M max = 1 ×验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00 ，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到 24 天后混凝土强度达到 89.90% ， C30.0 混凝土强度近似等效为 C27.0 。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=12.85N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A sf y/bh 0f c = 300

29、.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×12.85)=0.088 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s = (1-0.5 ) = 0.088 ×-0.(15 × 0.088) = 0.084 ；此层楼板所能承受的最大弯矩为：M 4 = sbh 02 f c = 0.084 ×1000 ×80.000 2 ×12.85 ×10 -6结论：由于 M i = 20.43 < M max =23.95所以第 24 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第4层以下

30、的模板支撑必须保存。5. 计算楼板混凝土 32 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 5.00m ，短边 5.00 ×1.00=5.00m ，楼板计算范围内摆放 5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。专业资料.第5层楼板所需承受的荷载为q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+3×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+4×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+1.4×1.50=22.93kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接

31、双向板计算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×22.93 ×5.00 2单元板带所承受最大弯矩 M max = 1 ×验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00 ，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到 32 天后混凝土强度达到 98.54% ， C30.0 混凝土强度近似等效为 C29.6 。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=14.09N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×80.00 ×14.09)=0.080 计算得到

32、钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为s = (1-0.5 ) = 0.080 ×-0.(15 × 0.080) = 0.077 ；此层楼板所能承受的最大弯矩为：M 5 = sbh 02 f c = 0.077 ×1000 ×80.000 2 ×14.09 ×10 -6结论：由于 M i = 27.34 < M max =29.40所以第 32 天以后的楼板楼板强度和不足以承受以上楼层传递下来的荷载。第5层以下的模板支撑必须保存。6. 计算楼板混凝土 40 天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边 5.00m ，短边 5.00

33、 ×1.00=5.00m ，楼板计算范围内摆放 5×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第6层楼板所需承受的荷载为q=2 ×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 4×1.2 ×(0.35+25.10 ×0.10)+ 5×1.2 ×(5 ×5/5.00/5.00)+专业资料.1.4×1.50=27.18kN/m2板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算M max =0.0513 ×ql 2 =0.0513 ×27.18 ×5.00 2单元板带所承受最大弯矩 M max = 1 ×验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00 ，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到 40 天后混凝土强度达到 105.23% ， C30.0 混凝土强度近似等效为 C31.6 。混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=15.05N/mm2则可以得到矩形截面相对受压区高度：= A sf y/bh 0f c = 300.00 ×300.00/(1000 ×8