门洞支架技术方案

1、XXX 门洞支架施工方案一、工程简况XXX高架桥跨越XXX段主线桥跨径布置为 30 + 40 + 30m预应力混凝土 箱梁，主梁顶面设 2的双向横坡。 主梁采用单箱三室断面等高度连续梁， 梁高2.3m，边腹板为斜腹板，斜率1.47 : 1.箱梁顶板宽度25.3m，底板宽 度16.0m，悬臂长度3.65m，悬臂板根部厚65cm,端部厚20cm,箱梁内顶 板厚度25cm,底板厚度23cm,腹板厚度4290cm XXX处新建箱梁底标 高为 30.480 米，原有混凝土路面标高为 25.59 米，净空高度为 4.9 米。二、门洞支架施工方案根据上级部门要求，XXX施工期间保证XXX南北方向车辆畅通，结

2、合 XXX净空高度只有4.9米的实际情况，施工中，拟在40m跨中部27.2米段 采取门洞支架施工。门洞布置型式 2.7+5.2 X 4+2.7米，减去1.2米混凝 土防撞墙宽度，实际门洞净宽布置为 1.5米（人行道）+4米（车行道）X 4+1.5 米（人行道），即双向 4 车道，保证车辆通行。考虑施工支架占有高 度，门洞限高为 3.8 米。三、支架验算1 、荷载计算（1 ）施工人员、施工料具运输、堆放荷载： qr 2.5kN/m 2 ；倾倒混凝 土时产生的冲击荷载： qq 2.0kN/m 2 ；振捣混凝土产生的荷载： qz 2.0kN/m 2。荷载系数取值：静载系数： g 1.2，活载系数：

3、q 1.4 。（2）混凝土箱梁一般截面顶板厚25cm,底板厚度为23cm,箱室底板下 钢筋混凝土自重： qG d 0.58 26 15.08kN / m2， （从保守方面计算， 该处梁高增加10cm以考虑内模及其支架重量)，综合分析荷载，箱室底板中 间处的荷载为：2 q = g q G + q (q r+ q q + q z )=1.2 15.08 +1.4 (2.5+2+2)=27.2kN/m2(3 )腹板处钢筋混凝土自重(从保守考虑腹板处按加厚 10cm计算)：2 q 2.3 26 59.8kN/m 2综合分析荷载，腹板下的荷载为：2 q= g q G+ q (q r+ q q+ q z

4、)=1.2 59.8 +1.4 (2.5+2+2)=80.9kN/m2 为安全起见，斜底板下方荷载同腹板下亦取q=80.9kN/m2。2、模板及方木验算箱梁底模、侧模和内膜均采用3=15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力a =60MPa，弹性模量 E=6X 1034I= bh 3/12=7 x 103/12=583mm4MPa纵向方木采用 A-1东北落叶松，截面尺寸为10 cmx 15cm。截面参数和材料力学性能指标：2 23W= bh2/6=10 x 152/6=375cm33 34I= bh 3/12=10x 153/12=2813cm考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按公路

5、桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86 )中的A-3类木材，顺纹弯矩为12.0 MPa，并按湿材乘 0.9的折减系数取值，则 a 0 = 12 X 0.9 =横向方木采用 A-1东北落叶松，截面尺寸为7cmx 10cm。截面参数和材料力学性能指标：2 23W= bh2/6=7 x 102/6=117cm33310.8MPa,E=9X 103x 0.9=8.1 X 103MPa纵横向方木布置：纵向方木间距一般截面为90cm,在腹板下为60cm横向方木间距一般为30cm,在腹板和端、中横隔梁下为20cm。（1 ） 模板检算腹板下模板检算底模采用3= 15 mm的竹胶板，直接搁置于间距L=2

6、0cm的7X 10cm横 向方木上,按连续梁考虑 , 取单位长度 （1.0 米） 板宽进行计算。荷载组合 :2q= g q G+ q （q r+ q q+ q z ）=1.2 59.8 +1.4 （2.5+2+2）=80.9kN/m2竹胶板（3= 15 mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=100 X 1.5 2/6=37.5cm 333I=bh3/12=100X1.53/12=28.125cm承载力检算：强度：2ql /10 = 80.9 X 0.2 X 0.2/10 = 0.32KN ma max= Mnax/W= 0.32 X 1。3/37.5 X 10-6 = 8.5MPa

7、v a 0= 60MPa 满足要求刚度：4 349-8f=ql4/(150EI) =80.9X103X0.24/(150 X6X109X28.125X10-8)=0.45mm f 0 = 200/400 = 0.5mm满足要求底板下模板检算底模采用3= 15 mm的竹胶板，直接搁置于间距L=30cm的7X 10cm横向方木上，按连续梁考虑 , 取单位长度 （1.0 米） 板宽进行计算。荷载组合 :2 q = g q G + q (q r+ q q + q z )=1.2 15.08 +1.4 (2.5+2+2)=27.2kN/m2竹胶板(3= 15 mm)截面参数及材料力学性能指标:W=bh/

8、6=100 X 1.5 76=37.5cm 333I=bh 3/12=100X 1.5 3/12=28.125cm承载力检算：强度：2Mmax= ql /10 = 27.2 X 0.3 X 0.3/10 = 0.24KN ma max= Mnax /W= 0.24 X 103/37.5 X 10-6 = 6.4MPav a 0= 60MPa 满足要 求刚度：f=ql4/(150EI) =0.24X103X0.34/(150 X6X109X28.125X10-8)=0.71mm f 0 = 300/400 = 0.75mm满足要求( 2 ) 、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上，

9、横向方木规格为7cm X 10cm, 横向方木亦按连续梁考虑。腹板下横向方木检算荷载组合 :q1=80.9X0.2=16.18kN/m承载力计算 :强度:22Mmax= ql 710 = 16.18 X 0.6 710 = 0.6KN ma max= Mnax /W = 0.6 X 1。3/117 X 10” = 5.1MPav a 0= 10.8MPa满足要求刚度:荷载: q=80.9 X 0.2= 16.18kN/mf = ql7(150EI) = 16.18 X 0.64心 50 X 8.1 X 109 X 583 X 10-8) = 0.3mmv f 0 = 600/400 = 1.5

10、mm满足要求底板下横向方木检算荷载组合 :q1=27.2X0.3=8.16kN/m承载力计算 :强度:22ql 2/10 = 8.16 X 0.9 710 = 0.7KN ma max= Max /W = 0.7 X 10/117 X 10 = 6.0MPav a 0= 10.8MPa 满足 要求刚度:荷载: q=27.2 X 0.3= 8.16kN/mf = ql 4/(150EI) = 8.16 X0.9 4/(150 X 8.1 X 109X 583X 10-8) = 0.8mmvf 0 = 900/400 = 2.25mm满足要求(3) 纵向方木检算纵向方木规格为10X 15cm,腹板

11、和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm, 一般底板处为纵向间距为 90cmb纵向方木按简支梁考虑，计算跨径分别为60cm和90cm。腹板下纵向方木检算荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=16.18 X 0.6=9.7kN承载力计算：强度：最不利情况下的力学模型为：9.7kN9.7kN9.7kN支座反力 R = 9.7 X 3/2=14.55KN最大跨中弯距 M max= 14.55 X 0.3-9.7 X 0.2 = a max= Mnax/W= 2.4 X 10/375 X 10 = 6.4MPa a。=10.8 MPa 满足要求刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=

12、9.7 X 3= 29.1kN33398f = Pl /(48EI)= 29.1 X 10 X 0.6 /(48 X 8.1 X 10 X 2813 X 10-)=0.6mm f 0 = 600/400 = 1.5mm满足要求底板下纵向方木检算荷载组合:横向方木所传递给纵向方木的集中力为：P=8.16 X 0.9=7.3kN承载力计算：强度：最不利情况下的力学模型为：7.3kN7.3kN7.3kN支座反力 R = 7.3 X 3/2=11KN最大跨中弯距 M max= 11 X 0.45-7.3 X 0.3 = a max= Mnax/W= 2.8 X 1。3/375 X 10-6 = 7.5

13、MPSK a o=1O.8 MPa 满足要求刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=7.3 X 3= 21.9kNf = PI3/(48EI) = 21.9 X 103 X 0.93/(48 X 8.1 X 109 X 2813 X 10-8)=1.5mm f 0 = 900/400 = 2.25mm满足要求3、脚手架验算(1) 立杆受力验算箱梁腹板下支架为60cmX 60cm设置，步距为60cm; 般底板下支架 为90 cm X 90cm设置，步距为120cm,根据网格划分，每根立杆为四个网 格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：腹板下:0.6 X 0.6 X

14、 4X 1/4=0.36 m2一般底板下：0.9 X 0.9 X 4X 1/4=0.81 m2那么每根立杆承受荷载为：腹板下：80.9 X 0.36=29.1 kN 40kN满足要求一般底板下：27.2 X 0.81=22.0 kN 30kN满足要求4、横向120a工字钢验算120a 工字钢截面参数为：A=35.5cm2,l x=2370cni,Sx=136.1 cm3,3Wx=237cmh=20cm, b=10cn。(1) 强度计算抗弯强度计算最不利情况下I20a工字钢所受力学形式为29.1kN29.1kN29.1kN43.65kN13.1kN m43.65kN13.1kN m21.8kN

15、mI20a工字钢所受最大弯矩应力为:max21.8237 10692MPa145MPa满足要求抗剪强度计算每个工字钢所承受的最大剪力(取腹板处最不利荷载进行计算)为:QSx43.65 136.1 1068Ixtw 2370 100.00723.2MPa85MPa满足要求腹板局部承压强度F 1.1 43.65 10* 7 3twlz7 10 3 127 10 354MPa210MPa满足要求(2) 刚度计算Rl35qkl429.11.8348EIx 384EIx=0.75mm4009848 210 102370 104.5mm538429.1 0.05 1.8498210 102370 10满足

16、要求(3) 整体稳定性计算满足要求(4) 局部稳定验算受压翼缘板局部稳定120a工字钢满足要求腹板的局部稳定235 80 fy满足要求hoI20a工字钢 tw177.25、纵向双H型钢验算3S=1549.9cm ,Wx=2926.224H型钢截面参数为：A=164.4cm,lx=71400cm ,最不利情况下每个120工字钢对双H型钢的作用力为2X 29.1=58.2kN双H型钢每一跨度上最多作用9个120a工字钢双H型钢所受的最大弯矩如图为340.4kN m：100.7kN/mH 型钢所受的最大弯曲应力为:max340.42 2926.2 1058.2MPa145MPa满足要求抗剪强度计算每

17、个H型钢所承受的最大剪力(取腹板处最不利荷载进行计算)为:QSx1 xtw58.2 1549.9 102 71400 10 8 0.0115.7MPa85MPa满足要求腹板局部承压强度twlz1.1 58.2 1033311 10 160 1036.4MPa210MPa满足要求(2) 刚度计算PJ35qJ448Elx 384Elx58.2 5.2348 210 10946470 10 85 58.2 0.05 5.24384 210 10946470 10=2mm13mm400满足要求(3) 整体稳定性计算满足要求（4）局部稳定验算受压翼缘板局部稳定H型钢 满足要求腹板的局部稳定H型钢满足要求

18、6、横向双I40a工字钢验算140a 工字钢截面参数为：A=86.1cm；lx=21720cm 4, S x=631.2 cm3，3Wx=1090cmh=40cm， b=14.2cm。（1）强度计算抗弯强度计算最不利情况下每个双H型钢对I40a双工字钢的作用力为58.2 X 9=523.8kN最不利情况下I40a双工字钢所受的最大弯矩的力学形式为：523.8kN523.8kN523.8kN785.7kN785.7kN235.7kN mI40a工字钢所受的最大弯曲应力为:max235.72 1090 10108.1MPa145MPa满足要求抗剪强度计算每个工字钢所承受的最大剪力（取腹板处最不利荷

19、载进行计算）为:QSxIxb523.8 0.5 631.3 102 21720 10 8 0.010536.3MPa85MPa满足要求腹板局部承压强度1.1 523.8 0.5 10310.53310152.5 10180MPa210MPa满足要求(2) 刚度计算Pkl35qkl4523.8 1.8348Elx 384Elx 48 210 109 21720 10 1800=1.5mm4.5mm4005 523.8 0.05 1.84384 210 10921720 10满足要求(3) 整体稳定性计算满足要求(4) 局部稳定验算受压翼缘板局部稳定140a工字钢满足要求腹板的局部稳定hoI40a工字钢tw36710.580满足要求7、630钢管桩验算2(1) 630钢管桩截面参数为： A=232.981cm(2) 最不利情况下每个140a双工字钢对钢管桩的作用力为: 523.8 X 19=9952.2kN每个钢管桩所承受的力为9952.2 - 15=663.5 kN为安全考虑，取钢构件及脚手架方木等重量为箱梁重的20%每个钢管桩所承受的折算力为663.5 X 1.2