压缩机平台高支模方案

1、延长石油靖边能源化工园区甲醇冷冻站压缩机平台超大荷载模板专项方案 编制： 审核： 审批：中国化学工程第六建设有限公司二0一二年七月二十六日一、编制说明及依据1、编制说明：延长靖边能源化工项目甲醇联合装置冷冻站压缩机平台板厚度为1200mm，模板支撑高度6830mm，属于超大荷载施工，依据危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文规定，特编制本方案以指导施工。2、编制依据：2.1华陆工程科技有限责任公司提供的甲醇联合装置冷冻站施工蓝图：（08051-223）2.2木结构设计规范GB 50005-20032.3建筑结构荷载规范GB50009-20062.4混凝土结构设计规范GB500

2、10-20102.5混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-20022.6钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-20012.7建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-20012.8施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-20052.9建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112.10建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-20082.11建筑施工安全检查标准JGJ59-992.12建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912.13 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号文2.14建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质20092

3、54号文）二、工程概况1、工程名称：延长靖边能源化工项目甲醇冷冻站压缩机平台2、工程地点：靖边工业园区3、工程特点：延长石油靖边能源化工园区甲醇冷冻站压缩机平台施工，模板支撑高度为6.83米，现浇梁板厚度为1.2米，工期紧，场地狭窄，梁板钢筋密，砼振捣困难。脚手架搭设立杆步距为450mm，横杆水平步距为800mm。立杆放在压缩机混凝土基础上，下垫柔性材料竹胶板。竹胶板厚度选用15mm，以满足施工的强度要求。4、施工平面布置：（见后附平面图）三、施工计划1、施工进度计划钢管支撑脚手架完成：3天平台柱钢筋绑扎完成：2天平台柱模板支撑完成：1天平台柱混凝土浇筑完成：1天平台梁板模板支撑完成：3天平台

4、梁板钢筋绑扎完成：4天平台梁板混凝土浇筑完成：1天2、材料与设备计划2.1、钢材的选用(1) 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2) 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3) 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用48×2.8的钢管。(4) 新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：1) 应有产品质量合格证；2) 应有质

5、量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3) 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4) 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的规定；5) 钢管必须涂有防锈漆。(5) 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：1) 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使

6、用；2) 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2001的规定；3) 钢管上严禁打孔。(6) 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7) 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8) 扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：1) 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；2) 新、旧扣件均应进行防锈处理；3) 支架采

7、用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。(9) 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10) 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。2.2、木材的选用(1) 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2) 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB 50005的规定。(3) 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构

8、设计规范GB 50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4) 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5) 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6) 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7) 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：1) 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2) 板材和规格材，不应大于20%；3) 受拉构件的连接板，不应大于18%；4

9、) 连接件，不应大于15%。2.3、竹、木胶合模板板材的选用(1) 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2) 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3) 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。四、主要施工工艺及方法：4.1、施工程序脚手架搭设柱子混凝土施工支撑系统制作、安装大梁底定型模板铺设大梁钢筋绑扎次梁底模板铺设次梁钢筋绑扎

10、大梁侧模板安装次梁侧模板安装板底模板安装板筋绑扎板侧模板安装，支撑系统加固梁板混凝土浇筑。4.2、在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。4.3、柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有强度达到设计值的70%的柱拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。4.4、浇筑时按梁板中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推

11、进，每次浇筑混凝土厚度不超过400mm，分三次浇筑，并派专人跟踪监测，防止出现异常情况。4.5、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4.6、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度

12、宜为全跨长度的1/10003/1000。(7) 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(9) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10) 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(11) 钢管立柱

13、的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×2.7mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。(14) 梁板主支撑采用16号工字钢，间距450，次支撑采用40*70方木，间距1004.7、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错

14、开固定在水平拉杆上。4.8、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：水平拉杆如下图示意：4.9、剪刀撑(1)扣件式、门式设置水平（三道）、竖向（间距不大于5米）连续剪刀撑，梁底支撑范围内设置水平、竖向连续剪刀撑。4.10、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2) 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。五、施工技

15、术措施5.1、准备工作(1) 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2) 模板的基准定位工作：1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5) 支模前对前一道工

16、序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。5.2、模板支设 (1) 柱模板1) 主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；2)角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标告处设置不少于2根斜撑，如下图。 (2) 梁、板模板1) 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2) 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3) 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4) 梁

17、模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5) 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。6) 支撑架的主受力点均采用双扣件施工5.3、模板支架搭设的一构造要求(1)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)在立柱底距地面200mm高处

18、，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(4)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转

19、扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 （5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的独立支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。（6） 高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的柱牢固拉接。（7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。（8）模板支撑系统应为独立的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。5.4、模板拆除(1) 拆模板前先进行针对性的安全技

20、术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2) 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。(3) 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。表4.3.1 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板250>2,875>8100梁、拱、壳875>8100悬臂构件-1001) 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2) 底模拆

21、除梁长>8米，混凝土强度达到100%；8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3) 板底模2米，混凝土强度达到50%；2米、8米混凝土强度达到75%；>8米，混凝土强度达到100%方可拆除。(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已

22、拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。(8) 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。六、劳动力及机械计划1、劳动力计划：木工10人 钢筋工8人 普工3人 混凝土工

23、4人。2、机械使用计划：装载机1台 调直机1台 切断机1台 弯曲机1台 小型电锯5台七、其他相关计算书1、 板模板计算书1.1、工程属性新浇混凝土楼板名称压缩机平台新浇混凝土楼板板厚(mm)1100新浇混凝土楼板边长L(m)9.2新浇混凝土楼板边宽B(m)6.31.2、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模

24、板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)16钢筋自重标准值G3k(kN/m3)10风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.81.3、模板体系设计模板支架高度(m)8.03立柱纵向间距la(mm)450立柱横向间距lb(mm)450水平拉杆步距h(mm)800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)225主梁布置方向垂直楼板长边小梁间距(mm)100小梁距混凝土板长边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)

25、100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)1.4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)37面板弹性模量E(N/mm2)10584 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 1、强度验算 q

26、10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(10+16)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(10+16)×1.1)+1.4×0.7×2.5 ×1=37.08kN/m q20.9×1.35×G1K×b=0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m p0.9×1.3

27、×0.7×Q1K/2=0.9×1.4×0.7×2.5/21.1kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max37.08×0.12/8，0.12×0.12/8+1.1×0.1/4= 0.05kN·m Mmax/W0.05×106/375001.24N/mm2f37N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(10+16)×1.1)×1=28.7kN/m 5ql4/(384EI)5×28

28、.7×1004/(384×10584×281250)0.01mml/400100/4000.25mm 满足要求！1.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×70小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 因L/la取整9200/450取整20，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k

29、)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(10+16)×1.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(10+16)×1.1)+1.4×0.7×2.5×0.13.73kN/m 因此，q1静0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(10+16)×1.1)×0.13.51k

30、N/m q1活0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.10.22kN/m M1-0.107q1静L2+0.121q1活L2-0.107×3.51×0.452+0.121×0.22×0.4520.07kN·m q20.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.10.04kN/m p0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.

31、4×0.7×2.52.2kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.077×0.04×0.452+0.21×2.2×0.450.21kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.73×0.12/2，0.04×0.12/2+2.2×0.10.22kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.07，0.21，0.220.22kN·m Mmax/W0.22×106/326706.75N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验

32、算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.607×3.51×0.45+0.62×0.22×0.451.02kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.04×0.45+0.681×2.21.51kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.73×0.1，0.04×0.1+2.22.21kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.02，1.51，2.212.21kN max3Vmax/(2bh0)=3×2.21×1000/(2×70×40)1.18

33、N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(16+10)×1.1)×0.12.89kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×2.89×4504/(100×9350×1143300)0.07mml/400450/4001.12mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=2.89×1004/(8×9350×1143300)0mml1/400100/4000.25mm 满足要求！1.6、主梁验算主梁类型工字

34、钢主梁材料规格16号工字钢可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩W(cm3)141 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(10+16)×1.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(

35、10+16)×1.1)+1.4×0.7×1.5×0.13.67kN/m q1静0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(10+16)×1.1)×0.13.54kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.10.19kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(10+16)×1.1)×0.1=2.

36、91kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.143×3.54×0.45+1.223×0.19×0.451.92kN 按悬臂梁，R1q1l=3.67×0.10.37kN RmaxRmax，R11.92kN; 同理，R'1.44kN，R''1.44kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.143×2.91×0.451.5kN 按悬臂梁，R1Rmaxl=1.5×0.10.15kN RmaxRmax，R11.5kN; 同理

37、，R'1.12kN，R''1.12kN 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m) Mmax0.41kN·m Mmax/W0.41×106/1410002.89N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.03kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.03×1000×88×1602-(88-6)×140.22/(8×11300000×6)5.94N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(m

38、m) max0mm 跨中max=0mm=450/400=1.12mm 悬挑段max0mm=175/400=0.44mm 满足要求！1,7、立柱验算钢管类型48×2.8立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205 h/i800/15.951150 满足要求！ 查表得，0.87 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.18×0.45×0.82/100.01kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(N

39、Qik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(16+10)×1.1)+0.9×1.4×1×0.45×0.45+0.92×1.4×0.01/0.456.66kN f Nw/(A)+ Mw/W6663.29/(0.87×424)+0.01×106/449019.39N/mm2f205N/mm2 满足要求！1.8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.66kNN30kN 满足要求！1.9、立柱地基基础验算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak

40、(kPa)70立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m2)0.1 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)6.66/(1×0.1)66.63kPafak70kPa满足要求！2、 梁模板计算书2.1、工程属性新浇混凝土梁名称压缩机平台梁新浇混凝土梁计算跨度(m)6.3混凝土梁截面尺寸(mm×mm)1000×1200新浇混凝土结构层高(m)8.03梁侧楼板厚度(mm)11002.2、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)16钢筋自重标准值G3k

41、(kN/m3)梁10板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.82.3、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁板立柱共用(B)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)800新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)450、450混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(m

42、m)550梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,717每跨距内梁底支撑小梁根数3梁底支撑主梁一端悬挑长度(mm)225设计简图如下：平面图立面图2.4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000按四等跨连续梁计算，简图如下： Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)

43、×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(16+10)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(16+10)×1.2)+1.4×0.7×2×139.79kN/m q1静0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(16+10)×1.2×138.03kN/m q1活0.9

44、5;1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(16+10)×1.2×131.3kN/m 1、抗弯验算 Mmax/Wmax0.077×38.03×0.222+0.1×1.76×0.222，-0.107×38.03×0.222+0.121×1.76×0.222，-0.071×38.03×0.222-0.107&#

45、215;1.76×0.222×106/375005.21N/mm2f15N/mm2满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2l4/(100EI)0.632×31.3×2254/(100×10000×281250)0.18mml/400225/4000.56mm满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态) Rmax1.143 q1静l+1.223 q1活l1.143×38.03×0.22+1.223×1.76×0.2210.27kN 标准值(正常使用极限状态) R'max1.

46、143q2l1.143×31.3×0.228.05kN2.5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)40×70小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)32.67小梁截面惯性矩I(cm4)114.33 计算简图如下： 承载能力极限状态 正常使用极限状态 承载能力极限状态： 面板传递给小梁q110.27/110.27kN/m 小梁自重q20.9×1.35×(0.3-0.1)×0.220.05kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0

47、.9×1.35×0.5×1.2×0.22=0.16kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max1.2×(0.1+(16+1.1)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(16+1.1)×1.1)+1.4×0.7×2)×(1.1-0.55-1/2)/2×0.22+0.9×1.35×0.5×(1.2-1.1)×0.220.15kN 正常使用极限状态： 面板传递给小梁q18.05/18.05kN/m 小梁自重q2

48、(0.3-0.1)×0.220.04kN/m 梁左侧模板传递给小梁荷载F1=0.5×1.2×0.22=0.14kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(16+1.1)×1.1)×(1.1-0.55-1/2)/2×0.22+0.5×(1.2-1.1)×0.220.12kN 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kN·m) Mmax/W0.14×106/326704.15N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) Vmax2.305kN max3Vmax/(2bh0)=

49、3×2.305×1000/(2×40×70)1.23N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) max0.11mml/400383.33/4000.96mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 R11.26kN，R24.06kN，R34.06kN，R41.26kN 正常使用极限状态 R11kN，R23.19kN，R33.18kN，R40.99kN2.6、主梁验算主梁类型工字钢主梁材料规格16号工字钢可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设

50、计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)1130主梁截面抵抗矩W(cm3)141 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 由上节可知RR14.06kN，R'3.19kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kN·m) 主梁弯矩图二(kN·m) Mmax/W0.89×106/1410006.33N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) Vmax5.44kN maxVmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=5.44×1000×88×1602-(

51、88-6)×140.22/(8×11300000×6)6.43N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) max0mml/400225/4000.56mm 满足要求！ 4、支座反力验算 承载能力极限状态 图一 立柱2：R28.99kN，同理可得 立柱1：R12.79kN，立柱3：R38.99kN，立柱4：R42.79kN 图二 立柱2：R24.06kN，同理可得 立柱1：R11.26kN，立柱3：R34.06kN，立柱4：R41.26kN 正常使用极限状态 图一 立柱2：R27.06kN，同理可得 立柱1：R1

52、2.21kN，立柱3：R37.04kN，立柱4：R42.19kN 图二 立柱2：R23.19kN，同理可得 立柱1：R11kN，立柱3：R33.18kN，立柱4：R40.99kN2.7、纵向水平钢管验算钢管类型48×2.8钢管截面面积A(mm2)489钢管截面回转半径i(mm)15.8钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)12.19钢管截面抵抗矩W(cm3)5.08钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)215 由小梁验算一节可知RR41.26kN，R'R4'0.99kN 1、抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(

53、kN·m) Mmax/W0.1×106/289033.29N/mm2f=215N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax1.687kN max2Vmax/A=2×1.687×1000/31010.89N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm) max0mml/400450/4001.12mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算 Rmax22.79kN8kN 单扣件在扭矩达到4065N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件基本能满足要求，根据本压缩机平台实际情况及相关荷载，决定选用双扣件！

54、2.8、立柱验算钢管类型42×2.7立柱截面面积A(mm2)310回转半径i(mm)14立柱截面抵抗矩W(cm3)2.89抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=800/14=57.14=150 长细比满足要求！ 查表得，0.84 1、风荷载计算 Mw0.92×1.4×k×la×h2/100.92×1.4×0.18×0.45×0.82/100.01kN·m 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.9×1.

55、2×(0.1+(16+10)×1.2)+0.9×1.4×2×136.07kN/m 2)小梁验算 F10.9×1.2×(0.1+(16+1.1)×1.1)+0.9×1.4×1 ×(1.1-0.55-1/2)/2×0.220.12kN q19.32kN/m q20.05kN/m 同上四七计算过程，可得： 立柱最大受力NmaxRmax1，Rmax2+N边+Mw/lbmax8.17，2.28+0.9×1.2×(0.75+(16+1.1)×1.1)+0.9

56、×1.4×1×(0.45+1.1-0.55-1/2)/2×0.45+0.01/1.18.18kN fN/(A)+Mw/W8.18×103/(0.84×310)+0.01×106/289033.32N/mm2f205N/mm2 满足要求！2.9、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力NRmax8.99kNN30kN 满足要求！2.10、立柱地基基础计算地基土类型混凝土地基承载力设计值fak(kPa)750立柱垫木地基土承载力折减系数mf1垫板底面面积A(m

57、2)0.15 立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)8.18/(1×0.15)54.51kPafak750kPa满足要求！2.11梁模板侧模计算梁侧横撑间距;取b=400(mm);立档间距;取a2=0.3(m);对拉穿墙螺栓型号:M16;螺栓间距;取L=0.9(m); 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下：1、强度计算作用在梁侧模板的均布荷载:q=(1.2×19.01+1.4×4)×1200=34.09(kN/m)计算的最大弯矩:其中：l 取梁侧立档间距，取l=0.3(m)经计算得到：M=-0.10×34.09×0.32=-0.31(kN.m)梁侧模板的强度计算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 45 cm3经计算得到：f=0.31×1000÷45=6.89 N/mm2梁侧模板的抗弯强度设计值;f=15(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强