外脚手架施工专项方案

1、外脚手架搭设、拆除专项施工方案一、工程概况*工程，位于*，项目占地面积约*亩，总建筑面积约*平方米。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)2、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)4、钢结构设计规范(GB 50017-2003)5、建筑施工高处作业安全技术规范6、建筑施工安全检查标准7、本项目施工组织设计8、本项目施工图三、施工部署3.1外架子搭设总体设计根据现场的条件及装修的实际情况,*采用采用落地式扣件双立管脚手架,搭设高度不大于13m，主体施工阶段的外架主要用于安全防护，按规范要求，施工

2、层满铺脚手板每十米作一次封闭，最底一步架满封闭并设置挡脚板，装修阶段即用于装修施工，也兼作安全防护、装修，施工按一层作业考虑，外架验算应满足此项要求。 3.2劳动力安排搭设阶段共需架子工10名，维护阶段共需架子工6名，拆除阶段共需外架工10名，项目部统一管理，并设置架子工工长一名，主要负责带领架子工作业队按项目部技术交底要求完成外架搭设与拆除；此外，所有架子工均需持证上岗。所有架子工配备安全帽、工作服、固定扳手、安全绳等必备劳保用品。3.3材料、工具准备本工程外架、卸料平台所用的钢管、扣件、基础垫木、钢挑梁，竹串脚手板和其它材料由施工队自行采购。脚手管采用所有48×3.5，钢管质量应

3、符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定，并有产品出厂合格证。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其质量应符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，并有出厂合格证。扣件在螺栓拧紧扭矩达65N·m时，不得发生破坏。竹脚手板或踏板：采用毛竹或楠竹制作的竹串片板。安全网：采用每10cm×10cm =100cm2不少于2000目的密目安全网。施工队应根据施工现场进度及需要自行提前租赁脚手管、扣件等。此外项目部应配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管

4、弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角经纬仪1台检查立杆垂直度四、 脚手架的搭设和拆除施工工艺4.1落地脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程：定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件绑扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，每隔6跨设置一根抛撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结

5、构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。双排脚手架立杆可采用搭接连接，但需保证搭接长度不小于1m，且需保证搭接长度范围内不少于3个扣件。此外剪刀撑按两步三跨进行设置；连墙件采用刚性连接按二步三跨设置，拉结钢管预埋在楼板混凝土中，再用小横杆与外脚手架相连接，其他如步距、纵距等其他相关要求见计算书。4.2落地脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，

6、先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网拦杆脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。五、外脚手架计算书5.1 参

7、数信息 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 11 米，11米以下采用双管立杆，11米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为 48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:主体安全防护及装修脚手架；同时施工层数:1 层； 风荷载参数本工程地处*，

8、基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.14，风荷载体型系数s 为0.55；因此在该脚手架的计算中考虑风荷载作用。 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:

9、1.00；在搭设立杆前对立杆搭设范围进行了场地平整，并在立杆部位铺设厚50mm，宽300mm，通长的木踏板。外架搭设立面图及正面图如下：5.2 大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。5.2.1 均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1kN/m ；活荷载标准值: Q=2×1/(2+1)=0.667kN/m；静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.

10、166kN/m；活荷载的设计值: q2=1.4×0.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合，跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.933×1.52 =0.24kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.933×1.52 =-0.28

11、3 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.24×106,0.283×106)/5080=55.709 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 55.709 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.677×0.138×15004/(100×2.06&

12、#215;105×121900)+0.990×0.667×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.519 mm；大横杆的最大挠度 1.519 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！5.3 小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3

13、15;1×1.5/(2+1)=0.150kN；活荷载标准值：Q=2×1×1.5/(2+1)=1.000kN；集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.15)+1.4×1 =1.649 kN；小横杆计算简图5.3.2 强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax =1.2×0.038×12/8 =0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax=1.649×1/3 =0.55kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax+

14、Mpmax=0.555 kN.m；最大应力计算值=M / W= 0.555×106/5080=109.344 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =109.344 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！ 挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和。小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×10004/(384×2.06×105×121900)=0.02mm ；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.15+1=1.208

15、kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax=1207.6×1000×(3×10002-4×10002/9 )/(72×2.06×105×121900)= 1.707mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.02+1.707=1.727mm；小横杆的最大挠度为 1.727 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！5.4 扣件抗滑力的计算直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.4

16、0kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值: P2=0.038×1/2=0.019kN；脚手板的自重标准值: P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；活荷载标准值: Q=2×1×1.5/2=1.5kN；荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.019+0.225)+1.4&

17、#215;1.5=2.462kN；R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.5 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1=0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80×(11.00-11.00)=0.000； NGL1=0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80×11.00=2.147；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为

18、0.3 NG2=0.3×6×1.5×(1+0.3)/2=1.755kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.15×6×1.5/2=0.675kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.5×11=0.082 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.512kN； NGL=NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4=4.66kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵

19、距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=2×1×1.5×1/2 =1.5kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中Wo-基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo=0.55kN/m2； Uz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz=1.14 ； Us-风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk=0.7×0.55×1.14×0.552=0.242kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

20、 Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×4.66+1.4×1.5=7.692kN； Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.512+1.4×1.5=5.115kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×4.66+0.85×1.4×1.5=7.377kN； Nd=1.2 NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.512+ 0.85×1.4×1.5=4.8kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw=0.85×1.4

21、WkLah2/10 =0.850×1.4×0.242×1.5×1.82/10=；5.6 立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 11.00米以上立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值N=5.115kN；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式lo=k××h确定 ：l0=3.118m；长细比Lo/i=197 ；轴心受压立

22、杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果查表得到= 0.186；立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2； = 5115/(0.186×489)=56.237N/mm2；立杆稳定性计算 = 56.237 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值N=4.800kN；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得k = 1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得=1.5；计算长度 ,由公式

23、l0=kuh 确定l0=3.118m；长细比:L0/i=197 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 的结果查表得到= 0.186立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W =5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2； = 4800/(0.186×489)+140116.051/5080 = 80.356 N/mm2；立杆稳定性计算 = 80.356 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值f = 205 N/mm2，满足要求！ 11.00米以下立杆稳定性计算不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值N=3.846kN；计

24、算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得k = 1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 =1.5；计算长度 ,由公式lo=k××h 确定l0=3.118m；长细比Lo/i =197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i的计算结果查表得到= 0.186；立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2； = 3846/(0.186×489)=42.283 N/mm2；立杆稳定性计算=42.283N/mm2小于立杆的抗压强度设

25、计值f=205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值N=3.688kN；计算立杆的截面回转半径i=1.58cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表得 =1.5；计算长度 ,由公式l0=kuh 确定l0=3.118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值f=205N/mm2； = 3688.32/(0.186×489)+140116.0

26、51/5080 = 68.133 N/mm2；立杆稳定性计算=68.133N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205 N/mm2，满足要求！5.7 连墙件的计算 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk=0.242kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.495kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.495kN；连墙件承

27、载力设计值按下式计算： Nf=·A·f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A = 4.89cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；Nl=10.495<Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.495小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图5.8 立杆的地基承载

28、力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgk×kc = 160 kpa； 其中，地基承载力标准值fgk=160 kpa； 脚手架地基承载力调整系数kc =1； 立杆基础底面的平均压力p=N/A=19.2kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=4.8kN；基础底面面积A =0.25m2 。p=19.2fg=160kpa；地基承载力满足要求！六、脚手架搭设的安全技术措施1、脚手架的基础必须满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。2、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与

29、另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。6、脚手架搭设人员必须经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员定期进行体检，合格者方可持证上岗，施工过程中如感觉有不正常现象时，及时报告工长或项目负责人，及时

30、进行体检和处理。7、搭设脚手架人员必须认真戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋等。安全用品质量必须符合有关规定的要求。8、外脚手架搭设必须保持超过施工面1.5m以上。七、脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构施工阶段外脚手架每支搭一层完毕后，经项目部安全员及监理单位安全工程师验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。不得将模板、支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层。4、当作业层高出其下连墙件3.6m以

31、上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。5、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6、雷雨天气和有六级以上大风时，禁止高空作业人员施工。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。8、在施工现场，凡距离建筑物5米以内的高低压输电路均应采取措施，加以保护，防止钢管与电源接触伤人。9、脚手架应与建筑物避雷接地装置接通，一般接地电阻不应大于20欧姆。7、大风雨、砂尘暴过后或暂停工程复工时，应对脚手架进行详细检查，发现有立杆沉陷、悬空、接头松动、架子歪斜等问题，应及时处理。八、脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防