1022综采工作面供电设计

1、1022综采工作面供电设计一、工作面概况与设备选型配置1022机巷走向长度约1200米，切眼开采长度150米，采煤方式为综合机械化采煤，采用负压通风，设备选型配置情况如下表：序号设备名称设备型号数量电机功率（Kvy额定电压（V）额定电流（A）1采煤机MG-650/16201162033003732转载机SZZ-830/31513153300733运输机SGZ1000/14001140033002*1524破碎机PLM-200012003300465乳化液泵MRB-400-31.522503300536皮带机DSJ-100/100/2*12512X 12511402X 807无极绳绞车SQ-11

2、0B1110114071.58绞车JSDB-10118.51140129绞车JSDB-25255114035.7510照明综保ZBZ-4.0/11403114011控制台KTC-21114012张紧绞车1411402.6、供电系统的选择确定工作面采用移动变电站方式供电。由102采区变电所提供两路6KV电源，其中第一路高压线路的1#高压分馈供到一台2000KVA移动 变电站（供工作面3300V采煤机）和一台1000KVA移动变电站（供破 碎机、转载机和乳化液泵）；另一路高压线路的2#高压分馈供到一台 800KVA移动变电站（供一部皮带机、机巷绞车系统），4#高压分馈供 到一台2000KVA移动变

3、电站（供工作面3300V运输机等）。两台2000KVA移动变压站、一台1000KVA移动变压站、三台高爆、一台组合开关、一套乳化液泵站放置在 1023机巷车场，一台800KVA 移动变压站放置在1022机巷平巷段，另三台组合开关均放置在机巷 开关车上。采用电压等级为3300KV和1140KV两种。瓦斯电闭锁断电开关为102-7#高爆开关和102-11#高爆开关。三、负荷统计及移动变电站选择1、根据工作面设备选型配置、电压等级列出用电设备负荷统计表如下：序号设备名称设备型号数量电机功率(Kvy额定电压(V)额定电流(A)1采煤机MG-650/16201162033003732转载机SZZ-830

4、/31513153300733运输机SGZ1000/14001140033002*1524破碎机PLM-200012003300465乳化液泵MRB-400-31.522503300536皮带机DSJ-100/100/2*12512X 12511402X 807无极绳绞车SQ-110B1110114071.58绞车JSDB-10118.51140129绞车JSDB-25255114035.7510照明综保ZBZ-4.0/11403114011控制台KTC-21114012张紧绞车1411402.62、变压器的选择：根据供电系统拟定原则，选择四台移动变电站，其容量分别决定如下：1、1#移动变电站

5、向1620KW采煤机组供电，供电电压为3450V,共计负荷1620KW截割电机2X 650KV，破碎机电机100KV，泵电机40KV，牵 引电机2X 90KV)其采用顺序启动方式，按下顺序启动按钮1-3s，泵电机、左截割电机、右截割电机将在启动预警后依次以一定的时间间 隔启动投入运行。Kx=0.4+0.6(P imaJ 艺 Pie)=0.4+0.6(1300/1620)=0.881加权平均功率因数取cos © wm=0.8Sb二艺 PieKx/cos © wm=1620X 0.881/0.8=1784KVA故1#移动变电站选用KBSGZY-2000/6/3.45干式变压器S

6、e=2000KVA> Sb=1784KVAf 足工作需要2、 2#移动变电站向功率为2X125KW皮带机、1X 110KW无极绳绞车、1 X 18.5KW绞车、1X4KW张紧绞车、2X 55KW绞车供电，供电电压 为1140V 共计负荷492.5KW。K=0.4+0.6(P 4nW 艺 Re)=0.4+0.6(250/492.5)=0.7S二艺 P总 K/cos © =492.5 X 0.7/0.8=431KVA故2移动变电站选用KBSGZY-8001.2干式变压器Se=800KVA> &=431KVA满足工作需要3、3#移动变电站向2*700KW运输机供电，供电

7、电压为 3450V共计负 荷1400KW运输机采用的是2台矿用隔爆型双速电机Y BSD-700/350-4/8,其启动方式为先启动2个350KW低速电机，然 后由低速过渡到2个700KW电机全速运行。K取1加权平均功率因数取cos © wm=0.8d二艺 P总 K/cos © =1400X 1/0.8=1750KVA故3#移动变电站选用KBSGZY-2000/6/3.45干式变压器Se=2000KVA> Sb=1750KVA满足工作需要4、4#移动变电站向功率为1X 250KWL化液泵、200KW破碎机和315KW转载机供电，供电电压为3450V,共计负荷765KWa

8、=0.4+0.6(P 4ma/ 艺 P4e)=0.4+0.6(315/765)=0.65Sb二艺 P4eK4x/cos © =765X 0.65/0.8=622KVA选用移动变电站选用KBSGZY-1000/6/3.45干式变压器Se=1000KVA> Sb=622KVA满足工作需要四、电气设备的选型本次设计低压采用3300V、1140V两种电压等级，故所有选择的低压电器设备、电缆，均为千伏级。根据煤矿井下电气设备选型原则，列表说明设备的控制开关选型配置情况用电设备选用开关型号额定电压(V)额定电流(A)备注采煤机QJZ-1800/3300V3300500运输机QJZ-1800

9、/3300V3300500转载机与破碎机QJZ-1800/3300V3300500乳化泵QJZ-1800/3300V3300500皮带机QBR-400/11401140400无极绳绞车QBZ-120N1140120机巷其余绞车QBZ-80N114080五、高压电缆选择与校验1、高压1#回路A、初选高压1#进线电缆并对其校验：(1) 按设计规定初选高压进线电缆为：MYJV-6/6KV3*95铠装电缆(2) 按长时允许负荷电流校验电缆截面：艺 P 总=1620+765=2385KWI y=E P 总 x K/(U eCOS © wn)K=0.4+0.6(P maJ 艺 Pie)=0.4+

10、0.6(1300/2385)=0.73加权平均功率因数COS © wn=0.8I y=2385x 0.73/( V3X 6 x 0.8)=209.4A故选择MYJV6/6KV3*95型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆。其主截面为95mrh lm=265A> I y=209.4A满足需要(3) 按经济电流密度校验高压电缆截面：Aj=lfh/I jI j-经济电流密度，查综采设计手册下册表 6-1-4得知2I j=2.25A/mmA =209.4/2.25=93mn v A=95mn满足需要B、从1#高爆分馈供到2000KVA移变高压电缆(1 ) 按设计规定初选高压进线电缆为：MY P

11、TJ-3.6/6KV3*95+3*35/3+3*4mn2 橡套电缆(2)按长时允许负荷电流校验电缆截面：艺 P 总=1620+765=2385KWI y=艺 P 总 X K/(U eCOS © wn)K=0.4+0.6(P nW 艺 Re)=0.4+0.6(1300/2385)=0.73加权平均功率因数cos © wri=0.8I y=2385X 0.73/( V3X 6 X 0.8)=209.4A故选择 MYPTJ-3.6/6KV3*95+3*35/3+3*4mn2橡套电缆其主截面为95mm I fh =224A> I g=209.4A满足需要(3)按经济电流密度校

12、验高压电缆截面：A=lm/I jI j-经济电流密度，查综采设计手册下册表 6-1-4得知2I j=2.25A/mmA=209.4/2.25=93mm2v A=95mm满足需要2、高压2#回路A、初选高压2#进线电缆并对其校验：(1) 按设计规定初选高压进线电缆为：MYJV-6/6KV3*95铠装电缆(2) 按长时允许负荷电流校验电缆截面：艺 P总=1400+492.5=1892.5KWI y=艺 P 总 X K/(U eCOS © wr)K=0.4+0.6(P mW 艺 P总)=0.4+0.6(1400/1892.5)=0.844加权平均功率因数cos © wm=0.8I

13、y=1892.5 X 0.844/( V3X 6X 0.8)=192A故选择MYJV6/6KV3*95型铠装聚氯乙烯护套矿用电力电缆。2其主截面为95mm, 5=265A>I y=192A满足需要(3) 按经济电流密度校验高压电缆截面：A=lm/I jI j-经济电流密度，查综采设计手册下册表 6-1-4得知2I j=2.25A/mmA=192/2.25=85.4mm2 v A=95mm满足需要B、从4#高压分馈供到2000KVA移变高压电缆(1 ) 按设计规定初选高压进线电缆为：MY PTJ-3.6/6KV3*95+3*35/3+3*4mn2 橡套电缆(2)按长时允许负荷电流校验电缆截

14、面：艺 P 总=1400KWI y=E P 总 x K/(U eCOS © wn)K取1加权平均功率因数COS © wn=0.8Iy=1400x 1/( V3x 6x 0.8)=168A故选择MYPTJ-3.6/6KV3*95+3*35/3+3*4mn2煤矿用屏蔽高压橡套 电缆其主截面为95mrh g=224A> I y=168A满足需要(3)按经济电流密度校验高压电缆截面：A=|m/I jI j-经济电流密度，查综采设计手册下册表 6-1-4得知2I j=2.25A/mmA=168/2.25=75mm v A=95mn满足需要3、按热稳定校验电缆截面：102采区变电

15、所6KV母线上的最小运行方式下短路容量经过计算为50MVA其最大三相稳态短路电流为：按下式求得变电所到综米工作面移动变电站间咼压电缆的截面为:Amin =13).tj/C=4800X 0.5/93.4=25mm2式中tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压 过电流保护为连续动作，取假想时间为 tj =0.25s;C电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆 C=93.4所需最小截面珞山=25口託Ae=95mnW足需要。故所选高压电缆均能满足供电热稳定要求。六、移动变电站负荷侧电缆选择与计算选择原则：根据电压等级和长时允许工作电流机械强度选择电缆截面。1、控制采煤机的2000KVA移变（1#）馈

16、出主干线选择：采煤机总装机容量1620KV，平均数功率因数COS?）。n取0.8需用系数 K=0.4+0.6（P maj 艺 Re）=0.4+0.6（1300/1620）=0.88I=K刀 PNX 103/ V3UNCO?。n=0.88 X 1620/ V3X 3.3 X 0.8=312A1#移变低压侧至控制采煤机干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3KV3*150+3*50/3+3*2.5mm2 电缆供电；Ifh=313A> I e=312A满足供电要求。采煤机负荷支线选用一根 MCPTJB-1.9/3.3-3 X 150+1X 70+4X 6电 缆；Ifh=313A> I e

17、=312A满足供电要求。2、控制工作面运输机的2000KVA移变（3#）馈出主干线选择：I e=1400/ V3X 3.3 X 0.8=306AIy = 313A> I g= 306A满足要求2000KVA 移变 （3#） 馈出主干线选用MCPTJB-1.9/3.3KV3*150+3*50/3+3*2.5mm 电缆供电运输机负荷支线选用四根MYPTJ-1.9/3.3-3 X 50+3X 25/3+3 X 2.5电缆；I y=159心Ie=306/2=153A满足供电要求。3、控制皮带机和机巷绞车系统的 800KVA移变(2#)馈出主干线选择：I=K( 250+110+1X 18.5+1

18、X 4+2X 55)/ ( 3 X 1.14 X 0.8)=187A其中K为需用系数，取0.6电源线选用一根 MY P-0.66/1.14-3 X 95+1X 25 电缆，I y=260A> le=187A皮带机负荷支线选用两根 MY P3*35的电缆供电。I y=2X 138A=276A> I e=2X 80=160A55KW绞车的负荷线选用 MY P-3*16电缆，110KV无极绳绞车的负荷线选用 MYP-3*16电缆(I fh = 138A>ly=85.8A)。4、控制转载机和破碎机的1000KVA移变(4#)馈出主干线选择：(1)刀R=515KV平均数功率因数 CO环

19、X取0.8K取1I y=KEPnX 103/ V3UNCOS)wn=1X515/ V3X 3.3 X 0.8=113A控转载机和破碎机的1000KVA移变(4#)馈出主干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3KV3*50+3*25/3+3*2.5mm2 电缆供电。Ifh = 159A> I y=113A200KV的破碎机的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3KV3*50+3*25/3+3*2.5mm2 的电缆I fh = 159A> I y=46A315KW的转载机的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3KV3*50+3*25/3+3*2.5mm2 的电缆Ifh = 159A&g

20、t; I y=73A5、控乳化液泵的1000KVA移变（4#）馈出主干线选择（1）刀R=500KV乳化液泵平时一台工作，一台备用。控乳化液泵的1000KVA移变（4#）馈出主干线选用一根MCPTJB-1.9/3.3KV3*50+3*25/3+3*2.5mm2 电缆供电。Ifh = 159A> I y=53A250KW的乳化液泵的负荷线选用MCPTJB-1.9/3.3KV3*50+3*25/3+3*2.5mm2的电缆 I fh = 112A>Iy=53A七、按允许电压损失校验或复选电缆截面1、允许电压损失根据有关技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格刀

21、LKA Uy。Ue (V)U2n (V) Uy (V)66069063114012001173300345033060006600600采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成， 即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为：U= U+A Ug+ U2、2000KVA移变(3300V)及线路系统电压损失计算(1) 2000KVA移变(1#)内部电压损失计算R= A P/ (3X I2e2)= 9700/ (3X 334.72) =0.0289 QX=10XV Ud2-(9700/(10X 2000) )2X 3.452/2000= 10XV 4.52-(9700/ (10X 2000) )

22、2X 3.452/2000 =0.268根据以上数值可得2000KVA移变内部电压损失为：3A Ubi = K<x 艺 Fe(R+XbX t g© ) X 10/Ue3=1X 1620X( 0.0289+0.268 X 1.02 ) X 10 /3300=148.4V(2) 干线电压损失计算33 Ug1= E l=ex LX10/ (DX SX ie) = 1620X 1250X10/( 53X 150X 3300) =77.2V用下式计算：A LZ= FeX LX 103/ (DX SX Ue)(注：因为电抗值较小，计算时只考虑电阻)式中Fe负荷额定功率，KWS电缆截面，mm

23、L电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取 53,铝取32采煤机负荷支线电压损失：3A LZ= 1620X 360X 10/ (53 X 150X 3300)= 22.2V校核(1)煤机电机端子电压损失 A U= 148.4+77.2 + 22.2 = 247.8V V 330V满足要求(2) 2000KVA移变(3#)内部电压损失计算R= A P/ (3X I2e运输机头3A LZ= 700X180X10/(53 X50X3300)= 14.4V校核)= 9700/ (3X 334.72) =0.0289 QX=10XV Ud2-(9700/(10X 2000) )2X 3.452/2000=

24、 10XV 4.52-(9700/(10X 2000) )2X 3.452/2000 =0.268根据以上数值可得2000KVA移变内部电压损失为：3A Ubi = K<X 艺 Pe(R+XbX t g© ) X 10/Ue=1X 1400X( 0.0289+0.268 X 1.02 ) X 10(1)运输机尾电机端子电压损先U= 128.2+66.7 + 28.8 = 223.7 V 330V满/3300=128.2V(2)干线电压损失计算33 Ug1= E Fex LX10/ (DX SX ie) = 1400X 1250X10/(53X 150X 3300) =66.7

25、V用下式计算：A LZ= PeX LX 103/ (DX SX Ue)(注：因为电抗值较小，计算时只考虑电阻)式中Fe负荷额定功率，KWS电缆截面，mmL电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取 53,铝取32(1) 运输机尾3A LZ= 700X360X10/(53 X50X3300)= 28.8V足要求运输机头端子电压损失 U= 128.2+66.7 + 14.4 = 209.3 v 330V满足要求3、1000KVA移变内部电压损失计算由供电线路知破碎机压降损失最大(1) 4#1000KVA移变(3300V)内部电压损失计算R= P/ (3X I2e2)= 5400/ (3X1752) =

26、0.059 QX=10xV Ud2-(5400/(10X 1000) )2X 3.45 71000= 10XV 42-(54 00/(10X 1000) )2X 3.452/1000 = 0.476根据以上数值可得1000KVA移变(4#)内部电压损失为：3山=K<X 艺 Fe(R+XbX t g© ) X 10/Ue=0.65 X 765X( 0.059+0.476 X 1.02 ) X 10=1X 515X 1250X10/ (53X 50X 3300) =73.6V用下式计算： LZ= FeX LX 103/ (DX SX Le)(注：因为电抗值较小，计算时只考虑电阻)式

27、中Fe负荷额定功率，KW 电缆截面，mmL电缆长度，mD电缆材料的导电系数，铜取 53,铝取32/3300=82V(2) 干线电压损失计算3 Lg1 = KX艺 FeX LX10/ (DX SX Ue)(1)破碎机3 Up200X120X10/(53 x 50X3300)= 2.7V4、校核(1)转载机端子电压损失 U= 82+73.6 + 2.7 = 158.3 v 330V满足要求4、2#800KVA移变(1140V)及线路系统电压损失计算按正常允许电压损失检验，系统允许损失电压Uy = L2n 0.95Ue =117V而整个系统电压损失 艺U= "+ L+ALZ1、800KVA

28、移变内部电压损失计算：R= P/ (3X I2e2)= 4500/ (3 X 384.92) =0.010 QX=10xV Ld2-(4500/(10X 800) )2 X 1.22/800= 10XV 42-(45 00/(10 X 800) )2X 1.27800 = 0.072根据以上数值可得800KVA移变(4#)内部电压损失为：3 5 = K<X 艺 Fe(R+XbX t g© ) X 10/Ue=0.6 X 492.5 X( 0.010+0.072 X 1.02 ) X 103/1200=20.2V2、干线电压损失计算： U2= FeX LX103/ (DXSX L

29、e)3=<(110+2X 125+4+55+55+18.5)X 150X10/(53X 95X 1140) + (55+55+18.5) X 1100X1(0/(53X 95X 1140) + (55+55+18.5) X 20X1(0/ (53X 35X 1140)33+ (55+18.5) X 100X10/ (53X 35X 1140) +18.5 X 20X10/(53 X 35 X 1140) > X 0.6=42.4V 支线损失过小，忽略不计3、校核电压损失20.2+42.4 = 62.6V v 117V满足要求八、短路电流计算一、3300V系统1、 取高爆开关配电点母

30、线短路容量Sd = 50MVA贝心2 2恤=U2n /S d=6.3 /50 = 0.794 Q2折算到 3.3KV 侧 =( 3.3/6 ) X 0.794 = 0.24 Q22、95mrr6KV高压电缆 L=0.03kmRf0.226X°=0.06295mn6KV高压电缆 Li=0.025kmR)i =0.226X01 =0.06所以R，二RX L=0.226 X0.03=0.00678X，=XX L=0.06 X 0.03=0.0018R，二R1X L=0.226 X 0.025=0.00565X1, =X)1X L=0.06 X 0.025=0.00152折算到 3.3KV

31、侧 R=R X( 3.3/6 ) =0.00205,2X=X X( 3.3/6 ) =0.00054,2R=R X( 3.3/6 ) =0.00171,2X=X x( 3.3/6 ) =0.00045(1)采煤机 2000KVA移动变电站的阻抗Fb=0.0289Xb=0.268 干线阻抗：2150mm电缆 R)=0.137X°=0.066L=1.25km所以 R=0.137X 1.25=0.17125X=0.066 X 1.25=0.0825 支线阻抗：2煤机 150mm电缆 R)=O.137Xo=O.O66L=O.36km所以 R=0.137X 0.36=0.04932X=0.06

32、6 X 0.36=0.02376(2)破碎机 1000KVA移动变电站的阻抗R3=0.059Xb=0.476 干线阻抗：250mm电缆 R)=0.491X0=0.081L=1.25km所以破碎机：R=0.491 X 1.25=0.61375X=0.081 X 1.25=0.10125 支线阻抗：2破碎机 50mm电缆 F0=0.491X0=0.081L=0.12km所以 R=0.491X 0.12=0.05892X=0.081 X 0.12=0.00972(3) 运输机 2000KVA移动变电站的阻抗R=0.0289Xb=0.268 干线阻抗：2150mm电缆 R)=0.137X°=

33、0.066L=1.25km所以 R=0.137X 1.25=0.17125X=0.066 X 1.25=0.0825 支线阻抗：_ 2运输机机尾 50mm电缆 R=0.491X°=0.081L=0.36km所以 R=0.491X 0.36=0.17676X=0.081 X 0.36=0.029164、短路电流计算：(1) 采煤机电机端子两相短路电流艺 R=0.00678+0.0289+0.17125+0.04932=0.25625艺 X=0.24+0.0018+0.268+0.0825+0.02376=0.61606Id5二U/(2 XVE 戌+艺乂)=3300/(2 XV0.256

34、32+0.6161 2)=2472A(2) 运输机机尾电机端子两相短路电流艺 R=0.00565+0.0289+0.17125+0.17676=0.38256艺 X=0.24+0.0015+0.268+0.0825+0.02916=0.62116I (2) d=Ue/(2 XV 艺 Ff+E 乂)=3300/(2 XV0.3826 2+0.62122)=2261A(3) 破碎机电机端子两相短路电流E R=0.00678+0.00565+0.059+0.61375+0.05892=0.7441E X=0.24+0.0018+0.0015+0.476+0.10125+0.00972=0.83027

35、Id5二U/(2 XVE 戌+E乂)=3300/(2 XV0.7441 2+0.83032)=1367A二、工作面1140V系统2#移变低压侧及皮带机两相短路电流：2#移变低压侧两相短路电流通过查表知：I d2=5553A第一部皮带机最远点两相短路电流：L=150*0.53+120*0.73+24*3.01=240m查表得：I d2=3424A第二台馈电开关最远点两相短路电流：L=150*0.53+800*0.53=504m查表得：Id2(2)=2131A第三台馈电开关最远点两相短路电流：LH=150*0.53+800*0.53+300*0.53=663m查表得：Id2(2)=2131A机巷绞

36、车最远点两相短路电流：L=150*0.53+800*0.53+300*0.53+140*1.37=855m查表得：Id2(2)=1381A九、过电流保护装置的整定计算与校验(一)高压配电装置过流保护整定1、2#移变的高压配电装置中选用 PBG-630/6则过电流保护的整定如 下：互感器选用200/5移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A,过载整 定原则25A起步，5A步进，最大至250A,短路整定最好是过载整定的 2-10 倍。工作面的高压最大负荷电流为:Ibe 二' Sbe =492.5*0.6/0.8/1.732/6=35.5A3UeI e=200A>

37、be=35.5A即为3#高压分馈将其折算至6KV高压一次侧电流计算：I e二刀 RK/（ V3ULC0S wn）=35.5A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：Iqe=6*250+0.6* （492.5-250）/ （V3*6*0.8）=198A过载整定：Iz> I e=35.5An> Iz/I ge=35.5/200=0.1775 取 0.5 倍其实际整定值为：I z=200*0.5=100A短路保护整定：n（iQE+le）/ lge=198/200=0.99 取 3 倍其实际整定值为：I d=200*3=600A移变高压侧过载整定取80A,短路整定取480A102采区变电所最

38、小运行方式下短路容量为50MVA短路校验：计算6KV短路点最远点两相短路电流 L=0.65KmX<=L2P/Sd=6.32/50=0.79 Q%=X+X+XoL=0.794+0.1072+0.06*0.65=0.9402 QI（）d=0.5UP/Xd=0.5*6000/0.9402=3191A则 K=I（2）d/Id=3191/600=5.32>1.5 满足要求2、3#移变的高压配电装置中选用 PBG-630/6则过电流保护的整定如下：互感器选用400/5移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流250A,过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A,短路整定最好是

39、过载整定的2-10 倍。其负荷为：1400KW的运输机 工作面的高压最大负荷电流为be' Sbe3e= 1400/0.8/1.732/6=168A所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流I e=400Ale=400A>lbe=168A即为4#高压分馈刀 Fe=1400KWK取1将其折算至6KV高压一次侧电流计算：I e二刀 FeK/( V3UC0S wn)= 1400/ (V3*6*0.8 ) =168A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：Iqe=6*700+ (1400-700)/ (V3*6*0.8 ) =589.4A过载整定：lz> Ie=168An>I z/l g

40、e=168/400=0.42 取 0.5 倍其实际整定值为：I z=400*0.6=200A短路保护整定：n> (Iqe+I e)/ I ge=589.4/400=1.47 取 3 倍其实际整定值为：I d=400*3=1200A移变高压侧过载整定值取180A,短路整定取4倍，即720A。则 K=I(2)d/ld=3191/1200=2.7>1.5 满足要求3、102采区变电所102-11#高压分馈：高压配电装置中选用 FBG-630/6则过电流保护的整定如下：互感器选用400/5其负荷为：1400+492.5=1892.5KWKX=0.4+0.6(P maX 刀 Re)=0.4+

41、0.6(1400/1892.5)=0.84工作面的高压最大负荷电流为Sbebe =1892.5*0.84/0.8/1.732/6=191A所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流I e=400AI e=400A>Ibe=191A将其折算至6KV高压一次侧电流计算：I e=E RK/( V3UCOS wn)= 191A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：Iqe=6*700+0.84* (1892.5-700 )/0.8/1.732/6=626A过载整定：Iz> Ie=191An> I z/I ge=191/400=0.4775 取 0.6 倍其实际整定值为：I z=400*0.8=

42、240A短路保护整定：n> (I qe+I e)/I ge=626/400=1.565 取 4 倍其实际整定值为：I d=400*4=1600A(2)则 K=I( d/I d=3191/1600=2.0>1.5 满足要求4、102采区变电所102-7#高压分馈：高压配电装置中选用 PBG-630/6则过电流保护的整定如下：互感器选用400/51#分馈(高压配电装置)中选用PBG-630/6则过电流保护的整定如下:互感器选用400/5其负荷为：1620+765=2385KWKX=0.4+0.6(P max/ 刀 Re)=0.4+0.6(1300/2385)=0.73 工作面的高压最大

43、负荷电流为、SIbbe =2385*0.73/0.8/1.732/6=209A、3Ue所选矿用高压隔爆配电装置的额定电流I e=400AI e=400A>lbe=209A将其折算至6KV高压一次侧电流计算：I e=E RK/( V3UCOS wn)=209A其最大负荷起动电流折算至一次侧电流为：Iqe=6*650+0.73* (2385-650)/0.8/1.732/6=621A过载整定：lz> I e=209An>I z/I ge=209/400=0.5225 取 0.6 倍其实际整定值为：I z=400*0.6=240A短路保护整定：n> (I qe+I e)/ I

44、 ge=621/400=1.55251#高爆开关短路整定取3倍，其实际整定值为：Id=400*3=1200A102-7#高爆开关短路整定取 4倍，其实际整定值为：ld=400*4=1600A 则 K=I(2)d/ld=3191/1600=2.0>1.5 满足要求5、4#移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流 250A,过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A,短路整定最好是过载 整定的2-10倍。其负荷为：765KW工作面的高压最大负荷电流为be二 Sbe=765*0.65/0.8/1.732/6=59.8A移变高压侧保护装置过载整定取70A。其最大负荷起动电流折

45、算至一次侧电流为：Iqe=6*315+0.65* （765-315）/0.8/1.732/6=262.5A移变高压侧保护装置短路整定取 5倍，即350A则 K=I（2）d/ld=3191/350=9.1>1.5 满足要求6、1#移变高压侧采用KBG-250/6综合保护装置，额定电流 250A, 过载整定原则25A起步，5A步进，最大至250A,短路整定最好是过载 整定的2-10倍。其负荷为：1620KW勺采煤机工作面的高压最大负荷电流为ZSbIbe be =1620*0.881/0.8/1.732/6=172A3Ue移变高压侧保护装置过载整定取180A 其最大负荷起动电流折算至一次侧电流

46、为：Iqe=6*650+0.881* （1620-650）/0.8/1.732/6=572A 移变高压侧保护装置短路整定取 4倍，即720A 则 K=I（2）d/Id=3191/720=4.4>1.5 满足要求(二)、移变低馈的整定1、过负荷保护的整定#(1)1移变:(2000KVA带采煤机)ldz=1620X 0.881 x 103/ ( 3 x 3300 X 0.8 ) =312.1A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流 为500A,其过载保护最低电流为25A，5A步进至500A,其实际整定值 为：I dz=320A>312.1A 合格#2移变(

47、800KVA带皮带机、机巷绞车系统)I dz=492.5 X 0.6 x 103/ ( 3 x 1140X 0.8 ) =187A移变低压侧采用的是BXB-800/1140型隔爆低压保护箱，额定电流 为800A,其过载保护最低电流为25A, 5A步进至800A,其实际整定值 为：I dz=350A> 187A合格#(3) 3移变(2000KVA带运输机)I dz=1400X 103/ ( 3 x 3300X 0.8 ) =306A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流 为500A,其过载保护最低电流为25A, 5A步进至500A,其实际整定值 为：I dz=320A> 306A合格(4) 4 #移变(1000KVA带破碎机、转载机和乳化液泵)I dz=700.5 X 0.61 x 103/ ( 3 X 3300X 0.8 ) =93.45A移变低压侧采用的是BXB-500/3300型隔爆低压保护箱，额定电流 为500A,其过载保护最低电流为25A, 5A步进至500A,其实际整定值为：I dz=100A> 93.45A 合格