人行桥拱肋现浇支架施工方案完整

1、人行桥拱肋现浇支架施工方案完整（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）第一章编制依据 3第二章、设计概况 3 第三章、人行桥现浇拱肋施工工艺 31。支架设计 32。模板安装 43。支架预压 54。钢筋安装 65。砼浇注 6 第四章、人行桥施工机具及辅助材料配备表 7 第五章、人行桥拱肋施工人员配备表 7 第六章、人行桥上部构造施工质量安全体系 8第一 章 编制依据(1) 南充市西河绿化景观及附属支路工程西华体育公园项目工程景观人 行桥施工图设计(中国市政工程西南设计研究总院 )(2) 公路桥涵施工技术规范 (JTG_TF50-2011)(3) 公路工程质量检验评定标准 ( JTGF80_12

2、004)第二章、设计概况本桥位于南充市西河上，为西华体育公园片区改造项目之一部分。主体结构为1跨钢筋混凝土板拱，拱肋计算跨径为77.2m,计算矢高12。6m,矢跨比为1/6,拱轴线为圆弧线，R=65。4m；拱肋高度1.3m,宽5.0m.第三章、人行桥现浇拱肋施工工艺1。支架设计本桥支架分两部分,第一部分为拱顶段梁式组合支架,梁跨组合 8。92+14.2+15+14。2+8。92m第二部分为两侧拱座起拱段及两侧合拢段浆砌拱胎。梁式组合支架包括：© 1。5m钻孔灌注桩基础；钢管立柱；主横梁；主纵梁； 横(纵)向分配梁；碗扣支架；底模板纵向方木；底模板横向方木；竹编胶合 板模板系统；安全防

3、护系统。浆砌拱胎包括 ：地基处理 ；浆砌片石； 浆砌块石； 竹编胶合板模板系统； 安全 防护系统。1 1 梁式组合支架系统(1 )桩基础桩基础为© 1。5m钻孔灌注桩，桩顶标高266m,桩底标高245m,桩长21m, 按摩擦桩设计，考虑筑岛因素影响，其有效埋置深度按 16m计算，桩长以进入 强风化泥岩 3m 考虑,其单桩容许承载力不小于 3500KN.(2) 钢管立柱及主横梁钢管立柱14.2m及15m梁跨采用© 700x 10mm钢管，8.92m梁跨采用© 299 x 10mm钢管搭设框架结构，钢管横向间距为400cm。整个钢管支架高约395cm. 每排立柱横向设

4、置1道横向支撑系统.在© 700x 10mm钢管上安置3根156b工 字钢主横梁，在© 299 x 10mm钢管上安置2根I56b工字钢主横梁并进行固定。(3) 主纵梁14.2m及15m梁跨采用贝雷架桁架主纵梁，横向布置2X 9 排,间距45cm, 横向采用支撑架将贝雷架连接成空间桁架 .8。 92m 梁跨采用 9 根 I56b 工字钢, 并用L75 x 10mm角钢进行横向连接，工字钢横桥向中心间距 60cm。(4) 横向分配梁14.2m 及 15m 梁跨贝雷架桁架主纵梁上横向布置 2I14 工字钢作横向分配 梁，间距150cm并与主纵梁连接牢固.8.92m梁跨主纵梁工字

5、钢上横向布置 20 x 20cm方木作横向分配梁，间距60cm，并与主纵梁连接牢固。(5) 碗扣支架采用© 48x 3。5mm碗扣，立杆间距60 x 60cm横杆步距60cm。(6) 模板系统底模板采用18mm的优质竹编胶合板，模板下横向采用15x15cm的方 木，放置于碗扣支架顶托上.外侧模板采用采用18mm的大块优质竹编胶合板，竖、横向背方均采用10x 12cm的木方.1。2浆砌拱胎系统拱胎段因受承台基础开挖回填的影响 ,地基承载力差，不能满足拱胎承载力 的要求，为此必须进行地基处理 .地基处理采用回填砂砾石并压实 ,其上浆砌片石 及块石拱胎 .其地基承载力不小于 65KPa。2

6、。模板安装支架拼装完成后，即可进行模板安装 , 先在支架上安装纵、横向方木 , 然后 拼装底模和侧模板。虑砼施工的外观，模板均采用竹胶板，外露面模板改制要 注意接缝处理 .为了确保砼外观质量 , 模板采用专用脱模漆 , 方便脱模 . 在模板安装好后 , 模板内应无污物、砂浆及其它杂物，并检查模板脱模漆是否有脱落，如有脱落则 必须补上 ,并经监理工程师检验合格后方可开始绑扎钢筋。 在绑扎钢筋过程中注 意保护好模板，不得撞击模板。3. 支架预压在底模安装完成后即可进行配重预压， 以测定支架的弹性和非弹性变形值，为立模标高提供依据。同时避免不均匀沉降发生整体变形坍塌。3。1 预压荷载的确定采用各区段

7、混凝土荷载的 120，对支架进行预压。3.2 预压加载前的准备工作(1)加载前，在拱截面的主要特征点布置观测点，并测定其初始高程，作 好记录以作为分析支架变形的依据2)加载前，作出具体的加载方案并向参与人员作详细的技术交底3)加载前, 作好各分区加载物的准备工作。3。3 加载及监测程序(1)首先将各分区加载至混凝土自重的 30%，静止 2 小时，观测其特征点高程 , 记录在案。2)将各分区加载至混凝土自重的 75, 静止 2 小时,观测其特征点高程，记录在案。(3)将各分区加载至混凝土自重的 100，静止 2 小时，观测其特征点高程 , 记录在案。(4) 将各分区加载至混凝土自重的 120，静

8、止 24 小时,观测其特征点高程， 记录在案。5)将各分区卸载至混凝土自重的100，静止 1 小时，观测其特征点高程 , 记录在案 .(6)将各分区卸载至混凝土自重的记录在案。75, 静止 1小时，观测其特征点高程，7)将各分区卸载至混凝土自重的30，静止 1 小时，观测其特征点高程，记录在案。(8)将各分区加载物全部卸载 ,静止 24 小时，观测其特征点高程，记录在 案。3。 4 加载成果整理 根据加载过程中记录的各项高程数据，对支架的非弹性模量及弹性模量进行计算,并最终形成pS曲线,在进行底模预抬值采用时，内查使用。4. 钢筋安装4.1 钢筋在制作场内制作成型，利用运输车转运至安装处，采用

9、吊车起吊 运输至安装位置 .4。2钢筋安装应按照设计要求 ,采用绑扎、焊接等方式进行连接 ,焊接须符 合施工技术规范的要求 , 施工中钢筋空间位置发生冲突， 按照设计和规范要求适 当调整布置 , 确保不得切断钢筋 , 且砼保护层厚度必须保证。4。6 在钢筋绑扎完成后，顶底板上架立临时操作工作架 , 工作架支立在模 板上, 防止施工时因操作人员踩压或机具放置造成钢筋下陷 .5. 砼浇注5。1 采用商品砼通过输送泵泵送浇筑，浇筑顺序为应符合设计要求。5.2 在混凝土浇筑时要注意把握砼混合料的搅拌、浇注、振捣 3个环节,使 浇出的拱肋砼外美内实 .5。3混凝土搅拌要求原材料计量准确 , 搅拌均匀,根

10、据施工时天气情况，确 定砼的坍落度的大小，但至少应控制在 1620cm之内5。 4 在砼浇注过程中，混凝土要水平分层浇筑，每层厚约30cm.5.5 混凝土振捣也是一个重要环节，应由熟练的专业工来操作。漏振或振 捣不足均容易形成蜂窝麻面或气孔较多 . 过振又会使混凝土造成离析和泌水， 粗 骨料下沉，砂浆上浮且表面形成鱼鳞纹 . 在操作过程中，用振动棒时要快插慢抽 , 每一部位振捣时间以混凝土面不再下沉 , 不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆为宜。 振动棒移动间距不要超过振动棒作用半径的 1。 5 倍，插入下层混凝土的距离为510cm距模板的距离应保持在510cm避免振动棒碰撞模板、对拉螺杆等5。6砼

11、浇筑时检查要点（1）检查钢筋、预埋件位置；（2）检查已浇砼接面凿毛润湿情况；（4）检查监视模板变形情况，发现问题及时处理；（4）严格执行砼养护措施.第四章、人行桥施工机具及辅助材料配备表人行桥投入主要机械表序号投入名称数量用途备注150t吊车2台箱梁施工2挖掘机1台地基处理310t运输车2辆材料运输4振动压路机1台支架基础处理5砼运输车5砼运输6推土机1地基整平7混凝土泵车3砼浇筑9箱变1电力供应8电焊机12焊接9全站仪1台测控10水准仪2台测控第五章、人行桥拱肋施工人员配备表序号工种人数职责1组长（项目副经理）1负责本桥质量、进度、安全等2副组长（工区副经理）1协助组长负责本桥质量、进度、安

12、全等现场管理3副组长（工区技术负责 人）1负责本桥施工技术质量管理4质检员2负责本桥质量检查5安全员2负责本桥安全管理6技术员4负责本桥技术管理7混凝土班40负责混凝土施工8运输班12砼拌和、混凝土供应及钢结构等材料运输9模板班50负责全桥立模、拆模、养护工作10钢筋加工班60负责钢筋加工、绑扎11测量组4负责该桥测量12生活供应、后勤保障组3负责统计、调度、核算、生活供应等后勤工作13合计180第六章、人行桥上部构造施工质量安全体系1。在项目经理和总工的领导下，对人行桥上部构造工程质量和安全实行有 效监控。2。 积极配合、支持监理工程师的工作，认真执行监理工程师的指令.使每 道工序的质量处于

13、严格的监控之中3。赋予质量管理和安全管理人员绝对的权力 ，在质检和安全人员进行质量 监督和管理过程中，严格执行一票否决权制度。4。在施工过程中，严格坚持质量的“三检 "制度，发现问题及时整改.每道工序完成后必需经过监理工程师的检验合格后方可进行下一道工序的施工以抓好工序质量确保分项工程的质量，以分项工程质量确保分部工程质量、单位 工程质量和整个建设项目的工程质量。对施工过程中产生的质量不利因素及时分析解决，使整个施工过程始终处于受控状态。5。在人行桥上部结构施工过程当中，定期对参加人员进行如何提高施工质 量和安全生产教育。确保把工作做细，为人行桥上部结构的质量和施工人员的人 身安全奠

14、定良好的基础.四号桥满堂支架现浇施工方案一、工程概况九华湖德文化公园项目四号拱桥 ,本桥为通车桥，桥面长 30m， 宽5.2m。本桥布置为单孔钢筋混凝土拱桥，计算跨径9.438m，矢高 为4。048m矢跨比为1/2。332,桥台为重力式桥台，扩大基础，台 后设止推板 .二、方案编制依据1 ）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20112）建筑施工安全检查标准 JGJ59-993）湘潭九华湖德文化公园岩土工程勘察报告4）九华湖德文化公园园桥施工图纸三、满堂支架设计1 、 材料选用和质量要求钢管规格为© 48x 3.0mm,且有产品合格证。钢管的端部切口 应平整，禁止使用

15、有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831 ）的规定选 用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。 新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格 证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、支架安装本支架采用普通钢管满堂支架，其结构形式如下：支架采用4.8兴3钢管做支撑的早拆体系，纵横向间距均为 600, 步距均为 1000,在每根立柱上均设一个顶升早拆头；在立柱下边设 10cm 10cm底托，

16、在早拆头上安放150*200mm的木枋，在木方上铺 12mm厚的腹模板作为拱的底模板，其侧模为定形腹模板。支架底模铺设后，测放顶板底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高二设计梁底+支架的变形+（士前期施工误差的 调整量），来控制底模立模。另外，纵横均设置剪刀撑，剪刀撑纵横间距2。4m。支架搭设示 意图见附图1:附图13、现场搭设要求1）从桥内侧距侧墙0.35米开始搭设第一排立杆立好立杆后，及时 设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距立杆底端 25厘米，支架未交圈 前应随搭设随设置抛撑作临时固定。2）随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4、技术要求1）相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内；2）在

17、主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于 15 厘米；3）对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;5）立杆的垂直偏差应不大于架高的 1 300；6）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立 杆的距离不大于纵距的 1/3；7）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆 除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。三、满堂支架受力验算1支架稳定性验算A 、模板支架自重标准值 1.1kN/m2g1 1.2 1.1 0.36 0.475 kNB、新浇混凝土自重标准值24 kN/

18、m2g2 1.2 0.36 0.8 24 8.29kNC、钢筋自重标准值1.1 kN/m2g3 1.2 0.36 0.8 1.1 0.38kND、浇筑砼振动时产生的荷载2。0 kN/m2g4 1.4 2 0.36 1.008kNE、施工人员及施工料具以及堆放荷载 4。0 kN/m2g5 1.4 4 0.36 2.016kNF、增加活荷载2。5 kN/m2g5 1.4 0.36 2.5 1.26kN故架管立柱的轴心力为：N g1 g2 g3 g4 g5 13.42kN立柱的稳定验算：NQAfc或N QAfc（Q稳定系数）根据钢管采用48*3,钢材采用235,采取纵横杆按600mm间 距，步距按1

19、000mn计算。经查钢材的设计强度fc=215N/mm2i/ITa/D2 d2 /4= 0.048' 0.0422 /4=0.01594立杆的长细比：节 0.6 / 0.0159437.6经查表可知：Q=0。947（参考文献钢结构设计）QAfc 0.94742421586.33 kN 13.42 kN故支撑架满足设计要求，方案可行。2. 地基承载力验算单个立柱轴心压力为 N=13。42kN ,则立柱对地面的压力（考虑预压 系数）为：P 1.3 N / A 1.3 13.42/(0.1 0.1) 1744.6kPa地基表面用C30混凝土进行处理，抗压强度标准值为 20。1MPa,满足要求

20、。四、支架预压1支架预压的目的 1）检查支架的安全性，确保施工安全。 2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形 控制。3）测量预压时支架产生的弹性变形，根据其测量结果对满堂架进行 预拱度调整。2预压方案的选择 采用砂袋预压方案，砂袋便于吊运、砌码，并且预压完成后砂 可以用于砼浇筑施工。3预压的控制吨位及荷载分级 按公路桥涵施工技术规范要求，预压系数设定为1.3，即按预压范围内结构砼重量的 1.3 倍进行预压配重 . 预压过程中为确保支架受力安全 ,应按从小到大的顺序逐级加载，加载荷载分级为：0f 10%T50%t80%100%t 120%t 130%, 预压完成后反方向逐级

21、卸载。4预压设备的准备 预压设备根据施工情况, 采用砂袋 .首先根据预压重量进行备料 , 砂采用施工所需合格的中粗砂 ,以便在预压完成后留着他用。砂袋按 50、70Kg/ 袋进行装料。 70Kg 的砂袋用于底层, 50Kg 的砂袋用于顶层,便于人工进行加载砌码及卸载装运。砂袋标定重 量的目的是为了施工中便于对加载重量进行准确的控制。称量好的砂袋必须采用防水措施 ,用雨布进行覆盖。5预压的实施5.1 预压施工前布置测量控制点，做好控制点原始数据收集。采用 全站仪对控制点进行精确放样， 控制点布设在拱脚、 1/8L、1/4L、3/8L、 拱顶（1/2L ）处，每断面三点，分布在桥轴线及拱圈两侧的底

22、模上 . 控制点布置后用油漆作好明显标识并注意好保护。设置好控制点后 用水准仪精确测量控制点高程并做好记录。5.2 预压施工中用吊车吊运砂袋至拱架的模板上， 模拟拱圈砼的荷 载分布情况布载，加载的顺序尽量接近于浇筑砼的顺序，不可随意 堆放。为确保支架受力安全，采用逐级加载 . 砂袋采用人工砌码 ,注意 要在一层砂袋摆放全部完成后才能进行上一层砂袋砌码，保证拱架 受力均匀 .5.3每级荷载施加完毕停留20min,利用停留的时间进行支架测量 和安全观察，并做好测量记录。5。4全部加载后，不可立即卸载，需等待24h至72h后，再逐级卸 载。卸载测量并详细记录 ,卸载的顺序按加载的逆顺序进行 .5。

23、5 在加载前应对支架、模板进行仔细检查。在加载过程中派专 人不间断观察,检查支架的沉降、变化情况,一旦发生异常,立即 停止加载 ,分析原因,及时进行补救处理。5。 6 拱顶预压施工属于高空作业, 因此在加载过程中 ,要特别注意 施工人员人生安全 ,必须在加载范围四周搭设施工平台,挂防护网 . 施工人员戴安全帽,挂安全绳。预压全过程专人指挥,严禁违章作6预压成果的运用预压结束后根据预压测量记录对资料进行整理，对相关数据进 行分析：加载前各点的标高值与卸载完毕后标高的差值即为支架的 非弹性变形量；满载时各点位的标高值与卸载完毕后标高的差值即 为支架的弹性变形量。由此可验证按经验式计算的弹性变形和非

24、弹 性变形量。现浇支架的超荷预压基本消除了支架非弹性变形 .施工中按支架 的弹性变形值设置预拱度，根据此预拱度值重新进行模板标高的调 整，直至满足设计要求。预压完成后，对拱圈模板高程进行全面测量，并根据测量结果 调整模板高程，使之符合规范要求。对支架进行全面仔细检查，松 动扣件要拧紧，局部变形较大的部位要进行加固 ,确保支架在拱圈加 载时的变形和位移在控制范围内 .潼南区别口镇飞凤村杨家坝乌木桥工程（K0+000K0+038 。5 段）现浇箱梁脚手架基础施工专项方案编制：审核：审批：重庆市渝煌建设 （ 集团）有限公司别口镇飞凤村杨家坝乌木桥施工项目部二 O 一五年十月一十六日、概述1、工程概况

25、根据施工设计图 , 1、该工程属于重庆市潼南县别口镇拟建的一段乡村公路 连接线， 需跨越一溪沟， 拟新建一座桥梁， 道路设计为三级 , 安全等级为二级。 设计基准期100年，纵坡坡度1。5%,设计荷载为公路-U级,设计速度30km/h, 抗震设防烈度切度。在桥梁建设地址的地形，设计勘察单位只是进行了简单的勘 察，下部结构的基础部分与原勘察设计的地质情况有可能不一致 , 设计图的的设 计范围只包含了桥梁的主体设计 ,不包括引道工程及附属结构 .梁 采用 C50 现浇钢 筋混凝土箱梁 。 本标段新建工 程里程桩号 K0+000K0+038。 5,全长 38。 5米.宽 7米，设计 2个桥台，单跨

26、30米现浇预应 力箱梁连接桥 0、1 号桥台，中间无墩柱，单跨桥梁。下部结构为 0、1 号桥台的 扩大基础，重力式 U 型桥台、上部结构采用等高强度预应力砼连续箱梁 , 箱梁均 采用承重支架的现浇方式进行施工。4、0号桥台扩大基础为宽9mX长5.5m，桥台基础及台身总高度是12。04m 1号桥台扩大基础为宽9mX长7m,桥台基础及台身总高度为13.608m,扩大基础 使用C25的片石混凝土，台身及台帽均使用 C30混凝土 ,上部结构使用s50混凝 土，附属防护工程使用c30混凝土 .上部结构为长29.96mX（上宽7m下跨3.1米） X高度为1.7m的现浇箱梁。2桥台与现浇箱梁使用CQ C40

27、伸缩缝连接。5、标准横断面布置是:0.5m （防撞栏杆）+6m （机动车道）+0。5m （防撞 栏杆） =7m6、上部结构形式均为“蝶式”大挑臂直线型预应力混凝土现浇连续箱梁，梁高1。7m,一箱多室。预应力混凝土等高度连续箱梁标准跨径布置为1X30m，横断面采用单箱3室，箱梁结构总宽度7m,桥面采用双向1%横坡，顶板厚0.15m， 底板厚0。200。45m，跨中段腹板厚0.2m，端部腹板厚度放大至0。45m .详见施工图、 TB-S1516TB-S-05 结构图2、施工方法简介该桥梁现浇箱梁工程是由多项分项工程组合的一个系统工程 ,主要包括：支 架模板施工设计，支架基础处理，支架加工搭设、预压

28、调整，施工测量放样、监 控，施工放样模板制安及调整 ,钢筋和预应力钢筋制作安装，支座安装，砼配合 比设计、砼浇筑及养护， 预应力工程施工及相应试验， 真空压浆施工及相应试验 , 锚具、塑料波纹管、支座等构件相关质量验证试验等。因此，要对现浇箱梁施工 进行科学合理地组织、 优化，确保现浇箱梁工程施工安全、 施工质量、施工工期， 我施工项目部会提前向相关部门提交各项重大工程部位的施工组织设计及专项 施工方案 .3、施工工艺流程现浇梁施工采用就地搭设满堂支架，分段绑扎钢筋，分段、分层浇注混凝 土的方法，其施工工艺流程如下：地基处理一搭设支架一全孔预压一安装底模和支座一绑扎钢筋（底、腹板、 横梁）T安

29、装侧模一浇注底、腹板和横梁一安装内模一绑扎顶板钢筋一浇注顶板 混凝土一拆除模板和支架。、制依据编重庆市潼南县别口镇乡村公路桥梁工程别口镇飞凤村杨家坝乌木桥建设项目施工图纸；公路工程技术标准JTG B01-2003 )公路桥涵设计通用规范JTG D60 2004)公路钢筋混凝土预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62 2004)公路桥涵地基与基础设计规范公路桥梁抗震设计细则公路桥涵施工技术规范(JTG D63 2007)JTG/T B02 01 2008)( JTJ/T F50-2011)国家和地方的其他相关规范规定及标准三、满堂支架搭设1、地基处理原有地基属于涪江大河的一个支流河道，需整体填筑土

30、石方，安装1m直径排水管涵进行围堰后排水。 一是桥台施工围堰、 二是便于 0、1 号桥台基础施工， 因为地方政府正在施工 1 号桥台引道水稳层及混凝土路面 , 无法正常通行施工车 辆，填筑采用16吨压路机碾压平整，填筑的土石方上面铺设0.2m的砂砾石垫层， 上面再在浇筑0.25m厚的C25砼。再按照安装满堂支架脚手钢管立杆所对应的位 置铺设支垫（木板）。脚手架的立杆间距约0。5米布置.水平杆间距约1m布置, 立杆底部布置纵横扫地杆， 扫地杆与混凝土地面之间若有空隙， 用木楔加紧， 保 证扫地杆与地面立杆处接触 , 受力 .河道填筑土石方长 32mX 上宽 9米+ （下底宽 5+5+上宽9）X5

31、m高 /2）=32X70=2240 立方米、c25 混凝土垫层 30X8X0。 25=60m3钢管下口钢板垫块1037块规格）2、脚手架材料选用和质量要求钢管规格为© 48X 3。5mm且有产品合格证.钢管的端部切口应平整，禁止 使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831）的规定选用，且与钢 管管径相配套的可锻铸铁扣件， 严禁使用不合格的扣件。 新扣件应有出厂合格证、 法定检测单位的测试报告和产品质量合格证， 当对扣件质量有怀疑时， 应按现行 国家标准钢管支架扣件（GB15831的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行 质量检查，有裂缝、变形、锈

32、蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3、支架安装本支架采用“碗扣”式满堂支架，其结构形式如下：为了明确满堂式支架每 根立柱所传递竖向力的大小 , 本设计首先对满堂式钢管支架进行了受力检算，确定钢管支架立柱的横向间距：腹板附近为 0.6m，翼板部位为0。9m纵向间距均 为0.5m;支架纵横杆步距0.5m,使所有立杆联成整体，为确保支架的整体稳定性， 在每三排横向立杆和每三排纵向立杆各设置一道剪刀撑。箱梁底模采用S=15mm厚的竹编胶合模板，底模小楞采用间距0.2m的100X 100mn方木，大楞采用间距0。6m的 150X 150mn方木。在地基处理好后 , 按照施工图纸进行放线，纵桥向铺设好

33、支垫钢板，便可进 行支架搭设。支架搭设好后，用可调顶托来调整支架高度或拆除模板用。支架底模铺设后 , 测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底 模标高=设计梁底+支架的变形（±前期施工误差的调整量） ，来控制底模立模。 底模标高和线形调整结束， 经监理检查合格后， 立侧模和翼板底模， 测设翼板的 平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板 ） 。4、现场搭设要求4.1 本工程架体搭设从 1桥台一端开始搭设， 以桥台外缘 50厘米为第一排 立杆。立好立杆后， 及时设置扫地杆和第一步大小横杆， 扫地杆距基面 20厘米, 支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

34、4.2架体与 0、 1 #桥台拉结牢靠后 ,随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4.3 安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。4.4 为了便于拆除交界墩盖梁处的模板 , 可在支座安装完成后，在支座四周 铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出 23mm在拆除底模板时将盖梁 顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座 .5、技术要求5.1 相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内， 与相邻大横杆的距离不宜大 于步距的三分之一 ;5.2 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋 转扣件中心点的相互距离不宜大于 15厘米;5。 3 对接扣件的开口应朝上或朝内；5。 4各杆

35、件端头伸出扣件边缘的长度不应小于 100mm;5.5 立杆的垂直偏差应不大于架高的 1300；5。6 上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的 距离不大于纵距的 1/3 ；5.7 安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方， 用 26铁丝把网眼与杆件绑 牢。5。8 扣件安装应符合下列规定： 扣件规格必须与钢管外径相同；5。8。2螺栓拧紧力矩不应小于 50KN?M；5.9 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除 . 主节点处两个直角扣件的中心距不应大于 150mm。四、满堂支架搭设1、支架的搭设根据设计要求，按设计图分联搭设，第一次搭设59m,第二次搭设59m,为

36、了便于施工和消除两次浇注时在施工缝处出现错台，第一次搭设59m搭设时在支架部分适当设纵向和横向剪刀撑 , 确保支架的稳定性。在墩柱处采用钢管搭设成 井字架，并用钢管与碗口满堂支架连接形成一个整体，以保证支架的稳定性。为保证施工完毕后结构尺寸的准确， 支架应预留施工预拱度。 施工预拱度主 要由以下几个因素确定：（1）支架受施工荷载引起的弹性变形；（2）受载后由于杆件按头的挤压和卸落设备压缩而产生的非弹性变形；（3）支架基础在受载后的沉陷。本工程现浇箱梁支架基础见(附件图):2、架安装要点(1)支架立柱前必须保证地基有足够的承载力，立柱底端设垫木来分散和传递压力；(2 )支架安装必须预留施工预拱度

37、。3、支架安装必须预留施工预拱度支架预留拱度计算公式为：f=f1+f2+f3,其中fl :地基弹性变形,f2 :支架 弹性变形,根据堆载预压计算为f2=12mm,f3:梁体扰度预留拱度最大值设置在跨 中位置，并按抛物线形式向两侧立柱位置分配，算得各点处的预留拱度值后用碗 口支架顶托进行调整。五、满堂支架堆载预压1、目的 为消除支架在搭设时接缝处的非弹性变形和地基的非弹性沉陷而获得稳定 的支架, 应逐孔进行预压。为获得支架在荷载作用下的弹性变形数据 , 确定合理的 施工预拱度，使箱梁在卸落支架后获得符合设计的标高和外形， 应进行沉降观测。 （支架预压的目的： 1、检查支架的安全性，确保施工安全。

38、 2、消除地基非弹性 变形和支架非弹性变形的影响 , 有利于桥面线形控制 .）2、堆载支架预压时因考虑到堆载的物品和施工过程中工人的操作误差等因素 , 则取1。2 的不均匀系数，用编织袋装砂作预压材料，砂袋的堆积高度按梁体自重分 布曲线图变化取值，从而使预压荷载的分布与梁体荷载的分布相吻合。3、监测点布设在堆载区设置系统测量点，其分布跨中、 1/4 处、 1/8 处、每跨两端，每个 断面的底板边线、 底板中线处各布置一个监测点， 同时相应地在地基础上设置监 测点，在支架基础上对应地再布设观测点4、监测方法为了找出支架在上部荷载作用下的塑性、弹性变形 , 在加载 50和 100 后均要复测各控制

39、点标高，加载 100预压荷载并持荷 24 小时后要再次复测各 控制点标高， 如果加载 100后所测数据与持荷 24小时后所测数据变化很小时， 待24小时内累计沉降量不超过1.5mm方达到设计要求，表明地基及支架已基本 沉降到位,可卸载，否则还须持荷进行预压， 直到地基及支架沉降到位方可卸压 . 卸压完成后， 要再次复测各控制点标高， 以便得出支架和地基的弹性变形量 （等 于卸压后标高减去持荷后所测标高），用总沉降量 （ 即支架持荷后稳定沉降量 ） 减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形 （ 即塑性变形）量。预压完成后要根 据预压成果通过可调顶托调整支架的标高 .沉降观测一直持续到整个箱梁浇注完

40、毕 , 特别注意砼浇注时支架的沉降 , 若 浇注时，支架沉降超过预压沉降观测时预留沉降量时， 应停止继续浇注， 以防事 故的发生。5、预压注意事项整孔范围内分层堆码直至整孔支架预压重量满足要求， 且不得分块小范围集中堆码，以免产生不均匀沉降；人工堆码整齐，不乱堆放。六、受力检算、荷载 钢筋混凝土自重 :箱底：1.5m X 25 KN/m3= 37.5 KPa , （取 1.5m 砼厚度计算）翼板部位：0。4mX 25 KN/m3= 10 KPa ,（取0。4m砼厚度计算） 模板重量（含内模、侧模及支架 ），以砼自重 5计，则 :箱底:37。 5X 5=1.88 KPa翼板部位： 10 X 5%

41、=0.5 KPa 施工荷载 :2 。 0 KPa 振动荷载： 2。 5 KPa 砼倾倒产生的冲击荷载： 2。 0 KPa荷载组合计算强度：q=$* +计算刚度：q +、底模检算底模采用15mml厚竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.20m的方木小楞上,按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算.1. 荷载组合箱底:q 1=37.5 + 1.88+2。0+2.5+2。0=45。88 KN/m翼板： q2=10+0。 5+2.0+2.5+2 。 0=17 KN/m2. 截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000X 1 52/6=3 。 75X104 mm33354I= bh 3/12

42、=1000X153/12=2.81 X 105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123规定的I类一等品的下限值取：c =90 MPa, E=6 X 103 MPa3. 承载力检算 箱底强度。18 KN mMmax= qlf/10=45.88 x 0. 202/10=0M max°.18 1044.8MPa3.75 1090 MPa,合格。刚度荷载：q45.88 2.0 25 2.039.38KN/mql439.38 2004150EI150 6 103 2.81 1050.249mm爲0.50mm合格。翼板部位考虑此处荷载较小,方木小楞间距取L=0。30m.强度

43、M max扣21017 0 320.15KN?m10M max0.15 10643.75 104MPa90MPa,合格。刚度荷载：q172.02.52.010.5KN /mql4150EI410.5 300150 6103 2.81 1050.34mm3004000.75mm,合格。、方木小楞检算方木搁置于间距0。6m的方木大楞上，小楞方木规格为100x 100mm小楞亦按连续梁考虑。1. 荷载组合箱底.q1 (37.5 1.88 2.0 2.5 2.0) 0.20 6 0.1 0.1 9.236KN /m翼板部位.q210 0.5 2.0 2.5 2.00.3 6 0.1 0.15.16KN

44、 / m2. 截面参数及材料力学性能指标3aW =610031.675310 mm4aI121004128.33106mm4方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ02586)中的A 3类木材并按湿材乘0。9的折减系数取值，则：格。=12 0.9=10.8MPa3.承载力检算箱底部位强度M max10max刚度29.236 0.61033E 9 100.98.1 10 MPa0.33KN ?m0.33 10651.97MPa1.67 1010.8MPa ,合格。荷载：q 9.2362.0 2.5 2.00.207.94KN /m47.94 600ql4150 EI 150 8

45、.1 103 8.33 106翼板部位强度M maxq2l21010max0.10mm6004001.5mm，合格。刚度20.19KN?m60.19 1051.14MPa1.67 1010.8MPa荷载:q 5.162.02.5 2.00.33.21KN /m43.21 600ql436150 EI 150 8.1 108.33 100.04mm6004001.5mm、方木大楞检算考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布 考虑,这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，横向间距取o。60m翼缘板处立

46、柱间距取0.9m，同时，腹板部位大楞的计算跨度按 0.6m计以平衡因计 算荷载比实际荷载偏小的不利影响， 且大楞偏安全地按简支梁考虑。大楞规格为 150mM 150mn的方木.1. 荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底：Pi 9.236 1.0=9.236KN翼板部位：P25.161.0= 5.16 KN2大楞方木自重：g 6 °15 O.MKN/m2. 截面参数及材料力学性能指标3aW =615035310 mm65.634 a150474I12124.2210 mm方木的力学性能指标按公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025 86)中的A 3类木材并按湿材乘0.9的折减系

47、数取值，贝=12 0.9=10.8MPaE 9 103 0.9 8.1 10MPa3. 承载力检算箱底部位由于小楞方木的布置具有一定的随机性，因此检算应力时应按产生最大应力 布载模式进行计算。力学模式：Pli'l强度1T rfHrLL1 20 .I ® *I,10 *按产生最大正应力布载模式计算支座反力R 9.236 3 0.140.613.9KN则最大跨中弯距M1/213.9 0.300.14 0.309.236 0.22.32KN ?mmaxM 1/262.32 10-4.12MPa5.63 10510.8MPa,合格.刚度 按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式”计算

48、集中荷载.P = 9.236 4- 2.0 2.5 2.0 0.6 0.6=34.6KNPl35g|448EI 384 EI334.6 1000 60048 8.1 1034.22 10745 0.14 600384 8.1 103 4.22 1070.46mm6004001.5mm，合格.翼板部位力学模式：g=0.1-lLV:g=0.1®DlUhriLv1-fa I SOtm 1_v H 1UhU i v1-fci 111 Jfcra .歙支座反力磁缺IO碱翼板部位的钢管立柱间距o。9m方木规格同箱底部位。强度按产生最大正应力布载模式计算。支座反力R 516 4 °14

49、°910.38KN则最大跨中弯距M 1/210.380.4520 140 452.5.16 0.33.11KN ?mmaxM 1/2W10655.63 103.115.52MPa10.8MPa，合格.刚度按产生最大竖向力的“最大支座反力布载模式"计算集中荷载.P = 5.16 4- 2.02.5 2.01.0 0.9=14.79KNPl35g|448 EI 384 EI314.79 1000 90048 8.1 103 4.22 10745 0.14 900384 8.1 103 4.22 1070.66mm10002.5mm400,合格、满堂式钢管支架检算每根钢管立柱所承

50、受的竖向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：箱底(均以跨度0.60m计算)：P1= (37.5 1.882.02.52.0) 1.0 0.60.14 0.6=27.61KN翼板：P2=(10 0.5 2.0 2.5 2.0) 1.0 1.00.14 1.0=17.14KN48 x 3.5mm钢管自重，满堂式钢管支架按6m最高计：g 6 38.42 38.4 5614.4N0.61KN则单根钢管立柱所承受的最大竖向力为：Nmax =27.6 0.61= 28.211KN检算其稳定性。对于脚手管（© 48 X 3。5）,据参考文献2可知：i -截面回转半径，按文献2附录B表B知i = 1。578 cmA 立杆的截面面积，按文献 2附录B表B采用，A=4 89