WUT49411002JS 船体总纵强度计算书

1、79.8m甲板运输船技 术 设 计标记数量修改单号签字日期船体总纵强度计算书WUT49411002JS编制打字校对标检审核审定日期总面积共15页第1页武汉理工大学华东船舶设计研究院台州理工船舶工程设计有限公司目 录一、船体总纵强度计算31. 概述32. 主尺度33. 图纸及资料34.计算状态35船体梁弯曲强度计算45.1 计算假定45.2 船体梁舯剖面特性计算45.3 许用合成弯矩计算55.4垂向波荷弯矩计算结果55.5 许用静水弯矩的计算75.6静水弯矩计算结果75.7总纵弯曲应力计算75.8总纵弯曲应力计算和校核86.船体梁剪切强度计算86.1 剪切剖面特性计算86.2 许用静水剪力计算1

2、06.3垂向波浪剪力计算结果116.4静水剪力计算结果126.5剪切应力计算与校核13二、附件179.8米甲板运输船装载计算15三、附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告15一、船体总纵强度计算1. 概述本船为航行于沿海航区的钢质全焊接单舷、单底、单甲板结构的甲板运输船，全船除载货区域船底为纵骨架式外，其余全部为横骨架式。本计算书根据中国船级社“CCS”国内航行海船建造规范（2006）要求校核总纵强度，由于该船的主尺度比不符合规范波浪载荷计算的适用条件，故本计算书按照.3节的要求，对波浪载荷应采用直接计算方法确定。计算模型按送审的总布置图、线型图、基本结构图、横剖面图及相关资料建立。2

3、. 主尺度总 长：L79.80m设计水线长：LWL78.04m垂线间长：LPP76.80m计算船长：L75.70m 型 宽：B18.00m型 深：D4.30m设计吃水：d3.25m方形系数：Cb0.8965满载排水体积：3970.0m3型宽型深比：B/D （规范要求2.5）4.19不满足要求3. 图纸及资料总布置图：WUT494-100-02型线图：WUT494-100-03基本结构图：WUT494-110-04主要横剖面图：WUT494-110-03结构规范计算：WUT494-110-01JS各种载况及稳性计算书：WUT494-101-01JS附件1：79.8米甲板运输船装载计算附件2 ：7

4、9.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告4.计算状态按规范要求取满载出港、到港；压载出港、到港等几种工况计算，根据本船WUT460-101-01JS各种载况及稳性计算情况列于表4-1表4-1 计算工况工况装载状态排水量（t）重心纵向位置(m)吃水(m)LC1满载出港3985.6-0.0443.250LC2满载到港3947.50.0813.222LC3压载出港2730.2-1.2202.309LC4压载到港2634.9-0.3052.2335船体梁弯曲强度计算5.1 计算假定 按船体总强度计算时的常规方法将船体梁静置于波浪上;校核总弯曲强度时合成总弯矩M采用静水弯矩MS加上波浪弯矩MW的方法确定。

5、5.2 船体梁舯剖面特性计算按“CCS”国内航行海船建造规范（2006）§2.2.4条文计算剖面特性（舯剖面特性计算见表5-1，船体梁弯曲强度计算剖面图见图5.1） 图5.1船体梁弯曲强度计算剖面表5-1船舯剖面特性计算序号构件名称构件尺寸（mm）数量剖面积A(cm2)距参考轴距离z(m)静力矩A*z(cm2m)惯性矩IA*z2(cm2m2)自身惯性矩I(cm2m2)距中和轴距离z（m）静力矩S（cm2m）1甲板纵桁面板10×1004404.076163.04664.550.0331.89 75.69 2甲板纵桁腹板8×3004964.247407.711731.

6、550.0002.06 198.07 3水平/舷侧纵桁面板10×1003302.575.00187.500.0250.32 9.49 4水平/舷侧纵桁腹板8×3003722.5180.00450.000.0000.32 22.77 5中纵舱壁8×36000.51442.7388.801049.76155.5200.52 74.33 6纵舱壁8×34321274.562.7741.312001.54269.4950.52 141.73 7甲板边板13×210012734.3271181.35111.360.0002.14 585.09 8甲板板1

7、3×690018974.4323975.517619.40.0002.25 2016.63 9舷顶列板12×150011803.65657.002398.0533.7501.47 263.91 =3387.69 10舷侧外板10×200012001.9380.00722.0066.667-0.28 -56.76 11舭列板10×180011800.4581.0036.456.075-1.73 -312.09 12船底板10×67581675.800.000.000.000-2.18 -1475.82 13平板龙骨12×90011080

8、0.000.000.000-2.18 -235.85 14中纵舱壁10×9000.5450.4520.259.113.038-1.73 -78.02 15纵舱壁10×100011000.550.0025.008.333-1.68 -168.38 16旁内龙骨面板12×2004960.7572.0054.000.320-1.43 -137.65 17旁内龙骨腹板10×75043000.375112.5042.1914.063-1.81 -542.64 18船底纵骨L140x90x8101800.0712.600.880.364-2.11 -380.49 A

9、=e=A*z=A*z2=io=-3387.69 3891.48497.9932103.4557.68S=6775.39 I=28206.2Zd=2.184Wd=12546.2Wb=-12916.0注：根据本计算书第二部分附件179.8米装载计算及第三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告计算剖面为发生弯曲强度的危险剖面； 按建造规范CCS2006§条文船舯最小剖面模数W0=CL2B(Cb+0.7)= 11723.1 < 12546.2 cm2m I0=3W0L= 26623.2 < 28206.2 cm2m2式中：L=75.70 m B=18.0 m Cb=0

10、.8965 C=7.0469（当L90m时，C=0.0412L+4=7.12）。5.3 许用合成弯矩计算由规范CCS2006§.4条文规定按下列两式计算，取较小者甲板处= kN·m龙骨处= kN·m上式中代人=1;=1;Wd=12546 cm2·m ;Wb=12916 cm2·m(见5.2)后得到：甲板处=1×12546×175/10=219555 kN·m龙骨处=1×12916×175/10=226030 kN·m因此取=219555 kN·m 5.4垂向波荷弯矩计算结果

11、表5-2垂向波浪弯矩 迎浪状态（=0°） 单位（106 NM)剖面位置X/L满载出港满载到港压载出港压载到港-0.0080.74970.72580.78660.786500.71310.70930.72870.72770.0252.3832.2280.44310.47450.054.4694.0270.5971.1610.117.2116.096.8094.9260.1536.5434.8220.96180.256.354.563834.820.2574.5973.1155.2452.280.390.5689.3271.6669.030.35103.3102.285.7783.50.

12、4112.1111.395.9594.060.45116.6116102100.50.5116.7116.2103.8102.70.55111.8111.4101.1100.40.6103.3103.194.2593.870.6591.3791.1683.8183.720.776.5476.3969.82700.7559.759.5954.1854.530.841.9541.8737.4637.880.8524.6824.621.7222.130.99.5689.4928.6298.9230.951.2961.3680.86060.97090.9752.9613.0220.54020.5091

13、0.038920.039520.03410.034011.0124.33E-064.22E-064.36E-064.52E-06注表中：表中值来自本计算书第三部分附件279.8米甲运输船波浪载荷直接计算报告。图5-2 垂向波浪弯矩迎浪状态（=0°）沿船长分布5.5 许用静水弯矩的计算按规范CCS2006§.4条文 kN·m kN·m式中：- 许用合成弯矩-波浪弯矩 =219555-116700=102855 kN·m =-219555+116700=-102855 kN·m5.6静水弯矩计算结果各种载荷工况静水弯矩计算结果见本计算书第

14、二部分附件1装载计算表5-3 各工况最大静水弯矩值工况位置静水弯矩MS（KN.M）位置静水弯矩 MS（KN.M）满载出港MSFR8+0.453768.9FR69+0.577-27536.6满载到港MSFR9+0.0331072.4FR67+0.419-30947.1压载出港MSFR25+0.49611638.1FR76+0.336-20119.4压载到港MSFR22+0.57710941.4FR74-24157.85.7总纵弯曲应力计算按规范CCS2006§.5条文总纵弯曲应力船中总纵弯矩+最大值为219555 kN·m甲板边线处：=175.0 N/mm2船底龙骨处：=17

15、0.0 N/mm25.8总纵弯曲应力计算和校核各种载荷工况的计算应力如下表。从下表可以看出，总纵强度符合要求。表5-4 总纵强度计算结果工况满载出港满载到港压载出港压载到港许用合成弯矩M/(kNm)-220697-220697-220697-220697合成弯矩M/(kNm)-220697-220197-207797-206697波浪弯矩Mw/(kNm)-116700-116200-103800-102700许用静水弯矩Ms/(kNm)-103997-103997-103997-103997静水弯矩Ms/(kNm)-27537-30947-20119-24158甲板剖面模数Wd/（cm2m）1

16、2611126111261112611船底剖面模数Wd/（cm2m）13428134281342813428剖面最小剖面模数Wd/（cm2m）12611126111261112611许用应力/(N/mm2)175175175175甲板计算许用应力/(N/mm2)175.0175.0175.0175.0甲板计算应力/(N/mm2)175.0174.6164.7163.8船底计算许用应力/(N/mm2)170.0170.0170.0170.0船底计算应力/(N/mm2)170.0169.6160.0159.1是否满足要求是是是是注表中：静水弯矩MS数值来自本计算书第二部分附件179.8米甲板运输船

17、装载计算；剖面模数数值（见表5-1舯剖面模数计算）；MW来自本计算书第三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告（见表5-2）；许用应用根据国内航行海船建造规范（2006）确定。6.船体梁剪切强度计算按“CCS”国内航行海船建造规范（2006）§条文计算剖面特性（舯剖面特性计算见表6-1，船体梁剪切强度计算剖面图见图6.1）6.1 剪切剖面特性计算表6-1剖面特性计算序号构件名称构件尺寸（mm）数量剖面积A(cm2)距参考轴距离z(m)静力矩A*z(cm2m)惯性矩IA*z2(cm2m2)自身惯性矩I(cm2m2)距中和轴距离z（m）静力矩S（cm2m）1甲板纵桁面板12&

18、#215;180243.24.46 192.672859.3170.0002.34 101.27 2甲板纵桁腹板10×3502704.61 322.5601486.3560.3572.49 174.45 3舷侧纵桁面板10×1001102.95 29.49086.9660.0080.83 8.33 4舷侧纵桁腹板8×3001242.95 70.776208.7180.0000.83 19.99 5水平桁面板10×1001102.95 29.49086.9660.0080.83 8.33 6水平桁腹板8×3001242.95 70.776208.

19、7180.0000.83 19.99 7中纵舱壁8×34270.5137.083.11 426.8671329.264268.3191.00 136.82 8甲板板8×690015524.77 2633.59212564.8670.0002.66 1465.62 9甲板边板8×20911167.284.65 777.3503612.3460.0002.53 423.40 10舷顶列板12×150011804.07 732.4202980.21733.7501.95 351.56 11舷侧外板14×200012802.45 685.1601676

20、.58793.3330.33 92.71 =2333.29 12舭列板10×180011800.80 144.000115.20019.385-1.32 -236.86 13船底板10×660016600.00 0.0000.0000.000-2.12 -1396.49 14平板龙骨12×900110800.0000.0000.000-2.12 -228.52 15中纵舱壁10×14000.5700.70 49.00034.30022.867-1.42 -99.11 16旁内龙骨面板12×2002480.83 39.84033.0670.000

21、-1.29 -61.72 17旁内龙骨腹板11×8302182.60.42 75.77931.4485.241-1.70 -310.58 A=e=A*z=A*z2=io=-2333.29 2427.885137.14121048.033174.576S=4666.58 I=20705.907Zd=2.116Wd=7798.529Wb=-9785.882注：根据本计算书第二部分附件179.8米甲板运输船装载计算及第三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告0.15L处计算剖面为发生剪切强度的危险剖面。图6.1 船体梁剪切强度计算剖面图6.2 垂向波浪剪力沿船长分布6.2 许用

22、静水剪力计算按规范CCS2006§.2条文 kN kN式中：-波浪切力（见表6-2）-许用剪切应力为110/ n/mm2=1I-剖面惯性矩cm4（计算见附表15）S-剖面静矩cm3（计算见附表15）-1 、2的 较小者；1=、2=t1-计算剖面处舷侧外板的厚度mmt2-计算剖面处水平中和轴处纵舱壁板的厚度mm(1) 距尾垂线0.15L剖面许用剪切力（Fw取最大值）=110×20706×21.5/4667-5.444×1000=10492.8-5444=5048.8 kN=-110×20706×21.5/4667+5.444×

23、1000=-10492.8+5444=-5048.8 kN式中：I=20706 cm2m2 S=4667 cm2m该剖面选用剖面类型3A1=640 cm2 A2=207.80 cm2（在本计算书P9页表格中求出）f1=0.261+0.058×(640/207.80)=0.4396f2=0.478-0.116×(640/207.80)=0.1207m1=0.5×m2=0.025 m2=0.5×(0.1+0)=0.051=10/(0.4396+0.025)=21.52=(8×0.5)/(0.1207+0.05)=23.4=21.5(2) 距尾垂线0

24、.80L剖面许用剪切力（Fw取最大值）=110×28206×35.27/6775-4.835×1000=16152.2-4835=11317.2 kN=-110×28206×35.27/6775+4.835×1000=-16152.2+4835=-11317.2 kN式中： I=28206 cm2m2 S=6775cm2m该剖面选用剖面类型4A1=560cm2 A2=563.56 cm2（在本计算书P5页表格中求出）f1=0.154+0.08×(560/563.56)=0.2335f2=0.346-0.08×(56

25、0/563.56)=0.2665m1=m2=0.05 m2= (0.1+0) ×(4.5/9.0)=0.051=10/(0.2335+0.05)=35.272=(8+8×0.5)/(0.2665+0.05)=37.91 =35.276.3垂向波浪剪力计算结果 表6-2垂向剪力 迎浪状态（=0°） 单位（106 N)剖面位置X/L满载出港满载到港压载出港压载到港-0.0080.78930.77130.11920.122300.84330.7880.19930.20450.0251.9961.8840.32320.42820.053.1212.9611.0930.75

26、160.14.7734.63.1332.8290.155.4445.3524.2924.1240.25.2785.2874.774.7550.254.8584.8894.7254.7690.34.2244.2454.2884.3490.353.4483.4573.5613.6270.42.6892.6812.7132.7710.452.2632.2332.0982.1240.52.3072.271.9491.9240.552.7492.7152.3262.2720.63.3263.2982.9542.8910.653.9753.9553.5693.5110.74.5114.4984.1294.

27、0840.754.8144.8064.4754.4490.84.8354.8324.4484.4470.854.4964.4973.9663.9890.93.713.7132.9212.9660.952.2142.2171.3761.4280.9751.0671.070.48730.525710.062150.062210.065910.065771.0120.018450.01850.019030.01899注：表中值来自本计算书第三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算报告。6.4静水剪力计算结果各种载荷工况静水弯矩计算结果见第二部分附件179.8米甲板运输船装载计算表6-3 各工

28、况最大静水剪力值工况位置静水弯矩FS（KN.M）位置静水弯矩 FS（KN.M）满载出港FSFR1061830.7FR37-2282.9满载到港FSFR1061692.9FR37-2016.8压载出港FSFR1132102.6FR19-1916.2压载到港FSFR1132022.4FR19-2157.66.5剪切应力计算与校核计算公式：1）0.15L处舷侧外板剪切应力表6-4 0.15L处计算剖面剪切强度计算结果工况满载出港满载到港压载出港压载到港静水剪力Fs（kN）-2282.9-2016.8-1916.2-2157.6许用静水剪力（kN）-5048.8-5048.8-5048.8-5048.

29、8波浪剪力Fw（kN）-5444-5352-4292-4124总剪力F（kN）-10492.8-10400.8-9340.8-9172.8静矩S（cm2m）4667466746674667剖面惯性矩I（cm2m2）20706207062070620706（mm）21.521.521.521.5计算剪切应力(N/mm2)110.00109.0497.9296.16许用剪切应力 (N/mm2)110110110110是否满足要求是是是是注表中：静水剪力FS数值来自本计算书第二部分附件179.8米甲板运输船装载计算；剖面静矩S及剖面惯性矩I数值（见表6-1剖面几何要素计算）；波浪剪力FW来自计算书第

30、三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算（见表6-2）；许用应力根据CCS国内航行海船建造规范（2006）确定。2）0.15L处纵舱壁剪切应力表6-4 0.15L处计算剖面剪切强度计算结果工况满载出港满载到港压载出港压载到港静水剪力Fs（kN）-2282.9-2016.8-1916.2-2157.6许用静水剪力（kN）-5048.8-5048.8-5048.8-5048.8波浪剪力Fw（kN）-5444-5352-4292-4124总剪力F（kN）-10492.8-10400.8-9340.8-9172.8静矩S（cm2m）4667466746674667剖面惯性矩I（cm2m2）20706207062070620706（mm）23.423.423.423.4计算剪切应力(N/mm2)101.07100.1889.9788.35许用剪切应力 (N/mm2)110110110110是否满足要求是是是是注表中：静水剪力FS数值来自本计算书第二部分附件179.8米甲板运输船装载计算；剖面静矩S及剖面惯性矩I数值（见表6-1剖面几何要素计算）；波浪剪力FW来自计算书第三部分附件279.8米甲板运输船波浪载荷直接计算（见表6-2）；许用应力根据CCS国内航行海船建造规范（2006）确定