地下室结平板模板支撑搭设施工方案

1、地下室结平板模板支撑搭设施工方案一、工程结构概况：中南世纪锦城1.2期防空地下室工程为地下一层钢筋混凝土框架结构车库。框架柱网间距8.0 m×8.0m。其顶板设计标高为1.200m，顶板厚500mm，双向梁截面1350×600；负一层结平板设计标高为1.200m，板厚350mm，双向梁截面1350×550，层高3.450m；基础筏板500mm厚，设计标高为5.300m. 模板立杆分别支撑于500厚、400厚钢筋混凝土板上，模板搭设高度分别为3.80m、4.10m（顶板）。模板支撑的结平板荷载，属高大模板工程，须编制专项施工方案经专家论证通过后实施。二、模板支撑立杆

2、布置原则：模板支撑立杆布置设计，按顶板结构设计图选典型区域梁板布置；在确保立杆、水平杆满足施工承载能力的情况下，使双向水平杆相互贯通；梁下、板下立杆按结构截面尺寸的不同，可采用不同的间距。当局部区域梁板变化，需按实调整立杆布置时，其立杆布置双向尺寸不得超出设计计算的搭设参数。三、编制依据： 1. 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001(2002年版)3. 施工手册（第四版） 4. 江苏省建筑安装工程施工技术操作规程混凝土结构工程DGJ32/J30-2006(第四分册) 5. 建筑结构静力计算手册 6. 建筑施工高处作业安

3、全技术规范JGJ80-917. 荷载标准值及分项系数序号名称荷载分项系数1楼板木模自重（包括梁模）0.30kN/m21.2(1.35)2混凝土自重24kN/m31.2(1.35)3框架梁钢筋自重1.524kN/m31.2(1.35)楼板钢筋自重1.124kN/m31.2(1.35)4施工荷载(砼泵送)计算底模及小横杆时4.0kN/m2(另以集中荷载4.0kN验算，取大值)1.4计算大横杆时4.0kN/m2计算立杆及其他支承构件4.0kN/m25振捣荷载计算水平面荷载2.0kN/m21.4计算垂直面荷载4.0kN/m26新浇混凝土对模板的侧压力标准值1.2(1.35)8. 荷载组合项次项 目荷载

4、组合计算承载能力验算刚度1平板及薄壳模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱、墙的侧面模板9. 材料计算参数材 料规 格性能指标参数钢 管Q235钢，Ø48×2.8抗弯强度设计值：fm=205N/mm2 截面积： A=3.97cm2；惯性矩：I=10.20cm4截面模量：W= 4.25cm3；弹性模量：E=2.06×105 N/mm2模 板15厚 胶合多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2木 方50×100松木顺纹抗压：fc=10N/mm2；顺纹抗剪：fv=1.4N/mm2顺纹抗拉：ft

5、=8.0N/mm2；抗弯：fm=13N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2；松木的重力密度5kN/m3对拉螺栓M12（Ø9.85）N = 12.9kN扣 件单扣件承载力N=8000N双扣件承载力N=12000N四、搭设技术参数：1支撑体系杆件采用Ø48×2.8钢管、工具式钢管立柱；可锻铸铁制作的扣件；2. 双向水平杆步距：不得大于1600mm。3. 负一层结平板400厚，板下立杆支撑间距控制在750mm×750mm范围，立杆均垂直落地。模板下木楞布置间距不得大于200mm；4. 顶板400厚，板下立杆支撑间距控制在600mm×750mm范围

6、，立杆均垂直落地。模板下木楞布置间距不得大于200mm。 5 300厚结平板占少数，宜采用750mm×750mm的立杆间距（间距不得大于800mm×800mm），使整片模板支架双向水平杆相互贯通；模板下木楞布置间距不得大于200mm。6梁下立杆间距：（1）截面1350×600梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-75型工具式钢管立柱撑顶，钢（Q235）插销直径d12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。（2）截面1350×550梁底横向设三立杆，间距625+625；粱底立杆采用CH-

7、75型工具式钢管立柱撑顶，钢（Q235）插销直径d12mm。梁底立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；梁底模设置九道木楞间距160。（3）截面500×1250粱底横向设三立杆，间距300+300；粱底立杆采用CH-65型工具式钢管立柱撑顶，钢（Q235）插销直径d12mm。粱底立杆、横杆纵向最大间距800mm；侧模设置七道木楞间距150，采用M14对拉螺栓（400×800）加固；粱底设置四道木楞间距160。7.附图：五、高支架模板支撑搭设安全技术要求：1. 模板支撑立杆基础分别为500厚、350厚钢筋混凝土板。地下室内框架柱须先行浇筑完成。2. 模板支撑立杆钢

8、管无接头，竖向须垂直；顶部采用U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧。3. 顶托外露螺栓高度不得超过规范规定的最大调节范围。4. 模板支撑架体双向水平杆与相邻框架柱，必须用钢管扣件与框架柱扣箍牢固，并顶紧。5. 设置梁、板底斜撑杆件区域的各步水平杆件必须采用搭接连接（搭接长度0.5m），设置三扣件。6. 严格控制双向水平杆步距1.60m。双向水平杆应贯通设置成一个整体。 7. 立杆底脚须双向设置扫地杆。梁、板底水平横杆与立杆连接须采用双扣件。 8. 沿区域四周及双向主梁下，按图示设置垂直剪刀撑。垂直剪刀撑与立杆紧固。 9. 按图示设置一道水平剪刀撑杆，即双向隔跨设置。水平剪刀撑与水平杆紧固。

9、10. 扣件螺栓拧紧扭力矩控制在40N·m65 N·m之间。浇筑前进行复拧检查工作。11. 浇筑混凝土时控制卸料厚度（超过浇筑高度小于100mm）及浇筑方向，均匀布料分层浇筑。12. 安排专人在操作区域外巡查模板受力情况，发现异常及时通报处理，先停止施工，待异常情况处理完毕再行施工，避免质量、安全事故发生。13. 架体搭设须安排专业架子工按图示尺寸要求进行施工，并配合木工处理梁板底杆件的衔接。14. 按设计要求对梁底模预先起拱处理。15. 顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度后方可开始拆除负一层模板支撑。16. 混凝土浇筑采用泵送布料，框架柱必须先行浇筑完成，顶板与外墙板一同浇

10、筑，顶板梁板浇筑从中间向两侧分层进行。六、高支架模板搭设安全管理措施1、搭设及施工前，项目技术负责人向架子工和进行技术、安全交底，双方在交底书上签字。脚手架搭设人员必须是经过特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后方可上岗操作。2、脚手架的所有构配件质量必须按规定进行检验，检验合格后方可使用。脚手架搭设完毕，经过验收合格后方可使用。3、每搭设完成一步都要及时校正立柱的垂直度和大小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距上下始终保持一致。4、钢管脚手架搭拆时，当杆件处于松动状态下，不能中途停止作业。安全带须高挂低用，操作人员不得过分集中，六级以上

11、大风、大雾、雷雨天气及晚间不得搭设脚手架。5、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，严禁任意悬挂起重设备。6、设专人对脚手架进行定期检查和保养，下列情况必须检查：（1）在六级以上大风与大雨后，停用超过一个月，复工前；（2）各主结点处杆件的安装、连墙件、支撑的构造是否符合规范要求；（3）底座是否松动，立杆是否悬空，如有发现，应及时处理；（4）扣件螺栓是否松动，立杆的沉降与垂直度是否符合规范要求。安全防护措施是否符合规范要求。 7、屋面操作层外围四周设置栏杆防护。七、模板拆除1. 混凝土浇筑施工完毕待监理批准后方可拆去梁、剪力墙侧模板。2. 板底模板等砼强度达到75%的设计强度时拆除。3.

12、梁底模板等砼强度达到设计强度时方可拆去梁底支撑系统。4. 模板拆除应设专人指挥，不得抛扔，严禁使用撬棍。5. 拆模顺序：先拆非承重模板，后拆承重模板，并从上至下进行拆除。6. 拆模时需用彩旗拉线设置警示区域，并派安全员巡查，非施工人员不得进入。八、安全应急预案1、目的：为预防高支撑模板坍塌事故的发生，制订高支撑模板事故应急预案，以预防或发生模板坍塌事故时减少人员伤害和财产损失。2、职责：2.1 质安科是高支撑模板坍塌事故应急预案管理的主管部门，负责应急预案的制订和响应，监督组织进行急救演习，并对应急预案和响应实际效果进行检查和评价。2.2 项目部负责应急预案与响应，参加公司组织的高支撑模板坍塌

13、演习，参加安全部组织的应急预案和响应的实际效果评价。3、应急预案控制程序：3.1组织机构 领导小组组长：施明冲 副组长：杨勇 组员： 朱红兵、黄辉、宋鑫樵、周全、 领导小组负责日常管理工作和对职工进行高支撑模板施工安全知识的宣传、培训工作。并对工作进行考核、检查、监督、将其列入安全检查工作之重，同步进行检查。3.2 内外联络 3.2.1内部联络A、 质安科负责收集项目部、班组的预防高架支撑安全信息工作，各相关部门、班组向质安科提供有关预防高架模板安全的信息工作。B、 当发生安全事故时，首先发现者应及时通知项目部，项目部组织紧急事故处理。3.2.2外部联络A、 质安科负责对外预防高架支撑管理部门

14、的联系工作，将有关预防高架支撑信息传达到有关当局和部门。B、 当发生模板坍塌时，发现者应及时拨电话，通知质安科。3.3措施3.3.1加强施工现场的安全检查工作，严格查纠习惯性违章，及时发现事故隐患，并及时督促整改，特别是注意消除安全防护设备本身的不安全因素。3.3.2参加高空作业人员按规定穿戴好劳保用品，尤其是戴好安全帽，系挂好安全带。3.3.3任何高空作业使用设施都要牢固可靠，符合安全要求。3.3.4培训进行一次预防安全知识培训，提高员工自救、互救能力以及职工安全意识。3.4紧急预案3.4.1当发生高架安全事故时，第一发现者应及时通知现场领导并及时通知各部门，组织进行事故处理。3.4.2当有

15、人员发生伤亡时，应拨电话“120”通知救护中心，并对伤亡人员就地进行急救。3.5 事故调查和处理3.5.1高架安全事故发生后，质安科协同有关部门对事故原因进行调查和处理，针对原因责成事故发生部门采取纠正措施，防止再发生。 3.5.2质安科对相应文件的有效性进行评审和修订。3.6 检验3.6.1 质安科组织项目部进行一次模拟安全事故演习，检验和评价应急预案的实际效果。九、高支架模板及支撑验算：（按最不利条件验算）1. 板厚300mm楼板模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2板主龙骨采用Ø48

16、×2.8钢管，板底支承杆间距800×800；次木龙骨间距200；次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2，=1.4N/mm2；（1）荷载计算 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 混凝土标准值： 24 kN/m3 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）（2）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2

17、5;1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F1=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F2=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F1=15.00 kN/m2面模板可视为梁，取梁宽1.0m（800mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支

18、梁验算。线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×15.00kN/m2×1.0m = 13.5kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： = 67500 N·mm2）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施工荷载为集中荷载弯矩值： = 252648N·mm以上，面模板强度验算采用值。W=1/6 bh2 = 1/6×1000×

19、152 = 37500mm3 = = 6.74N/mm2=10.32 N/mm2 满足要求（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q3= F3×1.0 = 7.84 kN/m2×1.0m = 7.84kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= = 0.13mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算1）均布荷载设计值：

20、F1=15.00kN/m2次龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）： = 216000 N·mm2）集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施

21、工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）： =1013184 N·mm以上，木楞强度验算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 12.16N/mm2=13.00 N/mm2 满足要求（5）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：F1=15.00 kN/m2次木龙骨视为跨度800mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×15.00kN/m2×0.20m = 2.7kN/m木楞剪力设计值：=1.35KN2）均布荷载设计值抗剪验算：= 0.41N/mm

22、2 = 1.4N/mm2 满足要求（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 7.84 kN/m2×0.20m = 1.57kN/m木楞惯性距： = = 4.16×105mm4= = 0.22mm l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）

23、×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F4=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F5=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2以上F4、 F5两者取大值，F4=15.00 kN/m2主钢龙骨视为跨度800mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁

24、验算，取荷载宽800mm。线荷载设计值：q5= 0.9F4×0.80m = 0.9×15.00kN/m2×0.80m = 10.8kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）： =0.125×10.8×8002= 864000N·mm2）均布荷载设计值抗弯强度验算：钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管) = = 203.29N/mm2=205 N/mm2 满足要求（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24

25、×0.3+1.124×0.3）= 7.84 kN/m2 q6= F3×0.80 = 7.84 kN/m2×0.80m = 6.27kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)= = 1.21mm l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F6=（0.30+24

26、5;0.3+1.124×0.3）×1.2+4.0×1.4= 15.00kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.3+1.124×0.3）×1.35+4.0×0.7×1.4= 14.5 kN/m2以上F6、 F7两者取大值，F6= 15.00kN/m2钢管支撑间距最大为800mm×800mm，水平杆步距1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N

27、(经验值) = 330N（按3.60m高度计算）2）均布荷载设计值强度验算：N1 = 15.00 kN/m2×0.8m×0.8m = 9.6kN (单根立杆承载)N = 0.9（N1 + N2）= 0.9×（9600N + 330N） = 8937 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = = 22.49N/mm2=205 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：=16.01mm计算长度：； =106.18 = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得 = 0.517则： = =43.50 N/mm

28、2=205 N/mm2 满足要求 (10) 扣件抗滑能力验算：查扣件脚手架规范表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：N=8937N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8937 N N双=12000N，双扣件满足要求2. 板厚350mm楼板模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2，=1.4N/mm2；（

29、1）荷载计算 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 混凝土标准值： 24 kN/m3 钢筋自重标准值： 1.124 kN/m3 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）（2）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F1=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2

30、永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F2=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F1= 16.51kN/m2面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×16.51kN/m2×1.0m = 14.86kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： =

31、74300 N·mm2）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施工荷载为集中荷载弯矩值： = 252648N·mm以上，面模板强度验算采用值。W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = = 6.74N/mm2=10.32 N/mm2 满足要求（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24&

32、#215;0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q3= F3×1.0 = 9.09 kN/m2×1.0m = 9.09kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= = 0.15mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算1）均布荷载设计值：F1=16.51 kN/m2次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。线荷载设计值：q3=0.9 F1

33、5;0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值（按简支梁计算）： = 208828.13 N·mm2）集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）： =949556.25 N·mm以上，木楞强度验算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 11.3

34、9N/mm2=13.00 N/mm2 满足要求（5）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：F1=16.51 kN/m2次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×16.51kN/m2×0.20m = 2.97kN/m木楞剪力设计值：=1.39KN2）均布荷载设计值抗剪验算：= 0.417N/mm2 = 1.4N/mm2 满足要求（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35

35、+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 9.09 kN/m2×0.20m = 1.82kN/m木楞惯性距： = = 4.16×105mm4= = 0.2mm l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F5=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×

36、;1.2+4.0×1.4= 16.51 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2以上F5、 F6两者取大值，F5= 16.51kN/m2主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×16.51kN/m2×0.75m

37、 = 11.14kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）： =0.125×11.14×7502= 783281.25N·mm2）均布荷载设计值抗弯强度验算：钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管) = = 184.3N/mm2=205 N/mm2 满足要求（8）主龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）= 9.09 kN/m2 q6= F3×0.75 = 9.09 kN/m2

38、×0.75m = 6.82kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02×105mm4 (Ø48×2.8钢管)= = 1.017mm l/400 = 850/400=2.125mm 满足要求（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.2+4.0×1.4= 16.51kN/m2永久荷载效应控制组

39、合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.35+1.124×0.35）×1.35+4.0×0.7×1.4= 16.2 kN/m2以上F6、 F7两者取大值，F7= 16.51kN/m2钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）2）均布荷载设计值强度验算：N1 = 16.51 kN/m2×0.

40、75m×0.75m = 9.29kN (单根立杆承载)N = 0.9(N1 + N2 )= 0.9×(9290N + 330N) = 8658 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = = 21.79N/mm2=205 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：=16.01mm计算长度：； =106.18 = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得 = 0.517则： = = 42.14N/mm2=205 N/mm2 满足要求 (10) 扣件抗滑能力验算：查扣件脚手架规范表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载

41、力设计值：N=8000N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 8658 N N双=12000N，双扣件满足要求3. 板厚400mm楼板模板计算 模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.32N/mm2；g =0.12 kN/m2板主龙骨采用Ø48×2.8钢管，板底支承杆间距750×750；次木龙骨间距200；次木龙骨采用50×100mm，E=9000N/mm2，=13N/mm2，=1.4N/mm2；（1）荷载计算 模板及支架自重标准值： 0.30 kN/m2 混凝土标准值： 24 kN/m3 钢筋自重标准值： 1

42、.124 kN/m3 施工人员及设备荷载标准值： 4.0 kN/m2 （验算模板、小梁） （砼泵送） 4.0 kN/m2 （验算大横杆） 4.0 kN/m2 （验算立杆） （集中荷载P=4.0kN）（2）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F1=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)

43、F2=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2以上F1、 F2两者取大值，F1= 18.02kN/m2面模板可视为梁，取梁宽1.0m（750mm），跨度0.20m。次木龙骨作为梁支点按简支梁验算。线荷载设计值：q1= 0.9F1×1.0m = 0.9×18.02kN/m2×1.0m = 16.22kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值： = 81100 N·mm2）集中荷载设计值：面模板自重线荷载设计值：q2= 0.9×0.12kN/

44、m2×1.0m ×1.2= 0.130kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施工荷载为集中荷载弯矩值： = 252648N·mm以上，面模板强度验算采用值。W=1/6 bh2 = 1/6×1000×152 = 37500mm3 = = 6.74N/mm2=10.32 N/mm2 满足要求（3）面模板承载能力挠度验算挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.4+1.124×0.4）= 10.35 kN/m2 q3= F3×1.0 = 1

45、0.35 kN/m2×1.0m = 10.35kN/mI=bh3/12=1000×153/12 = 2.81×105mm4= = 0.17mm l/400 = 200/400 = 0.50mm 满足要求（4）次木龙骨 (50×100木楞)承载能力强度验算1）均布荷载设计值：F1=18.02 kN/m2次龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按等跨连续梁设计，按（最不利条件）验算，取荷载宽200mm。线荷载设计值：q3=0.9 F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m施工荷载为

46、均布荷载弯矩值（按简支梁计算）： = 227812.5 N·mm2）集中荷载设计值：面板木楞自重线荷载设计值：q4= 0.9×0.3 kN/m2×0.20m ×1.2= 0.0648kN/m跨中集中荷载设计值：P=0.9×4.0 kN×1.4 = 5.04kN施工荷载为集中荷载弯矩值（按简支梁计算）： =949556.25 N·mm以上，木楞强度验算采用值。木楞截面模量：= = 83333mm3 = = 11.39N/mm2=13.00 N/mm2 满足要求（5）木楞承载能力抗剪验算1）均布荷载设计值：F1=18.02 kN

47、/m2次木龙骨视为跨度750mm梁，主钢龙骨作为梁支点按二等跨连续梁验算（最不利条件），取荷载宽0.20m。线荷载设计值：q3= 0.9F1×0.20m = 0.9×18.02kN/m2×0.20m = 3.24kN/m木楞剪力设计值：=1.52KN2）均布荷载设计值抗剪验算：= 0.456N/mm2 = 1.4N/mm2 满足要求（6）木楞承载能力挠度验算（按简支梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2 q5= F3×0.20 m = 10.35

48、 kN/m2×0.20m = 2.07kN/m木楞惯性距： = = 4.16×105mm4= = 0.23mm l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求（7）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力强度验算：（说明：验算直接支撑木楞的横杆，另一方向的水平杆起牵杆作用）1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F5=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35&

49、#215;0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F6=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2以上F5、 F6两者取大值，F5= 18.02kN/m2主钢龙骨视为跨度750mm梁，钢管立杆作为梁支点按等跨连续梁验算，取荷载宽750mm。线荷载设计值：q5= 0.9F5×0.75m = 0.9×18.02kN/m2×0.75m = 12.16kN/m施工荷载为均布荷载弯矩值（按二等跨连续梁计算）： =0.125×12.16

50、×7502= 855000N·mm2）均布荷载设计值抗弯强度验算：钢管截面模量：W= 4250 mm3 (Ø48×2.8钢管) = = 201.18N/mm2=205 N/mm2 满足要求（8）主钢龙骨（钢管横杆）承载能力挠度验算（按三等跨连续梁验算）：挠度验算荷载组合标准： 荷载标准值：F3=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）= 10.35 kN/m2 q6= F3×0.75 = 10.35 kN/m2×0.75m = 7.76kN/mE=2.06×105 N/mm2 Ix= 1.02&

51、#215;105mm4 (Ø48×2.8钢管)= = 1.157mm l/400 = 750/400=1.875mm 满足要求（9）钢管支撑立杆（Ø48×2.8）承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F7=（0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.2+4.0×1.4= 18.02 kN/m2永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 (均布荷载取4.0kN/m2)F8=（

52、0.30+24×0.40+1.124×0.40）×1.35+4.0×0.7×1.4= 17.89kN/m2以上F7、 F8两者取大值，F7= 18.02kN/m2钢管支撑间距最大为750mm×750mm，水平杆步距1.50m，支撑杆有效面积A=397.4mm2钢管扣件重量：N2 =2（步）×165N (经验值) = 330N（按3.60m高度计算）2）均布荷载设计值强度验算：N1 = 18.02 kN/m2×0.75m×0.75m = 10.14kN (单根立杆承载)N = 0.9(N1 + N2 )=

53、0.9×(10140N + 330N) = 9423 N 支撑钢管有效面积A=397.4mm2 = = 23.71N/mm2=205 N/mm2 满足要求3）均布荷载设计值稳定验算：钢管Ø48×2.8回转半径：=16.01mm计算长度：； =106.18 = 150 查b类截面轴心受压钢构件稳定系数表：得 = 0.517则： = = 45.86N/mm2=205 N/mm2 满足要求 (10) 扣件抗滑能力验算：查扣件脚手架规范表5.1.7，得直角、旋转扣件抗滑承载力设计值：N=8000N根据钢管立杆支承水平杆下传荷载N = 9423 N N双=12000N，双扣

54、件满足要求4. 梁1350mm×600mm模板计算模板面板采用15mm高强度多层板E= 4.5×103N/mm2 ，=10.0N/mm2；g =0.04 kN/m2次木龙骨采用50×100mm，梁底设置九道160；E=9000N/mm2，=13N/mm2；=1.4N/mm2，梁底小横杆采用Ø48×2.8钢管750mm；梁底横向设三立杆，间距625mm+625mm；梁立杆、横杆纵向最大间距750mm；侧模设置两道木楞；（一）荷载计算 (顶板按400mm厚考虑) 梁底模板自重 0.3 kN/m2×（1.350.20×2）= 0.

55、525kN/m 梁混凝土荷重 24 kN/m3×1.35×0.60 = 19.44 kN/m 钢筋荷重 1.524×1.35×0.60 = 1.234kN/m 振捣混凝土产生的荷载 4 kN/m2×0.60 = 2.40kN/m（垂直） 2 kN/m2×1.35 = 2.70kN/m（水平）（二）梁底面模板验算（1）面模板承载能力强度验算1）均布荷载设计值：可变荷载效应控制组合：（）×1.2×1.4 ( 水平振捣荷载)F1=（0.525+19.44+1.234）×1.2+2.70×1.4= 29.22 kN/m永久荷载效应控制组合：（）×1.35×0.7×1.4 ( 水平振捣荷载)F2=（0.525+19.44+1.234）×1.35 + 2.70×0.7×1.4= 31.26 kN/m以上F1、 F2两者取大值，F2= 31.26 kN/m 2）抗弯强度验算：面模板可视为梁，取梁宽1.0m，跨度0