一号塔吊施工方案

1、 新城国际花都四期北区二标3#栋及地下车库塔吊基础施工方案 编制人： 审核人： 编制日期： 2016年10月2日一、 工程概况： 本工程位于长沙市望城县雷锋大道与银星路交叉口东南角。3#楼地下一层，地上33层（消防层数34层），建筑高度97.8米。塔吊型号：QTZ80(5610FZ6)，（见塔吊施工图）。最大工作幅度56米；最大起重量为6T，最大起重力矩为630KN.m，独立高度40米（塔吊安装总高度不超过36米）；最大附着式的起升高度180米与220米。生产厂家：江苏省徐州建机工程机械有限公司。2、 塔吊使用说明书。 3、 塔吊性能：1、最大起重量：6T；2、最大臂长：56米3、独立高度：4

2、0米4、工作幅度：2.5-56米5、起升速度：80/40/20m/min6、回转速度:0-0.6r/min7、变幅速度：50/25m/min8、顶升速度：0.5/min四、塔吊基础验算 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4.1 塔机属性塔机型号QTZ80 塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)56塔机独立状态的计算高度H(m)56塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.734.2 塔机荷载 1、塔机传递至基础荷

3、载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)800起重荷载标准值Fqk(kN)80竖向荷载标准值Fk(kN)880水平荷载标准值Fvk(kN)40倾覆力矩标准值Mk(kN·m)900非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN)800水平荷载标准值Fvk'(kN)50倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)1400 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35×8001080起重荷载设计值FQ(kN)1.35FQk1.35×80108竖向荷载设计值F(kN)1080+1081188水平荷载设计值Fv(kN)

4、1.35Fvk1.35×4054倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk1.35×9001215非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.35Fk'1.35×8001080水平荷载设计值Fv'(kN)1.35Fvk'1.35×5067.5倾覆力矩设计值M'(kN·m)1.35Mk1.35×14001890倾覆力矩计算： 根据现场实际需要及塔吊工作特性，塔吊的性能参数，按塔吊技术性能资料可知：塔吊自重为362KN。基础自重为：5×5×1.35×25=843.7

5、5KN活荷载为最大起吊重量6T；基础倾覆力矩为：工作状态M1=1699KN.M，非工作状态M2=2289KN.M。基础稳定性验算：本基础所受荷载主要为竖向力和力矩，因此应按承受偏心荷载计算：根据建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）的规定：偏心荷载作用时，基础底面压力应符合下列要求:Pmax1.2f(1)当eb/时，Pmax=(F+G)/A+M/W(2)Pmin=(F+G)/A-M/W(3)当eb/6时，Pmax=2(F+G)/3Bca(4)f为地基承载力设计值；Pmax为基础底面边缘的最大压力设计值；Pmin为基础底面边缘的最小压力设计值；e为偏心距，e=M/(F+G)为上部结构传

6、至基础顶面的竖向力设计值？G为基础自重设计值，A为基础底面面积，M为倾覆力矩。W为基础底面的抵抗矩；BC为垂直于力矩作用方向的基础底面边长；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离。F为塔吊自重及起重的荷载。现验算以上各式： 作用于基础底面的倾覆力矩设计值M为：工作状态下M1=1699KN.M;非工作状态下M2=2289KN.M1、 工作状态下a=BC/2-M1/(F+G)=2.5-1699/(580+810)=1.28.可见，由于在工作状态下，e=1.22m>b/6=0.83m,故在工作状态状态下Pmax=2/（F+G)/(3BCa)=2×(580+810)/(3×

7、;5×1.28)=144.8KPa。塔机抗倾覆满足要求2、 在非工作状态下，a=BC/2-M2/(F+G)=2.5-2289/(580+810)=0.75m。可见，由于在工作状态下，e=1.75m>b/6=0.83m，故在非工作状态下:Pmax=2（F+G)/(3BCa）=2×(580+810)/(3×5×0.75)=247.1Kpa.塔机抗倾覆满足要求4.3 桩顶作用效应计算承台布置桩数n1承台高度h(m)1.35承台长l(m)5承台宽b(m)5承台长向桩心距al(m)3.6承台宽向桩心距ab(m)3.6桩直径d(m)1.8承台参数承台混凝土等级

8、C40承台混凝土自重8100 T承台上部覆土厚度h'(m)0承台上部覆土的重度'(kN/m3)0承台混凝土保护层厚度(mm)50 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h'')=5×5×(1.35×810)=27337.5kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×27337.5=36905.625kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(800+27337.5)/4=70

9、34.375kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(800+27337.5)/4+(1400+50×1.35)/5.091=7322.62878kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(800+27337.5)/4-(1400+50×1.35)/5.091=6746.12122kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L =(1080+1429.312)/4+(1890+67.5×1.35)/5.091=1017.1

10、21kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(1080+1429.312)/4-(1890+67.5×1.35)/5.091=237.536kN4.4 桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C35桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)1215m桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值7089.221桩裂缝计算钢筋弹性模量Es(N/mm2)200000法向预应力等于零时钢筋的合力Np0(kN)100最大裂缝宽度lim(mm)0.2普通钢筋相对粘结特性系数V1预应力钢筋相对粘结特性系数V0.8地基属性地

11、下水位至地表的距离hz(m)0承台埋置深度d(m)1.35是否考虑承台效应是承台效应系数c0.1 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=3.14×0.5=1.57m 桩端面积：Ap=d2/4=3.14×0.252/4=0.049m2 承载力计算深度：min(b/2.5)=min(5/2.5)=2m fak=(2×100)/2=100/2=50kPa 承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.636)/4=5.614m2 桩基竖向承载力特征值： Ra=uqsia·li+qpa·Ap+cfakAc=2.

12、827×(2.2×12+2.7×43+5.1×110)+2200×0.6×36+0.1×100×5.615=49564.945kN Qk=7034.375kNRa=49564.945kN Qkmax=7322.62878kN1.2Ra=1.2×49564.945=594779.34kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=6746.12122kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：As=nd2/4=14×3.142×142/

13、4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1017.121kN 桩身结构竖向承载力设计值：R=7089.221kN 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 Qkmin=6746.12122kN0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！ 4、桩身构造配筋计算 As/Ap×100%=(2155.133/(0.636×106)×100%=0.339%0.21% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 Qkmin=6746.12122kN0不需要进行裂缝控制计算！ 4.5、承台配筋计算1、 抗弯计算 依据建筑地基基础设计

14、规范GB50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中:MI-任意截面-处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；a1-任意截面-至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混领土时， 取a1=（Bc-B）/2=（5-1.60）/2=1.7m； Pmax-相应于荷载效应基本组合的基础底面边缘最大地基反力设计值，取158.83KN/m2； P-相应于荷载效应基本组合时在任意截面-处基础底板面地基反力设计值； P=134.83*（3*1.60-1.7）/（3*1.60）=87.08kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1089kN/m -基础宽度，取=5m a -塔身宽度，

15、取a=1.60m； a-截面-在基底的投影长度，取a=1.60m 经过计算得： MI=1.952*（2*5+1.60）*（134.83+80.06*1089/5.52）+（134.83-80.06）*5/12=665.96kN.m2、 配筋面积计算 依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第8.7.2条。公式如下： 式中，I-当混领土强度不超过C50时，I取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，取为0.94，期间按线性内插法确定，本基础强度为C35，取I=1.00；fc-混领土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/；ho-承台的有效计算高度，ho=1.35m. 经计算得：s=66

16、5.96*106/1.00*16.70*5*103*（1.35*103）*2=0.029;=1-（1-2*0.029）*0.5=0.529；Ys=1-0.529/2=0.736；As=665.96*106/（0.736*1.35*300.00*106）=2233.96mm2。由于最小配筋率为0.15，所以最小配筋面积为：5000.00*1350.00*0.15=10125mm2。故取As=10125mm2。实际配筋：级钢筋，22200mm，承台底面和顶面单向根数各54根，实际配筋为：3.14*11*11*54=20516.76mm2>10125mm2,满足要求。5、 塔吊基础施工 根据本

17、工程地质勘察报告及塔吊接设所在区的土质实际清况，结合本工程所使用塔吊的型号。现拟定采用以下地基加固处理方案：3#楼自然地基、做持力层、预应力管桩作支撑。（见附图）1、 塔吊基座施工将根据生产厂家设计图纸严格施工，基础做法详见附图；即承台截面为5 m×5 m×1.35m(长×宽×高)。砼等级为C35 商砼，内配筋为双层双向22200（见附图）。2、 浇筑塔吊基础垫层，在垫层上砌筑塔吊基础侧模及砖胎模；砖胎模采用多孔砖，M5水泥砂浆砌筑（砖胎模施工完后夯实胎模土方）。3、 绑扎塔吊基础钢筋，做好过程控制、施工记录及质量验收。施工中将预埋件节点焊好，各方向位置偏差不得大于1.4、 塔吊基础砼采用C35砼浇注，浇筑混凝土时，随时注意塔吊预埋节的水平度。混凝土不能沿一个方向浇筑，以免挤偏塔吊预埋节。5、 对塔吊基础混凝土进行养护，当混凝土强度达到C35时，当混凝土强度达到75%时，地脚螺栓的充实率在95%以上，经验收合格后安装塔身。6、 塔吊基础见图。六、塔吊避雷