钢平台、钢栈桥设计及计算书(改) (修复的)

1、金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书钢栈桥计算书1、计算范围及说明计算范围为栈桥的基础及上部结构承载能力，主要包括：行车走道钢板I30b工字梁横梁顺桥向贝雷梁横桥向2I32b工字钢529×8mm钢管桩。依照公路桥涵钢结构及木结构设计规范，临时工程Q235B钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力215Mpa；剪应力125Mpa。临时工程16Mn钢材的容许应力取值：弯应力及综合应力294Mpa；剪应力168Mpa。根据公路桥梁设计通用规范(JTG D60-2004)，对于桥梁细部构件验算，主要采用车辆荷载，车辆荷载根据实际情况，取实际运营车辆。 2、栈桥计算过程

2、参考公路桥梁设计通用规范(JTG D60-2004)，公路I级车辆荷载参数如下：1金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书(2)活载取值10m3砼罐车驱动轴为两排，横向间距1.8m，顺车辆方向前排轮与后排驱动轮的前轮间距为4m，后排驱动轮之间的间距1.4m。重量约55T(罐车自重30+砼重25)，计入冲击系数1.3，混凝土罐车荷载为55×1.3=71.5，重量分配：前轴,23.8T，两排后轴均为23.85T。2.2 主要计算工况10m3混凝土罐车满载停放在刚栈桥上；2.3 行车道I30b工字钢横梁计算(1)结构型式横梁采用I30b工字钢，工字钢横梁安装在净距4300-450=3850mm的单

3、层两排贝雷梁上，计算时可保守按照简支梁3850mm跨径。(2)混凝土运输车荷载10m3砼罐车驱动轴为两排，横向间距a=1.8m，顺车辆方向前排轮与后排驱动轮的前轮间距为4m，后排驱动轮之间的间距1.4m。前轴23.8T，两排2金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书 后轴均为23.85T。则单根纵梁在前轮或后轮作用下受最大集中力为238.5÷2=119.3KN。 此集中荷载作用于3.85m跨径I30b工字钢跨中。(3)力学计算（按I28b工字钢计算且按2根工字钢同时受力计算） 弯矩、挠度最不利受力情况为后轴一排位于I30b工字钢的跨中位置，I30b工字钢跨中受两个119.3KN集中荷载，及自

4、重荷载q=0.0479t/m，弯矩、挠度计算简图如下:剪力最不利受力情况为后轴一排的一个轮位于I30b工字钢的支点位置，I30b工字钢支点受两个P=119.3KN集中荷载，及自重荷载q=0.0479t/m，剪力计算简图如下:I28b工字钢截面力学特征Ix=748110E=2.11011-8，b=13.710-3，Sx=312.310-6，Wx=534.410-6，g=47.9kg/mpa内力分析Mmax=Pl-a2Pal+18ql=119.323.85-1.82119.31.83.85+180.4793.85=123.17KNm2 Qmax=2P-+ql2=2119.3-+(0.4793.85

5、)/2=183.74kN3金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书 单根I30b工字钢的应力为：max=Mmax/2W123.1710/2534.410-63 =115.2Mpa<215Mpa=单根I30b工字钢的剪应力为：max=QmaxSy/2Iyb=183.7410312.310748110-83-6-3/213.710=56.0Mpa<125Mpa强度、剪力验算合格。2.4 贝雷主梁计算(1)结构型式主梁由两组两排单层贝雷梁组成，组间距4300mm，排间距864mm安装在2根I32b横梁上。最大跨径为9m。(2)荷载结构自重：面板：9m×6m×0.008

6、5;7850=3391.2Kg；I32b：9m/0.375m根×6m×47.9=6897.6Kg；贝雷自重：12片×270=3240Kg；12m跨径贝雷上恒载总重：（3391.2+6897.6+3240）Kg=13.53t其他未计构件按1.2系数考虑，贝雷上恒载总重为13.53t×1.2=16.24t。故单组贝雷架每延米恒载为q1=16.24t÷9÷2=9.02KN/m。活载：10m3混凝土运输车考虑满载时也作用于9m跨，两后轮集中力为238.5×2=477KN ，前轮集中力为238KN.单组贝雷架前轮受集中力119KN，后

7、轮受集中力238.5KN，前后轮间距按4m计，两排后轮间距按1.4m计。(3)力学计算自重引起的弯矩和剪力分别为：4金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书M1max=1812q1l=12218创9.029=91.33KNm2 Q1max=ql=创9.029=40.59kN弯矩最不利受力时是刚好10m3混凝土运输车后轮刚好在跨中，单组贝雷架受力图示如下（后轮按1个集中力计算）:M2max=119?0.5238.5 4.59?4.5566.375KNm剪力最不利受力图示如下（后轮按两个集中力计算）:Q2max=119?3.6119.3?7.69119.3 9=267.64kN则考虑自重后，弯矩及剪力如下

8、：Mmax=91.33+566.375=657.705KNmQ2max=40.59+267.64=308.23kN双排单层不加强贝雷片的容许弯矩1576KNm，容许剪力为490KN。5金沙洲大桥扩宽工程 钢栈桥计算书 故：Mmax=657.705KNm<M=1576KNm，合格。Qmax=308.23kN<Q=490KN，合格。2.5 2I32b墩顶横梁计算根据以上计算可知，在最不利荷载作用下，单侧贝雷剪力为308.23KN，钢管桩顶分配梁采用2根I32B工字钢。由于贝雷对I32b工字钢的作用点位于桥墩顶支点位置，故主要验算I32b工字钢的抗剪性能。单侧贝雷剪力为308.23KN。单片贝雷底反力：308.23÷2=154.12KN。单根I32b工字钢受剪力：154.12÷2=77.06KNmax=QmaxSyIyb=77.0610426.1101162610-83-61510-3=18.8Mpa<125Mpa，满足要求。2.6钢管桩计算根据以上计算，贝雷桥梁主跨支点处最大剪力荷载为308.23KN，此竖向荷载均需由桩基承担。采用DZJ60振锤，激振力为478KN>308.23KN，振至桩锤无法继续使钢管桩下沉为止。钢管（529×8）采用打桩振动锤击下，按两端铰接计算钢管桩的承载力，钢管桩的长度按23