某工程97.05m挑檐部位支模架搭设方案

1、某工程 97.05m 挑檐部位支模架搭设方案编制:审核:批准:二零一零年十二月-1 -目录-、 工程概况.-2 -、编制依据 .-2-三、.搭设方案及材料要求 .- 2 -四、.支模架架体搭设-8 -五、.架体拆除：-11 -六、.支模架体检查验收：-11-七、.支模架监测-12-八、.架体使用及管理要求： .-12 -九、.安全措施： .-13 -十、应急预案.-13 -十一、附支模架架体计算书.-14 -2 -某行政中心 97.05m 挑檐部位支模架搭设方案一、 工程概况本工程等级为一级，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为8度，建筑层 数为地下一层，地上22层，总建筑面积约72421.8

2、7韦。该工程屋面结构标高88.8以上沿建筑物外围均设有挑檐，挑檐高度为8.25m,沿6-21轴线外悬挑3.55m;沿L-G轴线外悬挑3.95m;转角部位最大外 悬挑5.1m，挑檐顶面标高为97.05m，为花架梁形式，边梁尺寸为300mmX300mm；300mmX500mm；次梁及斜梁的尺寸均为300mmX500mm；斜撑杆尺 寸为200mmX200mm。本支模架体具有高度超高，悬挑长度大，构件荷载较大的特点，搭设落地式 支模架不仅工料浪费严重， 亦影响工期， 且因超高稳定性较差， 架体变形难于控 制， 势必对挑檐的施工质量 （底部水平度偏差大）产生不利影响；使用钢丝绳斜 拉的卸荷架体进行模板支

3、撑，亦难保证挑檐的施工质量。故此方案选用了承载力 和稳定性相应较能保证的斜撑卸荷支模架。二、编制依据行政中心建筑图、结构图执行的规范、标准；、建筑施工安全检查标准JGJ59-99、建筑工程荷载规范GB50009-2001;、建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-2008、建筑施工高处作业安全技术规范；JGJ80-91、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20026、扣件式钢管脚手架技术规范JGJ130-2001三、搭设方案及材料要求1、搭设方案：本架体分为支模架和基础架两部分：支模架为在二十二层楼面上埋设16#工字钢挑梁，在工字钢挑梁上安装10#槽钢连梁，再在槽钢连梁上搭设支模架立

4、 杆；基础架为2道双钢管斜撑杆，是支撑支模架工字钢梁的支撑架体， 为其上部-3 -的工字钢梁和支模架体创造搭设平台具体搭设范围详见下图：1）支模架搭设参数1、挑檐梁大面部位，在二十二层楼面处，埋设16号圆钢锚环，布置6000mm16#工字钢挑梁，挑梁间距均为2000mm，然后在工字钢挑梁上安装10#槽钢连梁， 再在槽钢连梁上搭设支模架立杆，支模架立杆间排距均为1000mm，步距为1200mm。2、挑檐梁转角部位，在二十二层楼面，埋设16号圆钢锚环，布置9000mm16#工字钢挑梁，挑梁间距均为2000mm，然后在工字钢挑梁上安装10#槽钢连梁， 再在槽钢连梁上搭设支模架立杆，支模架立杆间排距均

5、为700mm，步距为1200mm。2）具体搭设方法：在二十二层楼面处开始埋设锚环，布置6000mm和9000mm长16#工字钢悬 挑梁，挑梁间距为2000mm,然后在工字钢挑梁上安装10#槽钢连梁，再在槽钢 连梁上搭设支模架立杆，挑檐大面部位支模架架体立杆间距为1000mm，挑檐转 角部位支模架架体立杆间距为700mm。在10#槽钢连系梁上焊接C25的钢筋头固定件，从而与支模架架体立杆连为 一体，同时，9.0m长16#工字钢挑梁6.0m长16#工字钢挑梁10#槽钢连梁说明：图中尺寸单位为mi#” Ij J .1 JLl J .11 iJ；.IU I 1-iUC I.；., .； I图例：9工0

6、5呻就眈文*戢违因-4 -通过M14U型螺栓与16#工字钢挑梁牢固连接。-5 -为保证安全，22层和21层的支模架暂时不得拆除，同时在22层和21层设 置2道双钢管斜撑杆，双钢管斜撑杆一端与支撑挑梁的纵向水平钢管连接牢固， 另一端则与22层及21层下的满堂架锁扣牢固，同时在双钢管斜撑杆顶部横杆加 密，以增加斜撑杆整体稳定性。具体搭设详见下图：97.05inmsn6-21*mtS89.0m长16#工字钢挑梁6.0m长16#工字钢挑梁10#曹钢连梁说明： 图中尺寸单位为m计世HDQ图例：-6 -97.05mWaoMG-LMmtfOA1.600tm.aooWBL6Q0一j 4图例:1二_：!,_ _

7、LZ：2JK-U9.0m长16#工字钢挑梁6.0m长16#工字钢挑梁10#槽钢连梁说明：图中尺寸单位为mi#9?05ni黠林械就轴肺肆|山“】 2 :(23JMM0P忖叨神伸）L总00辟-7 -3）支模架架体及模板选用支模架架体采用 48X3.5的钢管扣件式脚手架；方木规格选用80mm;挑梁选用2种长度为6000mm和9000mm的国标16#工字钢；锚环为16号圆钢；斜撑采用48X3.5勺双钢管；立杆固定件采用 25的钢筋头；4）支模架剪刀撑的布置1、纵横向剪刀撑沿支模架体外排立杆的四周满设竖向剪刀撑；中间每间隔4m左右设置一道横向剪刀撑。2、水平剪刀撑：在支模架底部、顶部各设置一道水平剪刀撑

8、5）基础架的搭设基础架为2道双钢管斜撑杆，是支撑支模架工字钢梁的支撑架体，为其上部的 工字钢梁和支模架体创造搭设平台。每道双钢管斜撑杆均与22层和21层的满堂 支模架锁扣牢固，挑梁底第一道横向水平杆左右通长设置，接长时采用专门制作 的接头，角部无法设置挑梁底第一道左右通长横向水平杆时，使用17#钢丝绳与 花篮螺栓将双钢管斜撑杆与结构梁上的预留管孔（或对拉螺栓孔）拉结并预加一 定预紧力。与外侧双钢管斜撑杆连接节点处采用双扣件， 支撑工字钢悬挑梁的纵 向水平钢管与斜撑双钢管连接节点处亦须采用双扣件。同时在挑檐大面外侧支座处工字钢挑梁底使用U型顶托顶紧支撑工字钢悬挑梁的纵向水平钢管， 在挑檐转 角处

9、工字钢中间支座和外侧支座挑梁底均使用U型顶托顶紧支撑工字钢悬挑梁的纵向水平钢管，详见下图:为保证架体整体稳定，架体外围的纵、横向水平杆须通长交圈，架体外围设置 通长通高纵向剪60mmX双扣件双扣件双扣件 双扣件-1 -挑梁底第一道横向水平杆左右通长设置,接长时采用专门制作的接头，与外侧倾 斜双立杆连接节点处均用双扣件11双扣件双扣件双钢管双钢管双钢管 双扣件H双钢管卅双扣件If朋加竝理十討：1i双钢管苹双扣件.1I-8 -刀撑，内侧设置斜拉斜撑杆。二十二层楼面混凝土强度达到设计 要求后，再搭设工字钢挑梁及上面的支模架体。2、材料要求：1、16#工字钢挑梁：材质及物理性能符合国家要求标准，并附有

10、材质证及物 理性能合格证。2、 钢管：、选用48 3.5，强度等级Q235-A的焊接钢管，材质符合现行国标？碳素 结构钢？（GB/T700）中Q235- A级钢标准，钢管表面平直光滑，无裂纹、分层、 压痕、划道和硬弯，钢管上严禁打孔。新用钢管要有材质检验合格证。、立杆、大横杆和斜杆的最大长度为6.0m,小横杆长度1.5m。每根钢管 的最大质量不应大于25kg0、钢管外径、壁厚偏差不大于0.5伽；表面锈蚀深度W0.5伽；两端面 相切斜偏差不大于2、且不大于1.7伽。、弯曲度要求：端部弯曲长度LW1.5m，弯曲度w5伽。立杆钢管管：3mvL4m弯曲度w12mm；4mKL500mm;用扭力扳手检测扣

11、件螺栓拧紧扭力矩是否为40-65N.m。4、用角尺检测剪力撑斜杆与地面的倾角是否为4560。5、其他未尽事宜按建筑施工模板安全技术规范,JGJ162-2008勺相关 要求执行。七、支模架监测1、监测项目：支架沉降和位移。2、测点布设：根据需要在梁下或梁上均设一个监测剖面。3、 监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率不超过30分钟一次 进行连续观测。4、变形监测报警值：对场地狭窄，不便于观察的监测点应布置在表面进行观测。八、架体使用及管理要求：1、架体搭设完毕后需经设计人员、公司有关部门、工长、安全员、架子工 班长共同验收，合格后多方签字交付使用。不合格者严禁投入使用。2、体架搭设好后不

12、得任意拆改，如确需改动，须经工程技术人员重新设计 后，按设计要求改动。3、 不得在架体上集中堆放施工材料具，其允许荷载值不大于3000N/m2。4、在施工过程中，施工员、安全员、安全值班人员要经常检查，观察连墙 杆、大小水平杆、立杆、剪刀撑等的扣件是否有松动，各部杆件是否有拆除现象 等。发现问题及时采取措施加固。5、混凝土浇筑有关注意事项：、确定合理混凝土浇筑方案，并严格按方案组织浇筑施工。、确保模板支架施工中均衡受载， 采用由中部向两边扩展、对称浇筑的方 式、按照规定路线进行混凝土浇筑。、支架下面安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，发现问题 立即加固。如支架变形达到报警值时，安全员

13、立即报告现场施工负责人，负责人 查明情况，采取必要的安全和加固措施。发现险情，及时通知作业人员撤离危险 范围。九、安全措施：1、施工方案坚持集体讨论一上报审批的确立程序，确保方案安全合理、切 实可行。-14 -2、架体搭拆必须由持上岗证的专业架子工承担，有高血压、心脏病及不适 应高处作业体征的人员不得上架操作。3、搭拆作业前，检查个人的安全防护用品是否完好，着装是否紧凑，工具 袋等必需用品是否齐全完备，待一切确认后方可进入作业区作业。4、架体搭拆为高空悬空作业，搭拆中，必须可靠系牢安全带；所有杆件、 施工材料不得随意堆放在架体上；必须将每一个杆件固定牢固后再搭设下一个杆 件或拆除运送到安全地方

14、后再拆下一个杆件。架体上不得存放任何悬浮材料。5、 不准利用架体垂直吊拉运送材料。6操作人员必须步调统一，设专人指挥。当两人共同搭拆同一杆件时必须 互相呼应，确认无误后方可进行作业。7.夜间、雨雪、强风天气严禁架体作业。十、应急预案1、成立应急救援指挥领导小组： 组成、职责、分工及设备如下 ：姓名职务分工联系电话组长负责联系 救护车辆副组长负责指挥 人员抢救组员负责现场-15 -组员抢救伤员材料名称数量备注汽车2台运送物资和伤员灭火器30个灭火灭火器材6个灭火消防带1200米灭火碘钨灯20只照明手电筒30个照明卫生急救箱1套担架2个工具对讲机16个现场指挥手机16台联络电话1台联络2、采取事故

15、预防措施：包括：模板坍塌措施事故预防措施；火灾事故预防措施；触电事故预防措施； 高处坠落事故预防措施；机械伤害事故预防措施；物体打击事故预防措施参照安全施工组织设计、此略。3、事故发生情况下的应急措施：包括：发生模板坍塌时，采取的应急措施；发生火灾事故时，采取的应急措 施；发生触电情时，采取的措施；发生高空坠落情况，采取的应急措施；发生物 体打击事故，采取的应急措施；发生机械伤害事故采取的应急措施。参照安全应急预案、此略。-16 -十一、附支模架架体计算书一、挑檐大面部位计算二、挑檐转角部位计算、挑檐大面部位计算(一)300X500次梁梁侧立杆荷载计算单fit: mm3001 计算参数1.1.

16、模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m):11.85;梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;-17 -采用的钢管类型为48X；立杆承重连接方式：可调顶托；1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(kN/m2):0.30；钢筋自重(kN/ml.5O;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2

17、):7.2; 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载2(kN/m2):2.0；2、梁荷载计算梁荷载计算考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载。钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m梁一侧立杆的线荷载为q仁21.260/2=10.63 kN/m;3、梁侧立杆荷载计

18、算：各立杆顶部受力根据三跨连续梁计算计算的到各立杆受力分别为N1=4.252KNN2=11.693KN;N3=11.693KNN4=4.252KN脚手架钢管的自重：N2= 1.2X0.135X11.85=1;92kN故立杆根部荷载分别为-18 -N1= N4= 4.252+1.92 =6.172KN N2= N3=11.693+1.92 =13.613KN(二八300X300边梁底部立杆荷载计算：单位：mmgCM1 计算参数1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.30;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.

19、10；立杆步距h(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m):11.85;梁两侧立杆间距(m)：2.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48X3.25立杆承重连接方式：可调定托1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00； 模板自重(kN/m2):0.30； 钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;-19 -2、梁荷载计算梁荷载计算考虑模板结构自重荷

20、载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载 和振捣混凝土时产生的荷载。钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):qi=1.2X(24.00+1.50)X0.30+0.30X1.00=9;540kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=9.540+5.600=15.140kN/m;3、梁底立杆荷载计算：梁底立杆荷载计算图q=15.14KN/m边梁底立杆的线荷载为q1=15.14 kN/m；计算的到立杆受力为N=14.742KN(三八 工字钢梁上集中荷载计算：1、挑梁受力图123q=0.2050/m1IIlliH i

21、 nL$ 、8C0ICO100CL5QZ?35C20C0L53挑梁受力图2、挑梁集中力计算：-20 - 1理6VI6.1q=C IKK m己0汕L：； JPQ：丄1#槽钢连梁集中力计算图2#和 3#槽钢连梁集中力计算图14.742 14.74S20.914 20.91111743 14.74220.911 20.914 14.742 1待佗q=0.1KI/mOCCr30C3000PG4#槽钢连梁集中力计算图经计算得到：4号集中力为P4=37.706KN（四八 16#工字钢（长 6000mm）挑梁受力计算：脚手架钢管的自重：N2= 1.2X0.164X11.85=2.328kN挑梁上4号集中力总

22、荷载为：P4终=P4 +2N=37.706+2.328X2=42.362kN6J37213.81413.81412.362q：=0.205KK/mm1 1 1Mill1 Illi-1 J830LCdO120130Cc: JbJ：8C32030f J挑梁最终受力图q=3 lKK/m?too氏no30：3-21 -挑梁弯矩图从而计算的各支座反力为：N1=0.069KNN2=2.218KNN3=27.615KNN4=47.689KN（五）扣件抗滑力计算：斜撑双立杆支撑于支座三与支座四处，与竖直方向的夹角分别为32.574和28.867计算得到支座三处斜撑双立杆轴力为：27.615Cos32.574

23、=32.770KN支座四处斜撑双立杆轴力为：47.689 /Cos28.86T =54.455KN支座三处斜撑双立杆对应的第一道横向水平杆受力为：32.770XSin32.574 =17.643KN支座四处斜撑双立杆对应的第一道横向水平杆受力为：54.455XSin28.86T =26.290KN第一道横向水平杆总受力为17.643+26.290=43.933KN由于挑梁底第一道横向水平杆与外侧双钢管斜撑杆连接节点处采用双扣0KN8.97KK0.069KN1.867KK厂_-0,3510-5四7KN-6.905KN/m-0.288KN/m0KN1.139KN/m5.192KN/m-4.874K

24、N-3.633KN/m-22 -件，按规范取值、双扣件的抗滑承载力为12KN故每一挑梁底第一道横向水平 杆与外侧双钢管斜撑杆连接节点处的总抗滑承载力为4X12KN=48KN第一道横 向水平杆与外侧双钢管斜撑杆连接处扣件抗滑承载力满足要求。支撑工字钢悬挑梁的水平钢管与斜撑双钢管连接节点处亦须采用双扣件， 每支撑处的斜撑双钢管轴向抗滑承载力4X12KN=48KN大于支座三处的斜撑双 钢管轴力、小于支座四处的斜撑双钢管轴力，故 支座三（中间支座）处的扣件 抗滑承载力满足要求；支座四（外侧支座）处扣件抗滑承载力不满足要求，须 在其支撑处的挑梁底使用U型顶托顶紧支撑工字钢悬挑梁的水平钢管。（六）、斜撑双

25、立杆稳定性计算：1、由以上计算得到：支座三处斜撑双立杆轴力小于支座四处斜撑双立杆轴力， 故只验算支座四处斜撑双立杆的轴力。N4=54.455KN卜 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径（cm）：i = 1.59;A -立杆净截面面积（cm2）:A = 4.24;W -立杆净截面抵抗矩（cm3）:W = 4.49;升-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;lo-计算长度（m）;根据扣件式规范，立杆计算长度Io有两个计算公式lo=kuhlo=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即：lo= Max1.

26、167X1.7心.38686+2X0.1= 2.749；mk -计算长度附加系数，取值为：1.167;卩-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3,卩=1.7a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i = 2749/ 15.9 = 173;-23 -由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.273钢管立杆受压应力计算值；c=4455/（0.273X4X424） = 117.6N/mm2;钢管立杆稳定性计算（T =117.6N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因

27、素，按下式计算：1。= kik2(h+2a) = 1.167X1.041x(1.2+0.1x2);= 1.701 mki-计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2-计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.029;lo/i = 1701 / 15.9 = 107;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537钢管立杆的最大应力计算值；c=4455/(0.537XX424) = 59.79N/mm2;钢管立杆稳定性计算(r= 59.79N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205N/mm2，满足要求！二、挑檐转角部位计算(一)300X500斜梁梁侧立杆荷载计

28、算-24 -1 计算参数1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50;立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.7;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10;立杆步距h(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m):11.85;梁两侧立杆间距(m)：0.86；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0;采用的钢管类型为48X；立杆承重连接方式：可调定托1.2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00;模板自重(kN/m2):0.30;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土

29、侧压力标准值(kN/m2)：7.2;振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2):4.0;2、梁荷载计算梁荷载计算考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载。钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m梁一侧立杆的线荷载为q仁21.260/2=10.63 kN/m

30、;3、梁侧立杆荷载计算：各立杆顶部受力根据十跨连续梁计算-25 -N3=7.171KN;N4=7.522KN；N8=1.899KNX0.149X11.85=2.117kNN2=8.439+2.117 =10.56KNN4=7.522+2.117 =9.639KNN6=7.571+2.117 =9.688KNN8=1.899+2.117 =4.016KN（二八300X500边梁底部立杆荷载计算:计算得到：从内侧到外侧各立杆受力分别为N1=2.934KNN2=8.439KN;N6=7.571KNN7=7.037KN;脚手架钢管的自重：N2= 1.2故立杆根部荷载分别为N1=2.934+2.117

31、=5.051KNN3=7.171+2.117 =9.288KNN5=7.388+2.117=9.505KNN7=7.037+2.117=9.154KNN5=7.388KN-26 -1 计算参数1.1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m): 0.30;梁截面高度D(m):0.50;立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.20；梁支撑架搭设高度H(m):11.85;梁两侧立杆间距(m)：2.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48X；立杆承重连接方式：可调顶托；1.2.荷

32、载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3):24.00；模板自重(kN/m2):0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):7.2；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2):2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载2(kN/m2):4.0;2、梁荷载计算梁荷载计算考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载。钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m):q1=1.2X(24.00+1.50)X0.50+0.30X1.00=15;.660kN/m施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2

33、=1.4X(2.00+2.00)X1.00=5.600kN/mq=15.660+5.600=21.260kN/m3、梁底立杆荷载计算：3.1、梁底立杆荷载计算图-27 -q=21.26KN/m边梁底立杆的线荷载为q仁21.26kN/m；3.2、梁底立杆荷载计算经计算得到：立杆荷载N = 18.63kN;（三八 工字钢梁上集中荷载计算:1、挑梁受力图:q=0206Kb/m1斗(11 1 1L H 1 1 1 1 1 11 1 11 1 111 1111 J 11-.d 1 L IIi-3900丿IJ3 /JU/uo/rbnzou/oo a次oc挑梁受力图2、挑梁集中力计算：6.172KN6.17

34、2KN6.172KN11.223KN1#立杆底槽钢连梁集中力计算图-28 -3#立杆底槽钢连梁集中力计算图7#立杆底槽钢连梁集中力计算经计算得到：1号集中力为P1=15.64KN3号集中力为P1N2=16.96KN5号集中力为P1N3 =23.741KN7号集中力为P1N4 =33.69KN15 S Ijr ICI箱窈H w器珂碑町F册無胪4刖&絆q=02时处伽1$ 1JJ. 1 Hj丄、1j 1:、匸丄r 1- i、 -r * 7 Of7007Q07007007004K3900(,16天B80Uq=O.1KN/m丄5-一.Mbcl4_1591150一.13.613KN13.613KN

35、13.613KN 13.613KN 9.288KN5#立杆底槽钢连梁集中力计算13.613KN13.613KN13.613KN 13.613KN9.505KN18.63KN18.63KN24.80KN24.80KN18.63KN24.80KN24.80KN 18.63KN18.63KN27.784KN-29 -挑梁最终受力图26.15KN10.071KN挑梁剪力图最大弯矩为16.867KN.m发生在第三跨，距左端支座1.4m处。（四）、16#工字钢（长 9000mm）挑梁受力计算：从而计算的各支座反力为：N1=0.315KNN2=10.555KNN3=42.628+16.96=59.588KN

36、N4=21.631+33.69=55.32KN（五）、扣件抗滑力计算：斜撑双立杆分别支撑于支座三与挑梁的夹角为59，支座四处与挑梁的夹 角为58，计算得到支座三处斜撑双立杆轴力为：59.588/Si n59=70.27KN支座四处斜撑双立杆轴力为：55.32 Sin 58=65.24KN支座三处斜撑双立杆对应的第一道横向水平杆受力为：70.27XCos59=36.19KN支座四处斜撑双立杆对应的第一道横向水平杆受力为：65.24XCos58=34.58KN第一道横向水平杆总受力为36.佃+34.58=70.77 KN由于挑梁底第一道横向水平杆与外侧双钢管斜撑杆连接节点处采用双扣 件，按规范取值

37、、0.315KN4.139KN-d- -0.484KN-16.478KN-17.492KN0KN-30 -双扣件的抗滑承载力为12KN故每一挑梁底第一道横向水平 杆与外侧双钢管斜撑杆连接节点处的总抗滑承载力为4X12KN=48KN第一道横向水平杆与外侧双钢管斜撑杆连接处扣件抗滑承载力满足要求。支撑工字钢悬挑梁的水平钢管与斜撑双钢管连接节点处亦须采用双扣件， 每支撑处的斜撑双钢管轴向抗滑承载力4X12KN=48KN均小于支座三和支座四 处的斜撑双钢管轴力，故支座三（中间支座）和支座四（外侧支座）处扣件抗 滑承载力均不满足要求，须分别在中间支座外侧支座支撑处的挑梁底使用U型顶托顶紧支撑工字钢悬挑梁

38、的水平钢管。（六）、斜撑双立杆稳定性计算：1、支座三处斜撑双立杆计算：N3=70.27KN卜 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i -计算立杆的截面回转半径（cm）：i = 1.59;A -立杆净截面面积（cm2）:A = 4.24; W -立杆净截面抵抗矩（cm3）:W= 4.49;升-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）;f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2;lo-计算长度（m）;根据扣件式规范，立杆计算长度I。有两个计算公式lo=kyhlo=h+2a,为安全计，取二者间的大值，即：lo= Max1.167X1.7心.61717+2X0.1= 2.749；mk -计算长度附加系数，取值为：1.167;卩-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3,卩=1.7a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计