晶闸管串级调速双闭环系统设计

1、摘要随着电力电子技术的发展，近代均采用在转子回路内串联晶闸管功率变换器完成回馈任务，这样就构成了由绕线式异步电动机与晶闸管变流器共同组成的晶闸管串级调速系统。其中低同步的晶闸管串级调速系统，不仅具有良好的调速性能以及能把转差能量回馈电网，而且还结构简单，可靠性高，技术上已经成熟。性能更优越的超同步晶闸管串级调速也正在发展当中。晶闸管功率变换装置是交流电动机串级调速系统中的核心部分，它目前存在以下几个问题：装置结构较为复杂，设备初期投资较高，在一定程度上限制了交流调速的推广；存在谐波，对电网造成一定程度的污染；功率因数还不够高，特别是在低转速时功率因数会更低。尽管如此，今年来串级调速技术在国内外

2、仍然突飞猛进的发展，大量新器件的出现和新技术的发展，使得串级调速性能指标大大提高，有些问题已得到根本的突破。不久的将来，串级调速装置定会进入生产个领域，发挥巨大的经济效益。此次设计主要内容是让我们应用已掌握的知识，完成晶闸管串级调速系统的设计、参数定额计算、以及系统的建模与仿真，在此基础上，实现理论与实践的结合。这次设计，让我更深刻的理解串级调速的原理知识，而且还能锻炼个人动手能力和设计能力，加强本环节知识的掌握，对个人以后更好工作学习打下基础。预计设计能完成调速系统的设计以及各个环节参数的计算，在此基础上进行建模仿真，得到比较理想的系统工作特性曲线。. word.zl-目录第1章方案的选择与

3、确定3设计方案的确定与设计思路3第2章串级调速原理与主电路设计42.1 串级调速原理:42.2 晶闸管串级调速系统主电路设计62.3 异步电动机串级调速系统的转子整流电路72.4 异步电动机串级调速系统的逆变电路8第3章调速系统主电路的参数计算与器件选择103.1 电动机基本参数和调速要求103.2 逆变变压器的选择1333.3 硅整流元件及晶闸管的选择133.4 平波电抗器的选择143.5 主电路保护143.5.1 过电流保护143.5.2 过电压保护165第4章控制电路设计与系统参数计算164.1 控制电路组成164.2 控制系统的参数计算推导174.2.1 电流环的设计及其参数计算推导1

4、74.2.2 速度环的设计及其参数计算推导184.2.3 双闭环系统静态参数计算194.2.4 双闭环系统动态参数计算20第5章串级调速系统的建模2435.1 串级调速系统的建模235.1.1 直流电路传递函数235.1.2 电动机的传递函数245.1.3 电流环的设计及其传递函数255.1.4 速度环的设计及其传递函数265.1.5 系统动态结构图285.2 调速系统仿真28设计心得30参考文献31第1章方案的选择与确定设计方案的确定与设计思路设计电路，根据不同的要求有不同的设计思路，根据我们现有的水平和设计能力，我们选择了比较简单的设计方案：绕线异步电动机在转子回路中串接一个与转子电动势E

5、2s同频率的附加电动Eadd通过改变Eadd值大小和相位可实现调速。这样，电动机在低速运行时，转子中的转差率只有小部分被转子绕组本身电阻所消耗，而其余大部分被附加电动势Eadd所吸收，利用产生E的装置可以把这部分转差功率回馈到电网，使电动机在低速运行时仍具有较高的效率。串级调速是通过绕线式异步电动机的转子回路引入附加电势而产生的。它属于变转差率来实现串级调速的。与转子串电阻的方式不同，串级调速能实现无级平滑调速，低速时机械特性也比较硬，它完全克服了转子串电阻调速的缺点，具有无级平滑调速、较硬的低速机械特性等优点，是一种经济、高效的调速方法。第2章串级调速原理与主电路设计2.1串级调速原理:2-

6、1)异步电动机运行时其转子相电动势为：EsErsr0式中s异步电机的转差率；Er。-绕线转子异步电机在转子不动时的相电动势，或称转子开路电动势，也就是转子额定相电压值。式（2-1）表明，绕线转子异步电机工作时，其转子电动势Er值与转差率s成正比。此外，转子频率f2也与s成正比，f2sfi。在转子短路情况下，转子相电流Ir的表达式为:IrSErO.Rr2 (SXr。)2(2-2). word.zl-式中R-转子绕组每相电阻；XrOS=1时的转子绕组每相漏抗。如在转子绕组回路中引入一个可控的交流附加电动势，此附加电动势与转子电动势Er有相同的频率，并与Er同相（或反相）申接，如图2-1所示。此时转

7、子回路的相电流表达式为：(2-3)SErOEadd.Rr2(sXj当电机处于电动状态时，具转子电流Ir与负载大小有直接关系。当电动机带有包定负载转矩TL时，可近似地认为不论转速高低转子电流都不会变，这时，在不同s值下的式（2-2）和式（2-3）应相等。设在未用入附加电动势前电动机原来在某一转差率Si下稳定运行。当引入同相的附加电动势后，电动机转子回路的合成电动势增大了，转子电流和电磁转矩也相应增大，由于负载转矩未变，电动机必然加速，因而S降低，转子电动势Er=SErO随之减少，转子电流也逐渐减少，直至转差率降低到S2S,时，转子电流Ir又恢复到负载所需要的原值，电动机便进入新的更高转速的稳定状

8、态此时式（2-2）与式（2-3）的平衡关系为：汜0-Rr2(SlXrO)2S2Er0Eadd,Rr2(S2Xr0)2(2-4)同理可知，若减少+Eadd或串入反相的附加电动势-Eadd,则可使电动机的转速降低。所以，在电机的转子侧引入一个可控的附加电动势，就可以调节电机的转速。设异步电机定子接交流电网，转子短路，且轴上带有反抗性的负载（对应的转子电流为Irn），此时电机在固有机械特性上一额定转差绿Sn运行。若在转子侧每相加以附加电动势-Eadd根据式（2-3）,转子电流Ir将减少，从而使电机减速，并进入新的稳态工作。此时，转子回路的电势平衡方程式(2-5)IS|Er0Eadds1>snI

9、rN-222SlSn,Rr2§2Xr20如果不断加大|Eadd®,将使S值不断增大，实现了对电机的调速。由于轴上带有反抗性负载，电机在Te-n坐标系的的第一象限作电动运行，转差率为0<s<1。对照式（2-5）可知，从定子侧输入功率，轴上输出机械功率，而转差功率在扣除转子损耗后从转子侧馈送会电网，功率流程如图2-2所示。由于电机在低于同步转速下工作，故称为次同步转速的电动运行。晶闸管低同步审级调速系统是在绕线转子异步电动机转子侧用大功率的晶闸管或二极管，将转子的交流电变为直流电，再用品闸管逆变器将转子电流返回电源以改变电机转速的一种调速方式。图2-2用级调速低于同

10、步速度电动状态运行下的能量传递关系在异步电动机转子回路中附加交流电动势调速的关键就是在转子侧用入一个可变频、可变幅的电压。对于只用于次同步电动状态的情况来说，比较方便的方法是将转子电压先整流成直流电压，然后再引入一个附加的电动势，控制此直流附加电动势的幅值，就可以调节异步电动机的转速。这样，就把交流变压变频这一复杂问题，转化为与频率无关的直流变压问题，使问题的分析与工程实现方便多了。当然对这一直流附加电动势要有一定的技术要求。首先，它应该是平滑调节的，以满足对电动机转素平滑调节的要求；其次，从节能的家度考虑，希望产生附加直流电动势的装置能够吸收从异步电动机转子侧传递来的转差功率并加以利用。把转

11、差功率回馈给交流电网这样才能提高调速系统的效率。根据以上两点要求，较好的方案是采用工作在有源逆变状态的晶闸管可控整流装置作为产生附加直流电动势的电源。2.2 晶闸管串级调速系统主电路设计图2-3 .晶闸管用级调速系篌王上图为晶闸管用级调速索身绕线转子异步电动机，具转子相电动势SEro经过三相木而空H碎置整通舱上 三相可控整流装置除提供可调的直流函IM-TL -1率逆变，并回馈到交流电网。d 0工作在有源逆变状态的U i外还可将经整流装置整流输出的转差功户捽剂转子整流器和产生附加直流反电动势的晶闸管有源逆变器，均采用三相桥式电路。逆变器逆变电压Ui即为转子回路中串入的附加直流电动势。直流回路电流

12、Id决定于拖动的负载转矩，当负载一定时，Id为定植，改变逆变器的逆变角，逆变电压Ui相应改变，便实现调速。逆变变压器起到了电动机转子电压与电网电压匹配的作用，其二次侧电压Ut2不但与转子感应电势E2有关，还与调速范围有关。调速范围越大，要求T2的值越高。逆变变压器还能起到使电动机转子电路与交流电网之间电隔离的作用，减弱大功率晶闸管装置对电网波形的影响，并限制品闸管的断态电压临界上升率du/dt和通态电流临界上升率di/dt。转子回路中接入的电抗器Ld,可以使小负载时电流连续并限制电流脉动分量。在大功率审级调速系统中还能限制逆变颠覆时短路电流上升率。保护电路，交流侧采用阻容吸收和压敏电阻作为过电

13、压保护电路，对于电路中晶闸管和二极管则采用阻容吸收和压敏快速熔断器做过电流保护。2.3 异步电动机串级调速系统的转子整流电路转子整流电路采用三相桥式不可控整流电路，如下图所示:图2-4转子整流电路设电动机在某一转差率s下稳定运行，当个整流器件依次道统时，必有器件见的换相过程，这时处于换相中的两相电动势同时起作用，产生换相重叠降。换相重叠角为：arccos12sx do I d 6sEro2XD0Idarccos1 6Er0(26)其中，XD0s=1时折算到转子侧的电动机钉子和转子每相漏抗。由式（27）可知，换相重叠角随着整流电流Id的增大而增大。当Id较小，在0度到60度之间时，整流电路中各整

14、流器件都在对应相电压波形的自然换相点处换流，整流波形正常。当负载电流Id增大到按式(27)计算出来的角大于60,时，器件在自然换相点处未能结束换流，从而迫使本该在自然换相点换流的器件推迟换流，出现了强迫换流现象，所延迟的角度称为强迫延时换相角p。强迫延时换相只说明在Id超过某一值时，整流器件比自然换相点滞后p角换流，但从总体上看，6个器件在360度内轮流工作，每一对器件的换流过程最多只能是60，也就是说，Id再大，只能是二60、不变。由此可见，用级调速时的异步电动机转子整流电路在060;p0,时转子处于正常的不可控整流工作状态。由于整流电路的不可控整流状态是可控整流状态当控制角为零时的特殊情况

15、，所以可以直接引用可控整流电路的有关分析式来表示审级调速时转子整流电路的电流和电压。整流电流：IdlEMcospcos(p)|Erlsin(p-)(27)整流电压：cospcos(p)(28)Ud2.34sE,0p2p-2RpId3sXD02.34sEr°cosp吧Id2RdL其中，RdsRRr,是折算到转子侧的电动机定子和转子的每相等效电阻。上两式中，当60时表示转子整流电路工作在正常的不可控整流工作状态，为第一种工作状态；而将0p30,60.时称为第二种工作状态。转子整流电路的工作状态。2.4 异步电动机串级调速系统的逆变电路逆变电路采用工作在逆变状态的三相桥式整流电路，为控制角

16、,为逆变角。逆变时允许采用的最小逆变角min'o式中，为晶闸管的关断时间tq折合的电角度；为换相重叠角；为安全裕量角。品闸管的关断时间tq,大的可达200300us,折算到电角度Z4：5。重叠角LXc根据式子coscos()计算可知约为15200在二相桥式逆、.2u2sinm变电路中，触发器输出的六个脉冲，它们的相位角间隔不可能完全相等，不对称度一般可达5,若不设安全裕量角，偏后的那些脉冲相当于变小，就可能小于min,导致逆变失败。根据一般中小型可逆拖动的经验，安全裕量角约取10'。这样，一般取最小逆变角min不小于30,使前后相品闸管换相时间留有裕度。第3章调速系统主电路的参

17、数计算与器件选择3.1 电动机基本参数和调速要求1 .型号：JRQ型，绕线异步电动机，/Y接法；额定功率：pe480kw；额定转速：ne590r/min；空载转速：n0600r/min;定子电压：U1e6000V;定子电流：I1e61.5A;转子额定线电势:E2e738V;转子额定电流：I2e409A;功率因数：0.81;过载倍数：2.3;效率：0.92要求调速范围：D=1.272.电动机参数计算：额定转差率:SnA，ni6005900.017600定子电阻:0.95U1s3Iie0.9560000.0170.91()1.73261.5转子电阻:=E2A3l2e7380.0171.732409

18、0.018()定转子绕组的变比：k0.95U1eE2e0.9560007.724738折算到转子侧定子电阻:r1r1kM0.91""27.7240.015()9.565Pn9565480电动机额定转矩：Mn=nne5907806.92(N，m)折算到转子侧的漏抗：XM(UJ3)P2210MMn21(6000/我520912_210_2.3_7806.927.72420.2661(1)E2nUDU2TCOSmin1(1)1.277382181.18(V)折算到直流侧等效电抗:c,U2TXtUk%2T0.053l2n折算到直流侧等效电阻:(取U%181.181.7324095%

19、)0.013()rT0.01U2T'3I2n0.01181.181.7324090.003()平波电抗器直流电阻：10.01-E2n-0.017380.01(),312n1.732409在串级调速状态运行时的额定转距：当s=1时，电动机定子折算到直流侧的等效电阻为1.73r1,故电动机额定转距为：Mkn1mWUd0 (1 rXM)IdnIdn9.565n11.35E2e(1.73r； -XM)IdnIdn9.5656001.35 738(1.73 0.015-0.266) 538.59 538.597259(nm)考虑到换相重叠角的影响，并经线形化处理转距降低系数为：0.9KMkn72

20、59KMMn7807用级调速状态运行时最高转速确定:直流回路总等效电阻：R2rMrT rd,mX2 XT£>(2rM ) 1.732电动机折算到直流侧的等效电阻，可按功率相等的原则进行折算,即：3I2N(r2r1)Idn(2rM)(所以2rM1.73仁ri)1.732(0.0150.018)0.057()所以R0.336()若串级调速系统运行时=1.8,则直流回路最大电流IdmIdn969.462A)最大电流时的电势系数：3Ud0(1.7321Xm)kCeni1.35738(1.7320.015-0.266)538.596001.4最大转速:5。kRnmaxce1.357385

21、38.590.3361.4582(rmin)则nminnmax582458rmin)D1.27IdIdm时，换相重叠角:r=cos1(12IdmXM)cos1(1.2E2n则系统工作在第一工作区。0.4942)cos1(0.5058)603.2逆变变压器的选择smaxrnmin6004580.24ni600逆变变压器二次侧线电压：N_Smax&0.247382以Tn=204.53V)COSmin、，3又因为12T屋40A所以逆变变压器计算容量为：St.3以TnI2T3204.53409145(Kw)逆变变压器一次侧电流1451031T一139.4(A)3U1n1.7326000.01U

22、.2Tn-312T181.180.01-1.7324090.003(XT0.05U2Tn0.05181.181.7324090.014(因此修正R2rMTmvdXMnUd0kRnmax2996.3969.462m乂rXT0.3361.16)0.336)578(rmin)3.3硅整流元件及晶闸管的选择1T(AV)(1.52)K|Idm(1.52)0.368969.462535.14713.5(A)(KI0.368)取IT(AV)750(A)Um2U2Tn2204.53256(V)UT(23)Um(23)256512768(V)取UT800(V)选择硅整流元件ZP750-800六只；晶闸管KP75

23、0-800六只.3.4 平波电抗器的选择电动机等效电感:33L Xm 100,266 10LM 2 fi2500.847(mH)逆变变压器等效电感:33 Xt 100,013 10lt 2 fl 250按电流连续要求的电感量：0.04(mH )Ld1Ut2Ki , 31 d min2(L Lt)3.0392(0.8470.04)1.265(mH)Idmin5%Idn0.0553805926.93(A)KI0.693(三相桥式全控电路)3.5 主电路保护3.5.1 过电流保护1在直流侧经过直流电流互感器接入过流继电器，可以在发生过流故障时去动作，去跳开审调开关Q,使用级调速系统退出运行，由于过流

24、继电器的动作和自动开关Q的跳闸有一定的滞后时间，故只在短路电流不大的情况下才能起到保护品闸管和整流管的作用。2.快速熔断器，快速熔断器是防止晶闸管和整流管过流损坏的最后一种措施，也是变流器中最主要最广泛应用的过流保护措施。快速熔断器可带有辅助接点，快熔熔断时，辅助接点接通指示灯，发出灯光报警信号。快速熔断器的断流时间在10ms以内。快速熔断器最常见的是与元件串联接法，见图3-1。快速熔断器的选择计算：按图2-1连接方式与元件串联时，有Ird(1.251.50)If(A)式中：IRD一熔体电流有效值IF一元件额定电流根据上式可算出所需快速熔断器电流有效值:Ird(1.251.50)7509371

25、125(A)取熔体电流有效值为1050A的快速熔断器。图3-1用快速熔断器保护品闸管3.5.2过电压保护1.用RC阻容保护进行抑制，可将瞬态过电压限制到工作峰值电压的1.2-1.4倍。RC阻容保护可置于变压器阀侧或网侧，电路接线见下图阻容保护电路图3-2阻容保护参数可估算得到:C 1000（ft） 曲0 /40 F R0.3UJT 0.3 绝 0.15102409第4章控制电路设计与系统参数计算4.1控制电路组成从机械特性可知，由于转子整流器的换相压降及直流回路电阻压降的影响，用级调速系统的机械特性比电动机正常接线时要软，调速范围受到了限制，对于风机及泵类负载变化不大的生产机械，由于调速范围不

26、宽，对于调速的精度要求也不高，一般采用开环控制即可满足要求。但是对于调速精度要求和加速特性要求较高，负载波动较大而要求机械特性较硬的生产机械，如轧钢机、矿井提升机等，则应采用与品闸管支流调速系统相似的双闭环控制的审级调速系统。图4-1审级调速原理图图4-1所示，是具有速度外环和电流内环的双闭环审级调速控制系统。系统的组成与双闭环品闸管直流调速系统相似。图中速度调节器，电流调节器均采用PI调节器。电流反馈信号UFI从电流互感器TA取出，速度反馈信号UFN自测速发电机TG取出。电流调节器输出电压UK为零时，应整定触发脉冲使为最小值，为防止逆变器逆变颠覆，一般取min30，随着电流调节器输出电压的增

27、加，角向90,方向变化。速度调节器用来控制电动机的转速，电流调节器用以控制主回路电流。由于它们只控制一个物理量，所以被控制的参数很容易调整。这两个调节器互相联系、互相制约使系统对于电流、速度都是无差的。利用电流负反馈的作用与速度调节器输出限幅环节的作用，使系统在升速过程中能实现恒流升速，具有较好的加速特性。在电网电压波动时，电流环能及时调节转子电流，以保持所需的电磁转距。由于低同步品闸管用级调速系统本身不能产生电气制动，故减速只能靠负载阻转矩的作用来降速。4.2控制系统的参数计算推导4.2.1 电流环的设计及其参数计算推导由于电流环的时间常数很小，且反应迅速，而与转速成正比的转差电势却变化缓慢

28、，所以可忽略转差电势的影响，经过简化后，按典型I型系统校正，令iTLn则电流环的动态结构图如图4-2所示：则有TiTfiTv电流环开环放大倍数：KiKiKvKLnKfi/i又因KI1.2Ti得电流调节器参数：KiT2KvKLnTiKfiRiKiRoGifRC0i4小0式中：Kv、Tv一晶闸管逆变器的静态放大倍数和动态滞后时间常数；Tfi一电流反馈回路滤波时间常数，TfiTo;Kfi电流反馈回路的电流放大系数。图4-2电流环的动态结构图4.2.2速度环的设计及其参数计算推导 1 K 电流环按典型l型系统校正后，闭环传递函数为：一,则速度环的动态结2T is 1构图如图4-3所示,为使系统具有较好

29、的抗扰动性能和跟随性能，转速环一般按典型II型系统设计。令hT ,当h=5时系统的抗扰动性能和跟随性最优，则速度环 n的开环放大倍数：Knh 1_ 2_ 22h TnTn Tfn 2Ti得速度调节器的参数:KnnTjK fiKfn2h iTjKfi2h Kfn式中：Tfn一速度反馈回路滤波时间常数，TfnTon；Kfn一速度反馈系数。图4-3速度环动态结构图4.2.3 双闭环系统静态参数计算取速度给定电压Ugn10Vgn速度反馈系数取电流给定电压电流反馈系数Kfn Ugn100.08nmax nmin582 458Ugi 10VKfiUgiI dm10969.4620.01取电流调节器输出电压

30、最大值Ukm5V品闸管电压放大倍数KvU2TnCosmin204.530.86635.4235Ukm5晶闸管逆变器的滞后时间常数Tv0.0017(s)1.7(ms)低速时静差率要求的速度降n Snnmin 0.017 458 7.786由于采用了抑制零点漂移的PI调节器，Kfi故稳态时的速度降必须满足：一IdnnUnnKfn“，KfLn0.01538.59Kn8.65Kfnn0.087.786因为RKnRo取R010K则Rn<R。86(K)若取Kn10,Rn100K电流环Ki,Kn10,R'100KKfildn) KnKfn0.01 53805910 0.086.6nmin静差率

31、Snnn0.0140.017nmin4.2.4 双闭环系统动态参数计算由前述分析可知，KLn与TLn均为转差率S的函数，故电流环为非定常数系统，但当SSmax时值KLn与Ln可按定常系统设计，保证系统具有良好的性能。(1)电流环参数计算：由R公式中，将SSmax代入可以推得：KLn(1.731X M )SM max1.73r2TXt133(1.730.0150.266)0.241.730.0180.0030.010.0138.68T_nLKLn132(0.8470.04)8.68128ms由于要求电流环超调量小，故电流环按典型I型系统设计。取Coi1FToiRoco.!°J2.5ms

32、TiToiTv2.51.7 4.2msTLn 128msKi14,7742KvKfi2 35 0.01 4.25.03CiKi Ro5.03 10 50.3KR I 2.56 F(2)速度环参数计算:由于系统要求抗扰动性及跟随性好，转速环按典型II型系统设计，且取h=5ConTnTon2Toi4Ton4 5Ro102Ti 52.54.25 ms13.4mshTn67 ms转速环截止频率:又因为11119(s1), 2Ti1112吸 ). 一 1满足及2Ti1 一的条件,故电流环可等效为惯性环节。2Ti则 Knh 1222h T n5 12、2 25 13.42 668(s )若按 KN18.3

33、T2122 670(s )8.3 13.42、良种计算结果基本一致，取Kn670(s)2系统飞轮矩按电动机飞轮矩的1.5倍考虑，即GD1.549987497(Nm)电动机的转矩在工作电流附近经线形化处理得到的转矩系数为：Gm9.565Ud02(1.7313XM)Idnni1.35738(1.7320.015-0.266)538.599.56560014所以有:GD2375cM7497375 141.428从而得到:KnKNTjTnKfiKfn670 1.79 0.067 0.010.08RnKnRc81080(K)Cn670.8FRn80第5章串级调速系统的建模5.1 串级调速系统的建模5.1

34、.1 直流电路传递函数直流主电路是以转子空载整流电压Ud0与逆变器电压U之差(Ud0U)为输入，以主电路直流电流Id为输出，并考虑了电势干扰的环节。列出审级调速主电路的动,d1dr,态电压平衡方程式：L二1RsIdUd0SU(51)dt式中：L一直流电路总电感，L2Lm2LtLd(52)3X3乂Rs一转差率S为某值时主电路等效电阻，Rs3s组2rM2trd将式(5-1)两边取拉氏变换，可得用级调速系统直流电路的等效传递函数:(5- 3)(54)Id(s)KLnUd0Un(s)U(s)TLns1n1L/c八1TLn34；KLnRsRs由式(53)和式(5-4)可知，用级调速系统直流主电路传递函数

35、的时间常数TLn和放大系数KLn是转速n的函数，所以它是非定常的，该环节的动态结构图如图5-1所示：图5-1直流主电路动态结构图5.1.2 电动机的传递函数电动机是以主电路直流电流Id与负载电流Il之差为输入，转速n为输出的环节。在审级调速系统的第一工作区内，电动机转矩与主电路直流电流Id有如下关系:M -(Udo 盆%i(5- 5)由式（55）可知，用级调速系统电动机转矩是Id的二次函数，具有非线形特性,需要作近似线形化处理。6Xmo应用小偏差线形化的方法，取M对Id的二次导数得:d2M22d2I；因为丝M£值通常很小，所以胆1,故可以将式（5-5）在某工作电流值附近dId的临域内

36、作泰勒级数展开，忽略二阶无穷小项及余项，仅取一次近似式得:MMoCmId（5-6）(57)'MLM0CMIL式中Ml,IL一负载转矩和对应的负载电流值。经过线形处理后的转矩常数：Cm（Ud06XMId）（58）1将式（58）和式（57）代入系统的运动方程式得:2MLGD2dn375dt式中GD2电动机及负载的飞轮惯量（飞轮矩）由上式得:Cm (IdIl)2GD2 dn375 dt(5- 9)对式（59）取拉氏变换后，可得电动机的传递函数为:n(s)11Id(s) Il(s)gd2 . TjSs 375Cm式中TjGD2. 375Cm(510)根据式（511）和式（53）可以绘出主电路及电动机的动态结构图如图5-2所示:图5-2用级调速主电路及电动机的动态结构图5.1.3 电流环的设计及其传递函数由于电流环的时间常数很小，且反应迅速，而与转速成正比的转差电势却变化缓慢，所以可忽略转差电势的影响，经过简化后，按典型I型系统校正，令则电流环的动态结构图如图5-3所示：则有(511)TiTfin电流环开环放大倍数:Ki KiKvKLnKfi(512)又因KI 1/2T得电流调节器参数:KiT2KvKLnTK(513)Ri KiR)(514)Ci ifR(515)(516)式中:Kv、T/一晶闸管逆变器