块支架及模板检算书

1、站前施工十四标段连续梁满堂支架检算书二零一一年二月二十八日（48+4-80+48）连续梁满樘支架检算书1、工程概况渭洛河特大桥1467#-1486#墩(DK805+422.14DK806+724.14)为跨渭河的3联（48+4-80+48）双线预应力混凝土单箱单室直腹板连续箱梁。共分103个梁段，墩顶0#块长度为10m，圬工量为306m3，0#块重量约为811T。悬浇箱梁节段长度为3.0 m、3.5 m、4m，合拢段长度为2.0 m，边跨直线段长7.75m，梁高3.85m，混凝土数量122.5m3，钢筋15.586T，总重量约324.625T。最大悬浇箱梁节段重量为147.61t。箱梁各截面梁

2、高分别为：端支座处及边跨直线段和跨中处为3.85m，主墩墩顶5m范围内梁高相等，均为6.65m，梁底曲线按二次抛物线变化，Y=0.002102X2；箱梁横断面为单箱单室直腹板结构。桥面组成为两侧人行道各宽1.6m。全桥箱梁顶宽为12m，箱梁底宽6.7m、单侧悬臂端长2.65m、防撞墙内侧净宽8.8m。箱梁横截面为单箱单室。顶板厚度为40cm，墩顶根部加厚至80cm，腹板厚度由主墩墩顶根部135cm变至跨中及边墩支点附近梁段48cm，底板厚度由主墩墩顶根部150cm变至跨中及边墩支点附近梁段40cm。中支点、边支点和跨中合拢段设置横隔梁，横隔梁处各设有进人洞一处。箱梁每个梁段各腹板距梁顶1.5m

3、处设置100mm通风孔，在主墩两侧及边墩一侧箱梁梁底设置160mm泄水孔，为使箱梁传力合理，箱梁梁底于主墩位置横向加宽至8.5m。2、满堂支架布置0#块采用满堂碗扣式钢管支架，横断面间距示意如图1所示，顺桥向立杆间距为0.6m,横杆上下步距为0.6m。支架预压时整体预压，预压荷载采用0#块总重量的120%进行预压。模板结构为：1.5cm厚竹胶板+10cm×10cm横向方木（间距30cm）+15cm×10cm纵向方木（间距60cm）。 碗扣钢管采用外径48mm、壁厚3.5mmQ235钢管，钢管截面特性：（查产品说明书）图1 0#块支架横断面布置图图2 0#块支架布置立面图满堂

4、支架基础大部分位于承台范围之内，故只需要硬化承台以外部分地面，两侧设置排水沟，排水沟两端设置汇水井。支架全部采用直径4.8cm的碗扣式钢管，布置形式见上图， 各施工部位一定要严格按施工要求布置。3.结构验算3.1荷载计算1、施工人员、机具、材料荷载q1： q1=2.5 kN/m2 （桥涵（下册）人民交通出版社p23）2、振捣混凝土时产生的荷载q2： q2=2.0 kN/m2 （桥涵（下册）人民交通出版社）p23）3、模板自重荷载q4：(按组合钢模板计算，并考虑内模荷载)q3=0.75 kN/m2 （查路桥施工手册）4、梁体钢筋混凝土自重荷载（每米两侧翼缘板自重荷载q3/，每米腹板间混凝土自重荷

5、载q3/）考虑横隔梁处钢筋和钢绞线布置较密，故选砼重26.5 kN/m3 （桥涵（下册）人民交通出版社p23） 图3 箱梁自重计算分块图示（单位：cm）计算0#块自重时，不计箱梁截面逐变，偏安全的取腹板最大处截面进行计算，将其划分为如图3所示4个块段计算自重。取截面一半进行计算，则依据设计图计算可得：S1块截面面积： S1=1.194m²S2块截面面积： S2=10.416m²S3块截面面积： S3=0.96m²S4块截面面积： S4=2.55m²取箱梁钢筋砼比重26.5KN/m3，则各块自重为：K1块自重：K2块自重： K3块自重： 图4 0#块支撑支

6、架横向布置示意简图（单位：cm）支撑脚手架横向布置如图4所示，脚手架顺桥向间距按0.6m布置。两侧翼缘板处碗扣式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距60cm，横杆步距60cm。经计算，两侧翼缘板处须布置98根立杆。单侧翼缘板处的总荷载Q：Q=(q1+q2+q3+q4)×2.65m宽×10m长=(2.5+2+11.94+0.75)×2.65×10=455.535 kN每根立杆承受的荷载Nk为Nk=Q÷98=455.535÷98 =4.648 kN考虑立杆安全系数K取值1.4，则立杆承受的荷载N为N=1.4 Nk=1.4×

7、4.648=6.508 kN横杆步距为0.6m时，每根碗扣式脚手架立杆的最大允许受力（考虑立杆的稳定性）N取40kN （桥涵（下册）人民交通出版社p10 表13-5）NN（满足施工要求）2、腹板间的满堂支架受力检算 腹板间的碗扣式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距30cm，横杆步距60cm。经计算，两腹板按布置102根立杆计算。两腹板间的总荷载Q：Q=(q1+q2 +q3+q5)×1.35m宽×10m长=(2.5+2+204.462+0.75)×1.35×10=2831.332 kN每根立杆承受的荷载Nk为Nk=Q÷102=27.756

8、 kN考虑立杆安全系数K取值1.4，则每根立杆承受的荷载N为N=1.4 Nk=1.4×27.756=38.859kN横杆步距为0.6m时，每根碗扣式脚手架立杆的最大允许受力（考虑立杆的稳定性）N取40 kN （桥涵（下册）人民交通出版社p10 表13-5）NN（满足施工要求）3、底板满堂支架受力检算底板下的碗扣式脚手架布置按顺桥向间距60cm，横桥向间距60cm，横杆步距60cm。经计算，两腹板按布置70根立杆计算。两腹板间的总荷载Q：Q=(q1+q2 +q3+q6)×3.4m宽×（10-4.8）m长=(2.5+2+60.01+0.75)×3.4

9、5;（10-4.8）=1153.797 kN每根立杆承受的荷载Nk为Nk=Q÷60=19.23 kN考虑立杆安全系数K取值1.4，则每根立杆承受的荷载N为N=1.4 Nk=1.4×27.756=26.7 kN横杆步距为0.6m时，每根碗扣式脚手架立杆的最大允许受力（考虑立杆的稳定性）N取40 kN （桥涵（下册）人民交通出版社p10 表13-5）NN（满足施工要求）3.2.脚手架抗风压检算密目安全网风荷载标准值：k=K1×K2×K3×K4×0式中：k-风荷载标准值K1-风载体形系数，取1.3K2-风压高度变化系数，20m高度以下取1.

10、0K3-地形、地理影响系数，平坦、空旷地区取1.0K4-挡风系数，密目安全网取0.80-基本风压值，渭南地区为0.35kN/m2k=1.3×1×1×0.8×0.35=0.364 kN/m2模板风荷载标准值：k=K1×K2×K3×K4×0K4-挡风系数，模板取1.0k=1.3×1×1×1×0.35=0.455 kN/m2转化为节点荷载：1=1.4 ×1.2×0.6 ×(0.364+0.455)=0.826kN满堂支架风荷载标准值：k=K1×

11、;K2×K3×K4×0K4-挡风系数，（0.6+0.6）×0.05/(0.6×0.6)=0.17k=1.3×1×1×0.17×0.35=0.077 kN/m2考虑脚手架连续承受风荷载计算：=1-K4=1-0.17=0.83多层架体总和系数：stw=1+2+6=1+0.83+0.689+0.572+0.475+0.394+0.327=4.287节点风荷载：=1.4×stw×k×0.6×0.6=0.1664kN斜杆强度检算：风荷载全部由斜杆承担，且为斜杆最下端承受力最大

12、，其值sn为：1在斜杆中产生内力为：s1=l/b×1=0.849/0.6×0.826=1.168kN在斜杆中产生内力为：s=(a2+h2)/a)1/2×=0.1823kNsn=s1+(n-1) ×s=1.168kN+(5-1) ×0.1823=1.897kN斜杆细长比l/i=849/15.87=53.5, 折减系数=0.772斜杆允许承载力N= ×A×f=0.772×489×205/1000=77.4kNsnN，合格。采用碗扣支架架，其允许摩擦力8kN>sn，合格。立杆拉力检算：轴力杆结构自重：Ns

13、=6/3×164.8+(6/0.6+1)×2×36.3=1128.2N该轴实际拉力：N=2×0.7×0.826/1.3=0.889kNN< Ns,合格。3.3.支架基础检算支架基础结构形式为：原状土分层夯实+10cm级配碎石垫层+20cmC15混凝土支撑层，钢管支架立杆立在底托上，底托为10cm×10cm，立杆受力按45度角对基础分布。基础结构形式如下图：取立杆最大荷载（腹板下杆件）的受力值进行检算，C15混凝土抗压强度为0=15MPa，根据设计图纸地质资料显示，该段范围内为黏土，抗压强度为，由于地基处理范围无梁体荷载，故此范围

14、所承受的荷载为钢管自重+工具+人，P =38.859KN，则有底托下混凝土受力为：<0=15MPa混凝土下土层受力为：<由上计算可得，基础结构满足承载力要求。4.附件4.1.底模检算资料4.2.边跨现浇段检算资料附件一底模检算资料一、支架及底模受力检算、荷载 砼自重：箱底：按箱体自重作用于箱底不同部位分别计取则g底=60.01KPag腹=204.462KPag翼=11.94KPa模板自重荷载q4：(按组合钢模板计算，并考虑内模荷载)q3=0.75 kN/m2 （查路桥施工手册） 施工荷载：2.5 KPa 振动荷载：2.0 KPa 砼倾倒产生的冲击荷载：2.0 KPa荷载组合计算强度

15、：q=计算刚度：q=模板的弯矩和挠度计算参照路桥施工计算手册中所列公式计算：弯矩 : (均布荷载) 挠度: (均布荷载)、底模检算底模采用15mm厚竹编胶合模板，平面尺寸为120cm×240cm，直接搁置于方木小楞上，按连续梁考虑，取单位长度（1.0m）板宽进行计算。1 荷载组合 底板：q1=60.010.75+2.0+2.5+2.0=67.26 KN/m 翼板：q2=11.940.75+2.0+2.5+2.0=19.19 KN/m 腹板：q3=204.462+0.75+2.0+2.5+2.0=211.712 KN/m竹胶板截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×

16、;152/6=3.75×104 mm3I= bh3/12=1000×153/12=2.81×105 mm4竹胶模板的有关力学性能指标按竹编胶合板（GB13123）规定的类一等品的下限值取：=90 MPa, E=6×103 MPa 承载力检算 底板部位 方木小楞间距取L=0.3m，计算时净距为0.2m。 强度<=90 MPa合格。 刚度 底板：q1=60.010.75+2.0+2.5+2.0=67.26 KN/m合格。 （2）腹板部位方木小楞间距取L=0.25m，计算时净距为0.15m。 强度<=90 MPa合格。 刚度 荷载：q3=204.4

17、62+0.75+2.0+2.5+2.0=211.712 KN/m 合格。、横楞方木检算方木搁置于间距0.6m的方木纵楞上，横楞方木规格为100×100mm，横楞亦按连续梁考虑。 荷载计算 底板部位：g底=60.01×0.3=18 KPa 腹板部位：q3=(204.462+0.75+2.0+2.5+2.0) ×0.25=52.928 KN/m 方木截面参数及材料力学性能指标 方木的力学性能指标按路桥施工计算手册（人民交通出版社）中的A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：， 承载力检算底板部位（纵楞方木间距0.6m，计算跨度为0.5m） 强度合格。 刚度合格。

18、 （2）腹板部位（纵楞方木间距0.3m，计算跨度为0.2m） 强度 合格。 刚度合格。、纵楞方木检算考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其他部位的计算荷载比实际荷载偏大，因而在腹板部位对支架立柱给予加密，纵楞方木上部为间距0.3m的横楞方木，下部支承为间距0.6m的钢管立柱顶托，纵楞规格为100mm×150mm的方木。 荷载计算横楞所传递给纵楞的集中力为： 底板：q1=67.26×0.6=40.356 KN/m 腹板：q3=211.712×0.3=63.514 KN/m大楞方木自重：g=6×0.1×0.15=0.09KN/m 2 截面参数及材料力学性能指标 W=bh2/6=100×1502/6=3.75×105mm3 I=100×1503/12=2.81×107mm4方木的力学性能指标按路桥施工计算手册（人民交通出版社）中的A3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：， 承载力检算由于钢管立杆纵向步距均为0.6m，此处仅检算荷载最大腹板区部位的纵楞方木 腹板部位力学模式： 强度按产生最大正应力布载模式计