变频器功率模块的选型及其在低频输出时的处理

1、变频器功率模块的选型及其在低频输出时的处理 李毅初升SEMIKRON International是功率模块选型的重要方面之一，目前本文介绍了功率半导体发热仿真计算的历史和原理，重点阐述了在变频器低频输出工况下计算IGBT等效结温的方法。  、 由于功率器件在开关运行过程中，不可避免地产生大量的热量，需要借助外部散热系统来将之带走。散热不完全或不及时的直接后果是导致器件的温度过高，芯片的晶体结构发生不可逆转的变化而失效，严重时导致短路或其它爆炸事件。所以通过仿真计算与试验，确保器件在任何运行状态下都不超过给定的温度，是电力电子设备热路设计的主要内容。

2、60;另外，运行在交变工况下的功率器件，其芯片的温升随负载而上下波动。由于器件内部相互连接（焊接、键接、压接等）的各部分受热后的膨胀程度不一致，于是在连接处产生应力，时间久了连接会发生疲劳直至器件失效。试验结果表明，器件的寿命主要与芯片温度变化的幅度以及芯片的平均绝对温度有关。图1显示了著名的LESIT研究结果 1。  图1：LESIT有关功率器件寿命（负载循环次数）的结果 所以，功率器件热路计算的另一个任务是推算特定负载条件下器件的温度变化曲线，进而设计与预测器件的可靠性与寿命。 最后，通过对器件损耗的计算，对系统的散热进行评估或优化，是安全、经济地设

3、计电力电子设备的一个重要组成部分。 器件功率损耗计算的原理 功率器件在运行中，芯片内部所产生的损耗可由下式表示：  对于一个开关器件来说，它在导通时的典型特性如图2所示：  图2：IGBT正向特性曲线a.通态特性 b.等效曲线 在工程计算中，这一特性可以用一直线来近似，取该直线（b）与横轴的交点（开启电压）与直线的斜率（等效通态电阻）作为通态特性的基本参数。我们得到：  其中： Iav为通态电流的平均值；Irms则为其有效值；FI为电流波形系数。 功率器件在不同的应用中，电流为正弦半波

4、或脉冲方波，但均可由其有效值及平均值出发根据其通态特性来计算出其通态损耗。 同理可计算器件的正向或反向截止损耗。但一般来说这部分损耗可忽略不计。 器件的开通或关断损耗则可表达为：  其中： 为开关频率； 为器件开关一次的开通或关断损耗。在驱动参数一定的情况下，的值与直流母线电压、开通或关断瞬间的负载电流及芯片结温有关。 正弦调制PWM逆变器的功耗与温升计算 1992年，赛米控公司的D.Srajber首先提出了计算正弦调制的PWM逆变器的功耗与温升的方法2。随后，这一方法被广大用户以及其它制造商所接受和引用3 4 5

5、。该方法采用图2所示的线性近似来计算一个正弦周期内器件的平均损耗，进而得到芯片的平均结温：通态损耗：IGBT： 二极管： 开关损耗：IGBT： 二极管： 其中： M为调制比，为负载功率因数； 为IGBT在集电极电流为零时的开启电压，为IGBT的通态电阻（输出特性的斜率）；为二极管在正向电流为零时的开启电压，为二极管的通态电阻（输出特性的斜率）；为开关频率，为输出电流峰值。 大量的实验证明，在逆变器输出频率为50Hz时，这一计算方法的结果是相当准确的。尽管器件的实际功耗与输出频率同步波动，但由于芯片传热时间常数大大高于波动的周

6、期（=0.02s），结温的变化不太明显，仅在上下数度左右（参考图3，6）。此时，使用平均结温来代替最高结温在工程上是允许的。 逆变器低频输出时功耗与温升的推算 当逆变器的输出频率降低，呈正弦半波状的输出电流在同一只器件上的停留时间变长。当输出电流在峰值附近时，最大电流对芯片的作用时间也相应延长。而芯片的传热时间常数不变，芯片的结温随之迅速上升。频率越低时，这一上升就越明显，在输出频率为1-2Hz时，最大结温甚至会高出平均结温20K以上。在输出频率接近0Hz时，芯片所承受的电流近似为倍于额定电流的直流，此时结温达到最大值（图3）。  图3：不同基波输出频率

7、下的最大结温与平均结温的关系 6 在4中，对以上这一现象的研究导致了所谓频率校正系数的引入。频率校正系数  其中： 、别为芯片结温的最大值和平均值，为壳温的平均值。 通过实验，某模块在特定条件下的频率校正系数对输出频率的关系如图4所示。  图4：频率校正系数与输出频率的关系 在计算低频运行的结温时，采用计算而得的平均结温与壳温之差，再乘以相应频率下的频率校正系数，便可得出最大结温。 当散热条件改变时，特别是当散热器有所不同时，频率校正系数的曲线略有变化，采用频率校正系数来推算最大结温的方法产生了一定的局限

8、性。 逆变器低频输出时功耗与温升的仿真计算 为了在低输出频率时更准确地计算最大结温，可以先计算功率器件的瞬时功率损耗。然后根据器件与散热器的动态传热模型计算出芯片的瞬态结温。在计算中，芯片的温度由其损耗所决定，而损耗又与芯片的参数相关，后者最终随芯片的温度而变化。所以，计算过程是一个用迭代法来逐步逼进的过程。 另外在计算中，需要建立器件与散热器的动态传热模型。由7可知，两者均可通过如图5所示的串联RC元件来等效。一般来说，在电力电子散热系统中，使用3-5组RC元件便可以足够精确地描述系统的各部分，如芯片底板、底板散热器、散热器空气等。  图5：

9、由4组RC元件构成的等效传热模型 该等效模型中RC元件的参数可以通过实测器件或散热器的发热或冷却曲线来获得。为了给用户提供方便，赛米控在其技术手册中提供了所有器件的动态热参数，以及部分典型散热器的热参数。 芯片在时刻tQ相对于时刻t0时的温升可由下式计算： 其中： 为第Q个脉冲结束时的温升，Q为一个脉冲序列所含脉冲的个数； P为每个脉冲的功率损耗；其计算公式如本文第二节所叙，其中VCE0、rCE等器件参数又为温度T的函数。 、为RC元件的参数。 在赛米控率先推出的SEMISEL仿真程序中，便采取了以上计算原理 8。程序中迭代

10、算法的公式及流程如下：  计算结果 采用以上方法计算三相逆变器在输出电流为纯正弦波情况下的器件及散热器温度如图6所示。由图可清楚地看到结温在电流周期性变化时随时间而周期性变化。  时间序列 q（每周波q60）图6：利用迭代法计算而得的器件瞬时结温（a. IGBT、 b. 续流二极管、c. 壳温、d. 散热器表面温度） 以上计算的结果可以用来检查芯片的最大结温以确保其在正常的范围内工作。在SEMISEL仿真程序中，程序直接根据计算出的温度判定所选模块是否恰当，并同时给出了器件的各类损耗，便于用来作进一步的分析和系统优化。 例如

11、，利用SEMISEL，可以对现有散热系统进行评估或采用虚拟散热器来设计散热系统。 另外，在交变负载情况下，如机车牵引、电梯、卷扬机等，可以通过仿真器件温度的波动来预估器件的工作寿命。在这方面，一个典型的应用例子是风力发电。由于风力的极其不确定性，对寿命的预测是建立在大量的长时间测量基础上的。应用上述方法，赛米控成功地处理了单次采样为15000组的数据，为客户选型提供了可靠性参数。 还有，在给定最大运行结温的情况下，可以计算出器件的最大输出电流与开关频率及输出频率的关系。这样就可以比较不同种类器件的电流输出能力。图7例示了不同开关频率下某器件的最大输出电流的仿真计算曲线。&#

12、160; 图7：不同开关频率下的最大输出电流仿真计算曲线 在仿真的基础上，功率器件的选型（如不同种类器件之间的比较）、参数的优化（如通过计算得到的开关频率曲线、输出频率曲线、效率曲线等）、散热系统的设计（热阻的确定，热路的优化）变得非常简单明了。仿真按优化方案设计样机试验验证成为现代电力电子设计的必由之路。在这一方面，赛米控的仿真程序SEMISEL提供了一个易学易用、界面友好的初步工具。下一步的开发，将集中在如何对计算结果进行多方面的自动评估方面上，如预期寿命、驱动参数等。而一个功能更加强大的、概括各厂商器件、便于用户快捷对比选型的通用热仿真程序还等待着有志者去开发。鉴于在

13、蓬勃发展的变频器大市场中，仿真程序本身也可以成为一个成功的卖点，赛米控期待着与有志之士合作，共攀高峰。有关此类从变频器制造商角度出发的器件仿真综合商用程序的市场价值及其可行性的研究将另文发表，有兴趣者可向作者查询。 结论 正确的数学模型、先进而稳定的算法确保了功率模块热计算的精准性，从而使功率模块的选型更加简单与准确。 参考文献: 1M.Held, P.Jacob, G.Nicoletti, P.Scacco, M.H.Poech, “Fast Power Cycling Test for IGBT Modules in Traction Applica

14、tion”, Proc. Power Electronics and Drive Systems, 1997, pp. 425-4302D.Srajber, W.Lukasch, “The Calculation of the Power Dissipation for the IGBT and the Inverse Diode in Circuits with the Sinusoidal Output Voltage”, 19923“Dimensioning Program IPOSIM for Loss and Thermal Calculation of eupec BSM and IHM / IHV Modules”, Eupec GmbH, Application note4A.Wintrich, “Circuit Simulation and Product Selection with SemiSel”, PCIM Europe, 12/20015：MelcoSim6“Thermal