方案福建悬浇连续梁合龙段施工方案17页

1、目 录一、工程概况11、边跨合龙段22、中跨合龙段33、支座情况4二、编制说明51、编制依据52、编制范围5三、总体施工方案5四、合龙段施工技术及现场准备51、边跨合龙52、中跨合龙5五、主要施工方案61、合龙段施工程序62、合拢段劲性骨架设计73、具体步骤104、主要工序资源配置15悬浇浇筑预应力混凝土连续梁合龙段施工方案一、工程概况xx大桥分为主桥和引桥部分。主桥为（50+8×80+50）m，引桥为（40+60+40）m。上部结构采用预应力混凝土连续箱梁，横断面为单箱三室直腹板构造。引桥上部结构共划分为11 种梁段，其中07 号梁段为T 构梁段；8、9 号梁段为中、边跨合龙梁段；

2、 10 号梁段为32 米跨径现浇梁段。在T 构梁段中，0、1 号梁段为支架现浇梁段，37 号梁段为挂篮悬臂浇筑梁段。0 号梁段长6.0m；14 号梁段长3.5m；57 号梁段每段长4m；8、9 号梁段长分别为2m、4m。梁高按1.75 次抛物线规律变化，根部梁高380cm，合龙段梁高220cm；腹板采用60cm；底板厚度按1.75 次抛物线规律变化，根部处主梁底板厚度为60cm，合龙段主梁底板厚度为30cm。引桥合龙段箱梁构造相同，合龙段长2m，梁高2.2m，腹板厚60cm，顶、底板厚度30cm，箱梁三个箱室中部均设50cm厚的横隔板。引桥上部箱梁节段划分箱梁跨中合拢段横断面图1、边跨合龙段合

3、龙段横断面图边跨预应力分布立面图边跨预应力分布平面图边跨8#块合龙段重量51.17m³（110.76t）钢筋重量6377.05kg2、中跨合龙段中跨15#块合龙段重量58.38m³（151.8t）钢筋重量9273.79kg合龙段横断面图中跨预应力分布立面图中跨预应力分布平面图3、支座情况桥名墩台号部位位置支座型号支座上顶板安装预偏（mm)漳州xx大桥引桥2#墩左、右幅左支座LQZ25000KN(GD)0中支座LQZ25000KN(GD)0右支座LQZ25000KN(GD)03#墩左、右幅左支座LQZ25000KN(DX)±100-25中支座LQZ25000KN(D

4、X)±100-25右支座LQZ25000KN(DX)±100-257#墩左、右幅左支座LQZ25000KN(DX)±10020中支座LQZ25000KN(DX)±10020右支座LQZ25000KN(DX)±100208#墩左、右幅左支座LQZ25000KN(GD)0中支座LQZ25000KN(GD)0右支座LQZ25000KN(GD)0二、编制说明1、编制依据(1)、设计文件、图纸等；(2)、公路桥涵施工技术规范；(3)、悬臂浇筑预应力混凝土连续梁桥施工技术。2、编制范围 本施工方案适用于引桥40+60+40m连续梁（2#和3#墩、7#和8#

5、墩）合龙段施工。三、总体施工方案单T构浇筑7#段、边跨浇筑直线段后，进行边跨合龙段施工，边跨合龙段采用支架形式。当两个T构均完成边跨合龙段施工后，拆除临时固结进行中跨合龙段施工，中跨合龙段施工采用吊架形式。四、合龙段施工技术及现场准备1、边跨合龙（1）、边跨现浇段已经浇筑、张拉完毕，边跨合龙段支架搭设完毕。（2）、钢性劲性骨架一端已经焊好；（3）、项目部和监控单位浇筑前24小时联测合龙口两侧标高、轴线偏差、长度，4小时测一次，观察合龙口不同温度变化情况。（4）、现场配备足够的人员、设备满足合龙要求。2、中跨合龙（1）、中跨7#块已浇筑、张拉完毕；（2）、吊架安装完毕，（4）、钢性劲性骨架一端已

6、经焊好；（5）、项目部和监控单位浇筑前24小时联测合龙口两侧标高、轴线偏差、长度，4小时测一次，观察合龙口不同温度变化情况；五、主要施工方案合拢段砼施工时，应尽量避免日温差造成的影响，可选择在日温差较小的一天中温度最低的时间浇筑，砼浇筑时间控制在初凝时间内。为保证合龙质量，砼可采用微膨胀砼，其膨胀剂掺入量由试验确定。1、合龙段施工程序（1）、边跨合龙搭设支架进行边跨现浇段浇筑合龙段（2m）立模，保证底模与7#段底板贴紧，保证线形统一绑扎钢筋及预应力管道（先将劲性骨架一端焊好）另一端焊接劲性骨架焊接，合龙口锁定第一次初张拉纵向预应力束解除边跨支座约束混凝土浇筑及养生第二次补张拉纵向预应力索至10

7、0%控制应力拆除劲性骨架压浆边跨支架拆除拆除临时固结（临时固结的拆除按照“同时、对称”的原则，边跨侧比中跨侧稍早解除，先割断锚固筋，再破除临时支撑钢管，在破除支撑钢管过程中应注意同一侧的4根支撑钢管宜同步进与梁体剥离）锁定7#（3#）墩支座。（2）、中跨合龙对称拆除节段施工用挂篮及梁段上不必要的施工荷载在悬臂端头对称加载配重安装合拢段吊架及模板（保证底模与7#段底板贴紧，保证线形统一）绑扎钢筋及预应力管道（先将劲性骨架一端焊好）劲性骨架焊接锁定解除7#（3#）墩支座纵向约束第一次初张拉纵向预应力束混凝土浇筑及养生第二次补张拉纵向预应力索至100%控制应力拆除劲性骨架压浆张拉横向预应力束。2、合

8、拢段劲性骨架设计（1）边跨合拢段劲性骨架设计边跨合拢段锁定采用“外劲性骨架+临时张拉钢束”方案。劲性骨架连接钢板在合拢段两侧节段施工时提前预埋。劲性骨架的作用：用来连接两端梁，保证合拢段净空，防止在浇筑合拢段混凝土的过程中及合拢段混凝土未达到设计强度的养护过程中梁两端错动，同时用来抵抗合拢段因温度升高而产生的压应力及梁体可能错动而引起的竖向剪应力。边跨现浇段及7#段在内箱紧靠腹板倒角及顶板倒角位置各预埋6块70cm长，50cm宽，2cm厚的钢板，钢板下方加焊工钢增加抗拔力。考虑劲性骨架材料合拢期间可能发生温度骤降的情况，确保万无一失，特加强边跨合拢段劲性骨架设计，采用2根40槽钢焊成1根口字型

9、型钢，每个箱室顶、底板各设置2根，一个合拢段设置12根。由于合拢期短，可不计砼徐变影响，故此处假定合拢段长度不变，劲性骨架支撑力能够抵消梁体温度变形引起的支座或模板体系产生的摩擦力即可。边跨木模板与混凝土的摩擦系数取0.15。Ng=NGµ式中Ng合拢段劲性骨架所受摩擦力；NG-边跨现浇段自重；µ-木模与混凝土摩擦系数，取0.15；依据设计图纸，边跨现浇段梁体重量5-6#(0-1#、4-5#)墩为2515.66t，9-11#墩为4576t；Ng1=0.15×2515.66×10=3773KNNg2=0.15×4576×10=6864KN

10、劲性骨架容许应力计算槽钢40C截面特性计算A=9105mm2 Iy0=688×104mm4 IZ0=19700×104mm4 a=20mm槽钢240C截面组合惯性矩为Iy= 2(Iy0+A×(a/2+Z)2)=2×(688×104+9105×89.82)=16060×104mm4Iy= 2IZ0=39400×104mm4材料参数Q235钢：=205MPa，=115MPa，E=2.06×105MPa组合截面的劲性骨架采取外锁式，其预埋在边跨现浇段与边跨悬臂端（当主跨合拢时，其预埋在7#梁端头，其压杆长度取2

11、.7m，两端焊接可视为两端固定），故劲性骨架µ=0.5进行压杆验算。组合截面最大临界应力柔度=µl/i i=(I/A)0.5通过计算可得=9.18x=(a-x)/b=61.6,经查表，x=238 MPa，a=304 MPa，b=1.12 MPa,由于<x，所以该构件是短粗杆，不存在稳定性问题只有强度问题。根据=9.18查表，该构件中心受压折减系数为=0.997，所以临界应力F=A=0.997×0.01821×215×106=3903KN每根口字型劲性骨架所受轴向力为：FN1=3773/12=314KNFN2=6864/12=572KN安全

12、系数为：3903/572=6.8,满足要求。预应力临时张拉力计算边跨合拢段底板束为B1B4（¢15-17），5-6#(0-1#、4-5#)墩张拉边箱室6束B4,张拉力值为3773/6=628.8KN9-11#墩张拉边箱室6束B4、 B3，张拉力值为6864/12=572KN（2）中跨合拢段劲性骨架设计中跨合拢段锁定采用“外劲性骨架+临时张拉钢束”方案。劲性骨架连接钢板在合拢段两侧节段施工时提前预埋。待边跨合拢后，箱梁因温度变化产生的轴线力为T构梁和边跨现浇段和合拢段与支座的摩擦力，根据现场材料，支座摩阻系数取µ=0.05，根据设计图纸，则梁段重5-7#墩为6830t,8-1

13、1#墩为8892t。Ng1=NGµ=6830×0.05×10=3415KNNg2=NGµ=8892×0.05×10=4446KN每根口字型劲性骨架所受轴向力为：FN1=3415/12=284KNFN2=4446/12=370KN安全系数为：3903/370=10.5,满足要求。预应力临时张拉力计算中跨合拢段底板束为Z1Z5（¢15-17），顶板束为D1张拉边箱室底板束4束Z1, 边箱室顶板束4束D1;张拉力值为4446/8=555.75KN3、具体步骤1）、底侧模安装底侧模安装必须与已完成的7#段及现浇段混凝土结合紧密，发现

14、不密贴现象及时采用双面胶条密封处理。2)、钢筋、预应力钢筋安装因合龙段长度为2.0m，钢筋和预应力管道布置密集，再加上劲性骨架干扰，钢筋和预应力管道安装较困难，必须仔细熟悉图纸，做好技术交底工作。合龙段纵向预应力管道安装时，必须高度重视接头管的安装质量，因为合拢后应力复杂再加上钢筋密集操作不便，操作稍有不慎就很容易出现漏浆堵管现象。 合龙段纵向钢束一般较长，采用后穿法有一定困难，如采取先穿法施工，必须确保采取可靠措施保证管道不漏浆，同时在混凝土浇筑过程中应安排专人拖动钢绞线。3）、劲性骨架锁定根据本桥合龙段施工在高温夏季的实际情况，焊接劲性骨架时间安排在晚上19时至至21时（劲性骨架

15、另一端在绑扎钢筋时已经锁定），临时纵向束张拉安排在晚上21时至23时，合龙段混凝土浇筑时间安排在晚上23时至次日2时。劲性骨架的作用：用来连接两端梁，保证合龙段净空，防止在浇筑合龙段混凝土的过程中及合龙段混凝土未达到设计强度的养护过程中梁两端错动，同时用来抵抗合龙段因温度升高而产生的压应力及梁体可能错动而引起的竖向剪应力。质量要求：劲性骨架安装必须按照施工图纸严格执行，确保安装质量，所有结构焊缝必须全部满焊，焊缝高度不小于8mm。 资源配置：劲性骨架的锁定尽量在温度较低时进行,应在边跨合龙段混凝土浇筑前的3小时内完成，且尽量缩短锁定焊接时间，实际施工时可提前将合龙口一侧的劲性骨架焊接

16、好，锁定时安排6名熟练焊工操作6台电焊机同时焊接劲性骨架，尽可能缩短焊接时间且又必须保证焊接质量合格并足以抵抗临时纵向束张拉的压缩力。4）、临时束张拉  张拉临时钢束的作用：由于劲性骨架采用焊缝连接，焊缝抗拉能力低，故采用临时预应力来抵抗合龙段两端梁体因温度降低收缩而在合龙段混凝土中产生的拉应力。 临时钢束张拉的施工：劲性骨架焊接锁定完成后，应立即进行临时钢束的张拉，临时钢束的张拉应在1.5小时内完成。施工时，应提前将千斤顶安装等准备工作做好。5）、边墩支座约束的解除 合拢段锁定后应立即解除边墩上下支座板临时螺栓约束。6）、混凝土的浇筑 （1）

17、边跨合龙段混凝土浇筑前24小时应连续观测（4小时一次）合龙口高程变化、合龙段长度变化情况、温度监测确定温度变化与高程、合拢口长度之间的关系，确定混凝土的浇筑时间。 （2）合龙段混凝土浇筑时间，应选择在当天温度最低且浇筑完毕后温度缓慢上升的时候进行，一般选择在23:000：00开始浇筑，合龙段混凝土应在外界开始升温前完成浇筑。 （3）合龙段混凝土宜采用微膨胀混凝土，且混凝土强度等级提高一级,合龙段混凝土配合比根据实验室试配情况予以确定。 （4）合龙段混凝土浇筑后，严防施工扰动，采用土工布覆盖洒水养护，必须保持合龙段混凝土始终处于湿润状态。有条件时应对全桥顶板混凝土进

18、行洒水降温。（5）边跨合龙段混凝土浇筑前，必须仔细检查外模与已浇筑节段的密贴程度；合龙段两侧既有节段混凝土接茬面必须认真凿毛，去除浮松混凝土，并在混凝土浇筑前洒水充分湿润。7）、边跨合龙段钢束张拉及劲性骨架解除边跨合龙段浇筑后，待混凝土强度达到设计要求，将作为临时束张拉的底板束补张拉至设计吨位329.6吨，其余永久束张拉至设计吨位，张拉顺序严格遵循设计和规范要求。预应力束的张拉按照“中间向两侧同时对称张拉”的原则，张拉顺序为：先腹板，后顶、底板束，先长束，后短束。临时固结的解除应在张拉纵向束后压浆前进行，临时固结的解除应保持同步。8）、拆除边跨支架 边跨现浇段支架应在边跨合龙段所有纵

19、向钢束压浆后、临时支墩拆除前，拆除边跨支架现浇段和边跨合龙段支架。9）、临时固结的拆除 按照设计要求，边跨合龙段强度达到设计要求且钢束在张拉到位，边孔支架落架后开始拆除临时固结。临时支墩的拆除必须遵循以下几点： （1）临时固结拆除前，应在中跨墩顶、1/2悬臂处、悬臂端分别设3个观测点（梁体中心线和翼板内50cm），用以监控拆除作业时观测点的高程和位移变化情况，发现问题，应立即停止拆除作业，查明原因，采取措施后放可继续作业。 （2）临时固结的拆除时间为边跨合龙束张拉完毕，边孔支架落架后，中跨合龙段劲性骨架焊接之前。 （3）临时固结的拆除应遵循“同时、对称”

20、的原则，主墩旁的四根临时支墩应同步进行拆除作业。四个临时支墩与梁体应基本在同一时刻与梁体剥离，解除固结（确保靠近边跨方向的临时支墩比中跨方向的稍早拆除），同侧的临时支墩应在同一时刻与梁体解除固结。 （4）临时支墩拆除时，提前在支墩钢管上焊接操作平台，先将临时支墩顶钢筋剥出，用氧气乙炔烧断，然后再用风镐将临时支墩混凝土与梁体剥离。临时支墩凿除作业时，应注意保护好梁体混凝土不受损伤，且应对梁底接触面进行修补，修补砂浆内应掺加高强胶水。 （5）临时支墩拆除时，应采取可靠措施，确保施工机械和人员的安全，下面不准站人。10）、主墩支座的锁定 拆除临时支撑后应立即安排人员对安装滑动支座端的主墩支座进行锁定，确保结构处于单悬臂超静定状态。（2）、中跨合龙与边跨合龙相同工序不再阐述。1）、