抱箍法盖梁施工验算

1、抱箍法盖梁施工验算书一、编制依据1、两阶段施工图设计；2、公路桥涵钢结构及木结构设计规范；3、公路桥涵施工技术规范；4、桥梁施工常用数据手册；5、路桥施工计算手册；6、公路施工手册，桥涵（上、下册）；7、盖梁模板厂家提供的有关模板数据；8、我单位有关桥梁的施工经验总结。二、工程概况本段全长5.5km，共有特大桥1座，大桥2座，由于大多墩身较高，用满堂支架法及其他方法很难以施工，因此本标段圆柱墩盖梁施工全部采用抱箍法施工。三、施工方案盖梁施工重量大于墩柱中系梁施工重量，且盖梁、系梁无支架抱箍支撑方法相同，因此若盖梁抱箍验算合格，则墩柱中系梁抱箍验算亦合格。依据以上原则，本检算方案只验算盖梁无支架

2、抱箍施工方案是否和合理安全。1、侧模与端模支撑侧模为特制大钢模，面模厚度为6mm，肋板采用10#槽钢，在肋板外设12#槽钢背带。2、底模支撑底模为特制大钢模，面模厚度为6mm，肋板高10cm。在底模下部采用长2.5m的10cm×10cm的方木作为横梁，间距30cm。3、纵梁采用50a工字钢作为纵梁。两片纵梁之间采用16的栓杆连接；纵梁下为抱箍。4、抱箍为方便拆卸，采用双抱箍方式。抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成，M22的高强螺栓连接，抱箍高40cm和20cm，采用高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间

3、的摩擦力，在墩柱与抱箍间设置3mm橡胶垫。钢抱箍底模纵梁I50a工字钢墩身W钢模板底模横梁10×10×250方木=1600盖梁抱箍施工立面示意图1（未示支架）5防护栏杆和工作平台栏杆采用50的钢管搭设，在横梁上每隔3.1m设一道1.2m的钢管立柱，竖向件隔0.5m设一道横杆，扫地杆距平台地面高度为30cm。钢管之间采用扣件连接，栏杆为围蔽安全滤网。工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设2cm厚的木板，木板与横梁之间采用铁丝扎牢。四、检算原则1在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制；2综合考虑结构的安全性；3采取比较符合实际的力学模型；4尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法；

4、5盖梁底模为钢模，钢模下设置方木作用为调节标高和结构刚度补强；若钢模刚度足够，则无需检算方木受力；6对部分结构的不均布，不对称性采用较大的均不荷载；7本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量，以作为安全储备；8抱箍加工完成实施前，先进行压力试验，变形满足要求方可使用。五、荷载计算本段盖梁分三柱盖梁和二柱盖梁，其中：三柱盖梁以杨树沟大桥1#墩最长，盖梁长1968cm，宽200cm，高180cm，柱间距744cm。二柱盖梁用于前麦王大桥，盖梁长1155cm，宽190cm，高180cm，柱间距710cm。因此，以上述模型进行验算。荷载分项系数是在设计计算中，反映了荷载的不确定性并与结构可靠度概念相关联的一个

5、数值。对永久荷载和可变荷载，规定了不同的分项系数。(1)永久荷载分项系数G：当永久荷载对结构产生的效应对结构不利时，对由可变荷载效应控制的组合取G=12；对由永久荷载效应控制的组合，取G=135。当产生的效应对结构有利时，般情况下取G=10；当验算倾覆、滑移或漂浮时，取G=09；对其余某些特殊情况，应按有关规范采用。(2)可变荷载分项系数Q：般情况下取Q=14。荷载分析：盖梁按均布荷载计算，因盖梁悬臂断面比柱间断面小，因此悬臂单独计算。1盖梁砼自重：注：含筋量>2%。荷载分项系数1.2（依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范附录D普通模板荷载计算）2.支撑体系：荷载分项系数1.2。3工字钢重

6、量：工字钢采用I50a普通热轧工字钢，每延米重量：96.3kg/m，每盖梁采用2根。荷载分项系数取1.2。4抱箍重量：依据模板厂家设计图纸，荷载分项系数取1.2。5倾倒砼和振捣的冲击荷载荷载分项系数取1.4。6施工机具及施工人员荷载荷载分项系数取1.4。7其它可能荷载荷载分项系数取1.4。六、荷载计算组合1、计算工字钢受力分析时，则按照工字钢上均布荷载进行计算，荷载组合为：2、计算抱箍受力时，按照抱箍面与混凝土面的摩擦力以抵抗抱箍以上所有集中荷载为标准。七、受力检算（一）工字钢受力检算1、二柱盖梁正应力检算根据力学计算简图，可计算盖梁工字钢梁的弯矩，如下图：MAa=2.225mL=7.1ma=

7、2.225mMBMC根据计算结果，最大正应力在跨中。工字钢参数，（图纸Wx，Ix取值依据为桥梁施工常用数据手册P79）则：工字钢容许抗弯强度，故工字钢强度满足要求。挠度检算按上述计算模型最大挠度发生在跨中，计算式为：允许挠度为，故工字钢挠度满足要求。检算说明：跨中挠度符合要求。因跨中弯矩最大，则两端挠度也符合要求。根据施工具体挠度，在安装底模板时，根据实际挠度进行适当调整底模板的预留拱度。2、三柱盖梁正应力检算根据力学计算简图，可计算盖梁工字钢梁的弯矩，如下图：ABCEDa=2.4mL=7.1ma=2.4mL=7.1m根据计算结果，最大正应力在跨中。工字钢参数，（图纸Wx，Ix取值依据为桥梁施

8、工常用数据手册P79）则：工字钢容许抗弯强度，故工字钢强度满足要求。挠度检算按上述计算模型最大挠度发生在盖梁端，计算式为：允许挠度为，故工字钢挠度满足要求。检算说明：跨中挠度符合要求。因梁端弯矩最大，则跨中挠度也符合要求。根据施工具体挠度，在安装底模板时，根据实际挠度进行适当调整底模板的预留拱度。（二）抱箍检算为便于按拆，采用双抱箍体系。1、二柱盖梁荷载计算每个盖梁按墩柱设两个抱箍，共计4个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：支座反力：以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。抱箍受力计算螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力抱箍所受的竖向压力由M22的高强螺栓的

9、抗剪力产生，查路桥施工计算手册第426页：M22螺栓的允许承载力：NL=Pn/K式中：P-高强螺栓的预拉力，取190kN；-摩擦系数，取0.3；n-传力接触面数目，取1；K-安全系数，取1.7。则：NL=155×0.3×1/1.7=33.53kN螺栓数目m计算：m=N/NL=538.75/33.5316个，取双抱箍计算截面上的螺栓数目m=24个。则每条高强螺栓提供的抗剪力：P=N/24=22.45KNNL=33.53kN故能承担所要求的荷载。螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取=0.3计算抱箍产生的压力Pb=N/=538.75/0.3=1795.

10、8kN由高强螺栓承担。则：Nf=Pb=1795.8kN抱箍的压力由24根M22的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为N1=Pb/24=1795.8kN/24=74.8kN<S=190kN=N/A=N（1-0.4n/m）/A式中：N-轴心力m1-所有螺栓数目，取：24个A-高强螺栓截面积，A=3.80cm2=N/A=Pb（1-0.4n/m）/A=1795.8×103×(1-0.4×24/24)/(24×3.80×10-4)=118.1MPa=140MPa小结：故高强螺栓满足强度要求。求螺栓需要的力矩M由螺帽压力产生的反力矩M1=u1N1&#

11、215;L1u1=0.15，钢与钢之间的摩擦系数L1=0.015，力臂M1=0.15×74.8×0.015=0.1683kN.mM2为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为10°M2=(u1×Ncos10°+Nsin10°)×L2式中L2=0.011(L2为力臂)=(0.15×74.8×cos10°+74.8×sin10°)×0.011=0.2644(kN·m)M=M1+M2=0.1683+0.2644=0.4327(kN·m)=43.3(kg·m)所以要求螺栓的扭紧力矩M43.3(kg·m)抱箍体的应力计算：抱箍壁为受拉产生拉应力为：P1=12N1=1