冷却塔砼工程量计算书(全面版)资料

1、冷却塔砼工程量计算书（全面 版）资料工程量计算书SkfEK* JtfftttM ffi e B窘崖胃翼RM卜1mA泻flF - -!治11 ifciji? 1 IjU 播4 .1 H |tf?WE Wft-Tir wA 1 l-dM? 1冊 *4 勺时 匕r 中 |TW*-fi /-II 21I| o-)rriMi * *IIjii r(p i-r *81314B SaBJsl.l -a-twS- fcl.1- ：at-33l ?tIkl ikl II! K.1I 科|- 2I-9?.MJR milE. 5*Rkn Q3kT K 4t hh U E:IKib|.imi |Pl4 11 bL J

2、mji i ! iU i. r i L iKijviru1iniryajuriHi iwi nqTmnjrm5rshM4 IMnvnJMaiAWIL1 1 KE岬JW:如-G-31 Jill 酋*)1 WlfVHi 11 i-H 1|fl *M 二*. ?l|l 1 jJ * III WfWIillm KP4 Mi iniE1 41*U9FZii_lArl| 1I4.-EVH fCgrW-HMW h. hr： 心UlPL1 i 4-11 h L J H I.L 痕駅峠右 Uk 1ci r pizi Minrw陀o耳舛出is1远!CLMJFW- 1.12 I44J iWW|：tfl：CFTrrl

3、 |C-HO(tTw :J 1 Ii4r-| H Fr 1 f% CrHdl KIM J kW-iH+-：!l 2ilani-i11评FliM匕1 H*|:iMlH鲨刚化牡刚刽dOff九m uf步r电LdrminrK二灯忙匚st”winpju.?*-k-s4：ijt tin L- tli- 1+ lts wt iHrt耳- UJ4eri-ESnMIE9MEH ZlT亦扁tEiiirzt TiriiaiiiKir iBrfi h “wrzn-ifilV 氛0 IllsIMLH - fib W.+-Hh-叶*MVljii wwiui m & 3HI b -lJkL3-C*WSUi|.H U11 1

4、 T-Hh-k. !-in|*!b细KTMit：左叩1 -Clifts冷.耳 1 Iks； -T Yi-古.- 葦工程量计算书HHi斗冷却塔与循环水池方案在钢拉杆厂南部围墙附近开阔地带建开方式热废水蓄水池及冷水蓄水池，热水池上建防雨蓬，冷水池上建方形逆流开放式冷却 塔。冷水池旁边建一泵站及补水井。从热水池到链条车间开一封闭 条水沟，链条厂废热水经水沟自然流入废热水池，废水在池里面经 过回型水路沉淀、初步降温；冷却塔泵将热水池水泵如冷却塔布水 系统。 冷却塔顶部的电机风机，强行把外部的冷空气，经塔下部的 进风百叶窗吸入塔内，热水由布水系统均匀分布到各个雾化器，经 喷头使热水向上方喷射雾化，与进塔

5、的空气同向上升，并进行热交 换，雾滴上升到一定高度后靠自重自然下落，这时又与正在上升的 冷空气相遇再次进行热交换，湿热空气由风机排出塔外，冷却水集 中后进入冷水池。冬季气温低时热水直接由热水池回流流进冷水池 自然冷却可以节约能源。冷却后的水经泵站输送到链条车间 配水阀 处。一路供车间设备 冷却用，一路供热处理冷却水用，冬季时水温在25C以下直接进入热处理用水管路。夏季水温在 25C以上时水经过车间内制冷系统冷 却后进入现有的封闭式保温蓄水池。由现有的供水系统送进热处理 用水管路。设备总需水量5000m3/h,水温升温5-7 C。可以根据股份公司其它分厂需求合建个大型集中的冷却循环系统，集中管理

6、降低投资 成本和运行成本一r厂片一*r陵籾k耐，少/方案图样例链条厂设备用电及水量情况生产线规格范围mm使用设备型号装机功率（Kw）用水量厂家1#直径6-10SKBL-11 编机（1台）7.5山东矿机SKH100 焊机（1台）1252#直径12-SKBL16 编机（1台）7.5山东矿机14SKHL250 焊机（1台）253#直径16-20KEB8.1 编机（1台）46瓦菲奥斯（德国）KEH8焊机（1台）3504#直径20-KBA601 编机（1台）550瓦菲奥斯（德国）30KSH502D 焊机（1台）450130m 3h5#直径30-KBA/IEW601 编机（1台）650瓦菲奥斯（德国）48

7、KSH602D 焊机（1 台）6106#、 11#直径6-10编机（2台）2 X7.5杭州环链焊机（2台）2 X125杭州久远7、 8、 12、直径12-编机（5台）5 X18.5杭州环链13、 14#14焊机（5台）5 X300杭州久远9、15#直径16-编机（2台）2X25杭州环链20焊机（2台）2 X400杭州久远10、 16、直径20-编机（2台）2 X550卄宀 待定17#30焊机（3台）3 X450卄宀 待定18#直径30-异型环编机（1台）550无锡福克斯48焊机（1台）4506-10SKX-102.2山东矿机校链设备6-10SZK42.530m Eh浙江双鸟10-14FWL-1

8、000KN-ZD22无锡福克斯16-30KPH40020瓦菲奥斯（德国）32-48KPH6007218-30BLS-1000Z （3台）3X22张家口北方 对焊26-48BLS-2000Z （2台）2X30链条热处理机床6-10KGPS-100KW/8KH2（1台）100300m 3h苏州胜吴12-14KGPS-160KW/6KH2（1台）16016-22KGPS-250KW/4S（2台）40024-36KGPS-400KW/2.5S（1台）60032-48KGPS-900KW （1台）900湘潭机电12-16IGPS160/80-8L（1台）260湘潭机电6-10IGPS100/60-8L（

9、1台）160湘潭兆恒电器12-14IGPS160/80-8L（2台）2 X26016-20IGPS200/100-8L（1台）30020-30IGPS250/120-8L（1台）370其它辅助设备退火炉、抛丸机、拉丝机、实验设备等500kW40m Eh合计13393.2kW （装机功率）X 0.7 （实际负荷系 数）X0.7 （开机率）=6562.5kW （实际用电 功率）500m 3/h未定|新增DOI :10.3876/j. iss n. 1000 O 1980. 2021.05. 019收稿日期:2021 O 09O 01作者简介：韩琴(1983,女，内蒙古包头人，硕士研究生，主要从事火

10、电厂冷却水系统瞬变流及冷却塔 热力计算研究.大型冷却塔热力计算模型韩 琴1,2,刘德有1,陈负山1,齐慧卿1,焦诗元1(1.河海大学水利水电工程学院,江苏 南京 210098; 2.国电机械设计研究院 浙江310030摘要：基于质量守恒和能量守恒原理，却塔热力计算的湿差模型,分析了不同 模型的计算结果差异以及气象条件(、淋水面积和风速等参数对冷却塔出塔水温 的影响.,或者在一定的范围内，淋水面积的增大，或者风速的增大,.:湿差模型和 焓差三阶模型是适用于大型或超大型冷却塔，应特别重视循环冷却水系统冷端参数 的综合优化分析.关键词：大型冷却塔；热力计算；出塔水温；湿差模型；焓差模型；四变量模型中

11、图分类号:TK123文献标识码:A文章编号:1000 O 1980(202105 O 0591 O 05冷却塔是火电厂的重要冷端设备之一，其冷却性能的好坏直接影响整个电厂运 行的经济性和安全性.而冷却塔的出塔水温是衡量冷却塔冷却性能的重要技术指标1 0 4根据冷却塔的出塔水温及其变化规律 , 不仅可以对冷却塔系统进行运行监控和状态优化分析 , 而且可以为冷却塔的运行维护和 检修改造提供基本技术依据 .冷却塔的出塔水温对发电机组热效率的影响较大 , 如对于 1台超高压汽轮机 , 当冷却塔出塔水温降低 1C ,凝汽器真空提高270Pa，机组热循环效率提高 012%013%5, 因此 , 在冷却塔设

12、计时首先必须采用准 确的热力计算模型 .在现行的冷却塔设计中 , 大多采用以麦克尔方程 6为基础的焓差模型 , 即将接 触散热和蒸发散热相关的 2个未知变量 （不同高度淋水截面的空气干球温度和空气 中的水蒸气分压力均用 1个未知量“比焓”来代替进行热力计算 , 而很少用不同传 质和传质系数的计算模型来计算 . 在焓差模型的求解上 , 则大多采用辛普森二阶积 分法 . 但工程实践表明 , 这种以辛普森二阶积分的焓差模型 （以下简称焓差二阶模 型不能准确地适用于目前的 大型冷却塔7（8500m 2 A 11000m 2勺热力计算分析,其中A为淋水面积.本文基于质量守恒和能量守恒原理 , 建立了适用

13、于大型冷却塔热力计算的新的 湿差模型 , 并与焓差二阶、三阶模型以及四变量模型分别进行了比较计算 , 分析 了各有关参数对大型冷却塔出塔水温的影响 . 1 湿差模型的推导1. 1 水体质量守恒方程根据质量守恒原理 , 水面蒸发的水量 , 即部分变为空气中水蒸气的水量可表示为d Q = B pv (p -p v d V (1单位填料体积与水蒸气压力相关的散质系数，kg/(m 3? Pa ? s ; p v 空气温度为水温t时的饱和水蒸气压力，Pa ; pv水蒸气的分压力，Pa . p v可分别改写为p v =x +01622pa(2 p v =x +01622p a (3式中：x 空气温度为水温

14、t时的饱和蒸气含湿量，kg/kg ; x空气中水蒸气的含湿量,kg/kg ; p a大第37卷第5期2021年9月河海大学学报(自然科学版 Journal of H ohai Un iversity (Natural Scien ces V ol. 37N o.5Sep. 2021气压力，Pa .将式(2 (3代入式(1 ,得d Q = B xv (x-x d V = B xv (xx Ad z (4B xv =1161 B pv1161(x+x p a (5 式中：B xv 单位填料体积与空气含湿量相关的散质系数，kg/(m 3? s ; A塔 中填料水平断面面积，m 2; z垂向坐标，向上

15、为正.由于空气中水蒸气增加的水量 dQ也可以表示为d Q =G d x(6 因此 , 由式 (4 , (6 可得B xv (x -x (7 式中 G 为进塔空气质量 , kg/s .1. 2 热量平衡方程, 即d H q = a v-(6 A d z + 丫 w B xv Axd z+ctd Q (8式中:H q水散出的热量,k J/s ; a v 单位体积接触散热系数,k J/(m 3? s ? C ; t水温,C ;9 空气的干球温度,C ; 丫 w 水的汽化热 , 取 242813k J/kg ; c 水的比热容 , 取 411868k J/(kg ? C . 空气增加的总热量为d H

16、g =Gc w d 9+h q d Q(9 式中 :H g 空气增加的热量 , k J/s ; c w 湿空气的比热 , 取 1105k J/(kg ? C ; h q 水蒸气含热量 , k J/kg .在正常稳定运行状态下 , 水散发的总热量等于空气增加的总热量 , 则由式 (8 , (9 可得a v (- 9 A d z + 丫 w B xv (x -x A d z +ct d Q =Gc w d 9 +h q (考Q虑到蒸发水量d Q相对很小，将其带走的热量忽略 , 且 h q =r 0+c v 则9式, (10 可化简为Gc w d 9=av- 9(tA d z (11式中：r 0水0

17、C时的汽化热,k J/kg ; c v水蒸气比热容,取 11842k J/(kg ? C. 1. 3 热传递平衡方程水损失的热量为d H q =cQt -c (Q -d Q (t -d t (12式 (12 为忽略二阶微小量化简得到的 . 将式 (8 代入式 (12 , 化简后可得 cQ d t=a v (t- 0 A d z + 丫 w B xv (x -x A d z (13 令 A =g a , A=q , 将式 (7 , (11 , (13 分别改写导出湿差模型即可 ：d z = B-(xxg a(14 d z =a-0(t c w g a (15d z = a ( B ( cq(16

18、 求解式(14 式(16需作如下假设:(a系数a v , c v , c w ,及丫 W都取 常数 ; (b 水温取其断面平均值 , 不考 虑交面阻力 ; (c 空气在填料出口处未达到饱和 状态 ; (d 填料面积沿垂直方向不变 ; (e 取刘易斯数 Le =av /(c w xvB=111, 1, 0193, 0191, 019, 分别计算其对出塔水温的影响 .2 焓差模型和四变量模型简介2. 1 焓差模型水所损失的热量等于空气所获得的热量 , 即cq d t =g a d i (17295河 海大 学学报 (自 然科学版 第 37卷式中i为湿空气焓,k J/kg .从水到空气的热量传递,可

19、用焓差8表示为cq d t = B xv-（id z （18式中i为水温t时的饱和空气焓,k J/kg .将式（18改写成积分形式,即B z q =t 1t 2i -i （19 求解式（19需作如下假设：（a （忽略蒸发水量损失；（c由于冷却塔内水蒸 气的压力很小，对塔内压力影响很小d散热系数、散质系数和湿空气的比热在整 个过程中均为常数.对于式（19右边项的积分,.n =2, 3时,可分别写成式（20, （21的积分形式,t t2i -i= t 3n h -h 1+12 -mm +h -h 2（20 t 1t 2i -i= t 3n h -h 1+12 - 233+h 13-h 23+h -

20、h 2（21式中:h 1, h 2进塔、出塔空气比焓,k J/kg ; h m , h 塔内平均水温的空气比焓、饱和比焓;h 13, h 23 空气干球温度为t =t 2+1/3 时的比焓、饱和比焓,k J/kg ; h 23, h空气干球温度t =t 2+2/3 时的比焓、饱和比焓,k J/kg .2. 2四变量模型根据质量守恒和能量守恒原理 , 并考虑蒸发损失引起的水量变化 , 可得四变量 模型 6:d z = B pv (p -pv (22d z = a cq-(6 + yB cq (pp v (23d z =c w g a q d z +c (ct -丫 w c 0 d z (24d

21、z =( 202122g a p a d z (25 求解四变量模型需作如下假设 9:(a 冷却塔内 水蒸气分压力所占比例很小,可采用不变的大气压力；(b系数a v , c v , c w , (及 丫 w 都取常数 ; (c 水温取其断面平均值 , 不考虑交面阻力 ; (d 空气在填料出口处未达 到 饱和状态 ； (e 填料面积沿垂直方向不变 .3 4 种模型的比较计算分析现针对湿差模型、 焓差二阶模型 、 焓差三阶模型 、 四变量模型这 4种热力 计算模型进行比较计算分析 , 并作如下说明 :(a 湿差模型的求解 , 采用中心差分方 法将偏微分方程组转化为差分方程组后再编写程序 ； (b

22、焓差模型的求解 , 分别对其 二阶 、 三阶模型进行对比分析 , 同时为了保证式 (20 的解有合理的求解区间曲 线 10, 根据 4个焓差都大于零的条件来编写 F ortran 程序 , 以使其解具有数学和实际 意义 ； (c 四变量模型 , 采用中心差分方法将其转化为方程组后再进行求解 , 并考虑 水量的蒸发损失 .本文以邯峰电厂冷却塔为研究对象 . 该冷却塔为自然通风冷却塔 , 淋水面积为 9000m 2,采用高为112m的T 26 O 60弟形波填料.气象条件为：空气干球温度 2115C ,湿球温度17C ,大气压力99850Pa.4种模型的热力计算结果如图 14所示 . 比较分析这些

23、计算结果 , 可得出如下 结论 ：a. 四变量模型的出塔水温计算结果比其他模型大 , 与实测出塔水温比较误差较 大 , 说明该模型相对不 准确 .b. 由图1可见,当淋水面积从4000m 2增大到8000m 2时,焓差二阶模型的出塔水温计算结果与湿差模395第5期韩琴,等大型冷却塔热力计算模型Fig. 1V ariati on of outlet w ater temperature of cooli ng湿弟模型 焙若：阶模 熔耒二阶模with-湿差模型焙并阶模一熔年二阶模kv!vwww_enJujHi930)1M-2QilQiteiMJounui Ekxnvmc PuMud血is Hmv.

24、 AJII nttaa roEvd-湿瘁模型焰差.：阶*熔第二阶*filling area for 4therm al 22 I on outlet w atercooli ng tow er for4therm al models图3 淋水密度对出塔水温的影响Fig. 3 I n flue nee of w ater den sity on outlet w atertemperature of eooli ng tow er for 4therm al models 图 4刘易斯数取值对出塔水温的影响 Fig. 4I n flue nee of differe nt values of L

25、ewis nu mber on outlet w ater型的计算结果相差很小但随着淋水面积的增大，焓差二阶模型的计算结果与湿差模型的计算结果相差越来越大，此时，焓差三阶模型与湿差模型的计算结果越来越接近 , 且与实测出塔水温很接近 . 说明大型冷却塔的 热力计算不宜再用焓差二 阶模型 , 应采用湿差模型和焓差三阶模型 .c. 由图 2可见 , 随着风速的增加 , 出塔水温呈近似直线下降趋势 . 而由图 3可 见 , 随着冷却塔淋水密度 的增加 , 出塔水温也相应增加 . 由图 4 可见 :随着刘易斯数 的增大 , 出塔水温减小 ; 当刘易斯数从 111减小到 110时 , 出塔水温增加 01

26、15%.由 此可见 , 刘易斯数的选取是值得注意的问题 .4 结 语由湿差模型、 焓差二阶模型 、 焓差三阶模型 、 四变量模型这 4 种热力计算 模型的对比分析可见 , 对于大型 冷却塔的热力计算 , 本文湿差模型和焓差三阶模型 优于焓差二阶模型和四变量模型 . 因此 , 采用本文导出的 湿差模型 , 结合冷却塔的 空气动力学阻力 抽力关系等进行冷却塔各未知量的设计计算 , 可以避免塔形对计 算结果的影响 .对于特定的地形条件和气候条件 , 并不是冷却塔淋水面积越大越好 . 如图 1所 示,当冷却塔淋水面积从4000m 2增大到10000m 2时,出塔水温从281295C降低 到241114

27、C ,出塔水温的变化是很明显的；但冷却塔淋 水面积增大到一定限度后， 如果再增大淋水面积 , 冷却塔出塔水温的降低非常缓慢 , 如塔淋水面积从 13000m 2 增大到14000m 2时,出塔水温只降低01296C，但其相应的造价以及运行维护费用 却明显增加 , 这在技术经济上显然是不合适的 . 因此 , 在冷却塔设计时 , 应结合整 个循环冷却水系统的冷端参数设计进行系 统综合优化分析 .参考文献 :1 史佑吉冷却塔运行与试验M.北京 冰利电力出版社,1990:194 O208.2 S OY LET MEZ M S. On the optimum per formance of forced

28、 draft counter flow cooling towersJ.Energy C onversion and Management ,2004,45:2335 O 2341.3 JABER H ,WE BB R L. Desig n of cooli ng towers by the effective ness 2NT UmethodJ.AS ME J Heat T rans fer ,1989,111:837O 843.495河海大学学报伯然科学版第37卷4 BERMIER M A. Thermal per forma nee of cooli ng towersJ.ASHRAEJ

29、 ,1995,7:56 O 61.齐复东，贾树本，马义伟.冷却塔M.北京 冰利电力出版社,1990:10 O 11.6 赵振国.冷却塔M.北京：中国水利水电出版社,1996:195 O 197.7 赵顺安.海水冷却塔M.北京 冲国水利水电出版社，2007:171 O 173.8 王启山.冷却塔热力计算的数学模型J.中国给水排水,1996(12 :4 O 7. (WANG Qi 2sha n. A mathematical m odel of cooli ng towertherm ody namic calculatio nJ.Chi na Water & Wastewater ,1996(1

30、2 :4O 7. (inChin ese9 钱焕群，金安.冷却塔的模型探讨J.冷藏技术,1998(1 :15 O 18. (QI AN Huan2qun , J I N An. Discussi on on cooli ng tower m odelsJ.C old S torage T ech nic , 1998(1 :15O 18. (in Chi nese10 王东.自然通风冷却塔冷却性能计算模型及影响因素D.北京：华北电力大De 21Fu 2shan 1, QI H ui 2qi ng 1, JIAO Shi 2yuan 1(1. College o f and Hydropower

31、 Engineering , Hohai Univer sity , Nanjing 210098, China ;2. State Power Machinery , Hangzhou 310030, ChinaAbstract :According to the conservation of mass and energy , a thermal calculation m odel for large cooling towers , namely humidity difference m odel , was established by regarding the outlet

32、water tem perature as the assessment index of cooling performance. A com paris on was made am ong the enthalpy difference m odel , four 2variable m odel and humidity difference m odel. The differences of the results calculated by various m odels as well as the influences of meteorological conditions

33、 (atm ospheric pressure , air dry 2bulb tem perature and air wet 2bulb tem perature , filling area and wind velocity on the outlet water tem perature of large cooling towers were analyzed. With the decrease of the dry 2bulb tem perature and the air wet 2bulb tem perature or the increase of the filli

34、ng area or the increase of the wind in certain range , the outlet water tem perature decreases. The results show that the present m odel and the enthalpy difference m odel are applicable to the thermal calculation of large or super 2large cooling towers , and during the design of large cooling tower

35、s , much im portance should be attained to the optimization of cold end parameters of a circulating cooling water system.K ey w ords :large cooling tower ;thermal calculation ;outlet water tem perature of cooling tower ;humidity difference m odel ; enthalpy difference m odel ;four 2variable m odel 5

36、95第 5期 韩 琴 , 等 大型冷却塔热力计算模型煤矿工程成本测算方法与工程费用定额及工程量清单计算对照应用手册图书编委会出版社：科学技术出版社2007年8月出版册数规格：全四卷+ 1CD 16开精装定价：Y 1088亓优惠价：480元详细目录第一篇矿山工程工程量清单项目及计算规则第一章露天工程第一节爆破工程第二节采装运输工程第三节岩土排弃工程第四节路基及附属工程第五节筑坝工程第六节窄轨铁路铺设工程第二章井巷工程第一节立井井筒工程第二节冻结工程第三节钻井工程第四节地面预注浆工程第五节斜井井筒工程第六节平硐及平巷工程第七节斜巷工程第八节硐室工程第九节辅轨工程第十节斜坡道工程第十二节其他工程第十

37、三节辅助系统工程第二篇矿山工程成本测算方法第一章成本测算总论第二章成本单价要素的测算第一节清包工单价的测算第二节材料采购价、租赁价的测算第三节机械租赁费的测算第四节临时设施费的测算第五节管理费的测算第六节其他成本项的测算第七节税金与规费的测算与筹划第三章成本消耗量要素的测算第一节材料消耗量的测算第二节人工、机械消耗量的测算第四章成本的测算方法第三篇煤炭建设井巷工程基础定额第二章斜井井筒定额第三章斜巷定额第四章平碉及平巷定额第五章碉室定额第六章铺轨定额第七章平巷及斜巷机械化掘进定额第四篇煤炭建设井巷工程概算定额第一章立井井筒定额第二章斜井井筒定额第三章斜巷定额第四章平碉及平巷定额第五章碉室定额第六章铺轨定额第七