废水生物处理

1、7.1 废水生物处理7-1-1 概述1、好氧生物处理 在充足供氧条件下，利用好氧微生物的生命活动过程，将有机污染物氧化分解成稳定的无机物的处理方法。在这个过程中，氧是有机物氧化时的氢受体，正是由于这种氢的转移，才能量释放出来，成为微生物生命活动和合成新细胞物质的能源，所以好氧氧化包括二个过程，即有机物的分解和原生质的合成： 而原生质的同化合成是以NH3为氮源产生新的微生物当基质浓度降低，微生物缺乏营养时，只能依靠分解细胞内贮藏的物质，甚至把原生质也当成营养物质利用，以获得生命活动所需的最低限度的能量。这个过程叫内源呼吸，原生质的分解（内源呼吸）： 有机物好氧转化的过程如图 2、厌氧生物分解 在

2、无氧条件下，利用厌氧菌的代谢，是废水中的有机物转变成简单有机物和无机物的处理过程，有机物的厌氧分解过程分为两个阶段。 产酸阶段：异氧菌把存在于废水中的复杂有机物转化成水分子有机物（如有机酸，醇类等）和CO2，NH3，H2S等无机物； 产气阶段：甲烷菌将小分子有机物分解成甲烷和CO2、H20等，厌氧分解过程：3、好氧生物处理与厌氧生物处理的区别 （1）起作用的微生物群种不同 （2）产物不同 （3）反应速度不同 好氧分解提供O2作H的受体，有机物转化速度快，用较小设备处理较多的水。厌氧分解不需供O2，无O2作H的受体，转化速度慢，效率低，时间长，副产物多。（4）对环境条件要求不同 好氧生物处理要求

3、充足供氧，对其它环境条件要求不太严格；厌氧生物处理要求绝对厌氧环境，对其它环境条件（如pH值，温度等）要求甚严，一般要求有机物浓度1000mg/l。 7.2 活性污泥法基本原理 7-2-1 活性污泥基本概念1912年英国人Clark and Cage发现对废水进行长时间曝气会产生污泥并使水质明显改善，其 后Arden and Lackett进一步研究，发现由于实验容器洗不干净，瓶壁留下残渣反而使处理效果提高，从而发现活性微生物菌胶团，定名为活性污泥。 1916年英国建成第一座污水处理厂，上图为活性污泥处理工艺基本流程。7-2-2 活性污泥增长特点与净化作用活性污泥中复杂的微生物与废水中的有机营

4、养物形成了复杂的食物链。最先担当净化任务的是异氧菌和腐生性真菌，细菌特别是球状细菌起者最关键的作用，优良运转的活性污泥，是以丝状菌为骨架由球状菌组成的菌胶团。沉降性好，随着活性污泥的正常运行，细菌大量繁殖，开始生长原生动物，是细菌一次捕食者。活性污泥常见的原生动物有鞭毛虫、肉毛虫、纤毛虫和吸管虫。活性污泥成熟时固着型的纤毛虫、种虫占优势；后生动物是细菌的二次捕食者，如轮虫、线虫等只能在溶解氧充足时才出现，所以当出现后生动物时说明处理水质好转标志。7-2-3 活性污泥的性能指标1、混合液悬浮固体 （MLSS）混合液悬浮固体是指曝气池中废水和活性污泥的混合液体的悬浮固体浓度。以MLSS（mg/l）

5、表示。混合液悬浮固体中的有机物量称为混合液体挥发性悬浮固体以MLVSS（mg/l）表示，对一定的废水而言，MLVSS与MLSS有一定的比值，例如生活污水的比值为0.7左右。2、污泥沉降比（SV）污泥沉降比是指曝气池混和液在100mL量筒中，静置沉降30min后，沉降污泥与混合液的体积比（%）。一般城市污水的SV值在1530%左右。3、污泥指数（1）污泥体积指数（SVI）曝气池出口处的混合液在静置30min后，每克是悬浮固体所占的体积（mL）称为污泥体积指数（SVI），其值按下式计算： 例如：某曝气池污泥沉降比SV=30%，混合液悬浮固体浓度为X=3000mg/l，则 （2）污泥密度指数（SDI

6、）曝气池混合液在静置30min后，含于100mL沉降污泥中的活性污泥悬浮固体的克数，称为污泥密度指数（SDI），它和SVI的关系为： 前例中的SDI=3000/100*301污泥指数也是表示活性污泥的凝聚沉降和浓缩性能的指标。SVI低时，沉降性能好，但吸附性能差。SVI高时，沉降性能不好，及时有良好的吸附性能，也不能很好的控制泥水分离，一般认为：SVI100 污泥的沉降性能好100SVI200污泥的沉降性能一般 SVI200 污泥的沉降性能不好正常情况下，城市污水SVI值在50150之间。7-2-4 影响活性污泥性能的环境因素1、溶解氧生化处理的基本要素：营养物、活性微生物、溶解氧，所以要使生

7、化处理正常运行，供氧是重要因素。一般说，溶解氧浓度以不低于2mg/L为宜（24mg/L）。2、水温维持在1525摄氏度，低于5摄氏度微生物生长缓慢。3、营养料细菌的化学组成实验式为C5H7O2N，霉菌为C10H17O6原生动物为C7H14O3N，所以在培养微生物时，可按菌体的主要成分比例供给营养。微生物赖以生活的主要外界营养为碳和氮，此外，还需要微量的钾，镁，铁，维生素等。碳源-异氧菌利用有机碳源，自氧菌利用无机碳源。氮源-无机氮（NH3及NH4+）和有机氮（尿素，氨基酸，蛋白质等）。一般比例关系：BOD：N：P=100：5：1好氧生物处理：BOD5=5001000mg/l4、有毒物质主要毒物

8、有重金属离子（如锌，铜，镍，铅，铬等）和一些非金属化合物（如酚，醛，氰化物，硫化物等）。7-2-5 BOD负荷与污泥平均停留时间1、BOD负荷（1） 污泥负荷LS指单位重量活性污泥在单位时间内所承受的有机物染物量，单位是kg（BOD5）/kg（MLSS）d；（2）容积负荷LV指单位曝气池有效容积在单位时间内所承受的有机污染物量，单位是kg（BOD5）/m3D；LS和LV及其相互关系式如下： Lv=LsX式中S0-曝气池入流废水的BOD5浓度（kg/m3）；V-曝气区容积（m3）X-曝气池MLSS浓度（kg/m3）Q-废水流量（m3/d）。 7.3 活性污泥净化水的机理 7-3-1基质浓度与其去

9、除率的关系（有机物降解动力学）1、基质浓度与其去除率的关系Monod 通过实验将MichaelisMenten酶促反应方程应用到稀溶液的纯种菌增长，提出了与其相似的描述微生物比增长速率和有机物浓度之间的动力学关系式：式中 X以VSS表示的活性污泥浓度，mgVSS/L； S以BOD表示的基质浓度，mg/L； K最大反应速度常数； Ks常数，其值等于基质去除速度为最大值的一半时的基质浓度。 基质降解速度与基质浓度的关系图X1X2X3 Ks1Ks2Ks3X活性污泥浓度， Ks半氏常数， K反应速度常数由图可知：（1）、当SKs，即在高有机物浓度时，有机物降解出现最大的速率，它仅与污染浓度有关，与其浓

10、度无关。这是因为污水中高有机物浓度、微生物处于对数增长期，再增加有机物浓度，也不能再提高降解速率，所以反应速度达到最大值零级反应。（2）、当SKs时，即在低有机物浓度时，有机物降解速率遵循一级反应，去除速度与有机物浓度成正比。这是因为在低有机物浓度时，微生物基本处于减速生长或内源呼吸期，在图中它对应与横坐标OS”曲线区段，在这仪段里，曲线是通过原点的直线X3。2、活性污泥的增长与B0D去除的关系 活性污泥法处理过程中，微生物量的增加是同化合成和内源分解两种作用的共同结果。活性污泥的增长和BOD去除之间的动力学关系为： 7-1 式中 dX/dt活性污泥增殖速度，即单位时间内单位体积中所增殖的以V

11、SS计的微生物量，kg/m3d； a产率系数，即平均去除单位重量的B0D所增殖的微生物量，kg/kg； dSr/dt活性污泥去除BOD速度，kg/m3d； b活性污泥自身分解系数，d-1； X活性污泥浓度，kg/m3；活性污泥比增殖速度，kg/kgd，常以 u 表示。由以上两式可知，污泥增殖是微生物去除基质BOD的必然结果。增殖速度与营养的丰富程度有关。确定污泥增殖量对控制曝气池的污泥量以及确定污泥处理设施是极为重要的。由式7-1可以得出两日之内污泥增量之差，即曝气池每日污泥增量 为： 式中 Q处理废水量，m3/d；Sr去除BODs量（Kg）V曝气池容积，m3。a与b由下式通过试验求得： 式中

12、 污泥微生物平均停留时间ts的倒数，即1/ts： QSr / VX 以去除的基质为基准的污泥负荷。以 QSr / VX 为横坐标，为纵坐标，可用图解法求得a和b。一些废水的a和b值见表72。表7-2 不同废水的污泥产率系数(a)与自身分解系数(b) 废 水ab家庭污水 石油精制化学、石油化学酿 造制 药牛皮纸浆0.73 0.490.620.310.720.560.720.770.500.075 0.10.160.050.080.100.08实际曝气池的污泥增加量，比上述计算值要大。这是因为除B0D转换而增加的污泥量外。其它悬浮固体，包括无机物、纤维 等无活性的SS等，所以实际的计算应是上述两方

13、面的因素的平均值。 3、耗氧速度与基质（有机物）BOD去除的关系暴气池的耗氧包括，一部分氧化有机物（异化分解）以取得能量，另一部分转化为新的原生质（同化合成）和贮藏物质。前者消耗溶解氧，后者在内源呼吸时也消耗溶解氧，由此可得曝气池需氧量R0(kg/d):式中 平均转化lkg的BOD的需氧量，kg/kg； 微生物(以VSS计)自身氧化的需氧量，kg/kgd。式中 Ro / VX 氧的比耗速度，即每公斤活性污泥(以VSS计)平均每天的耗氧量，kg/kgd，常用Kr表示； 比需氧量，即去除lkg的B0D的需氧量，kg/kg。表7-3 几种废水的、值废 水 名 称 石油化工废水 含酚废水 合成纤维废水

14、 漂染废水 炼油废水 酿造废水 制药废水 亚硫酸浆废水 制浆造纸废水0.750.560.560.50.60.500.440.350.400.380.120.530.1600.1420.0650.120.3540.1850.0920.1880.110以上Ro是活性污泥法用于有机物氧化大需氧量。若当废水进行包括硝化在内的完全氧化处理时，氨变成硝酸尚需氧。 故曝气池需氧量应为：式中 Nr被转化的氨氮量(kg/d)。4.6为1公斤氨氮转化成硝酸盐所需氧量 (kg) 。4、净化理论在活性污泥法中的应用活性污泥法当其在高有机物浓度时，前面讨论已得到有机物的降解速率： 式中 Xt时刻的污泥浓度，XX0+aS

15、r ,X0为t0时的活性污泥微生物浓度，a为去除每千克BOD5所产生的污泥量(kg)；Sr为去除的BOS5(kg)的量，K1为高基质浓度时的污泥增长常数。 （1）、在连续的完全混合式活性污泥法系统中，暴气池处于稳定状态，有机物浓度较低S0300mg/L的情况下，BOD去除速度与有机物浓度量呈一级反应关系，即与有机物浓度成正比： 7-2式中 So入流废水BOD5浓度（mg/l）；S暴气后残留于混合液中有机物浓度（mg/l）；K2低基质BOD浓度时速度常数，约为(2.625.49)10-4h-1mg-1L,代入关系式S0=S+Sr（Sr为去除的BOS5(kg)的量），并求7-2式的定积分得： 若经

16、过t时刻，出水中的有机物浓度以Se表示，则： 由于Sr=So-Se ，所以BOD去除率 此时的污泥负荷绿Ls和容积负荷率分别为： （2）对于推流式暴气池。BOD的去除率：例：流量为5000m3/d的废水，其水质为：BOD5为210mg/L，SS为140mg/L。去除反应为一级反应，反应常数K2=3.210-4.拟用活性污泥法处理,若取暴气时间为4H,污泥回流率为25%,MLVSS为X=2000mg/L,（1）求BOD去除率。如果要求SS的去除率为90%，（2）问污泥生长量为多少？解：（1）活性污泥暴气池采用推流式，其去除率为： （2）a、求暴气池容积（通过暴气池的水量应包括废水量和污泥回流量）

17、，由此得暴气池容积 b、根据 可求得污泥增量X=0.64 5000 210 10-3 0.923-0.085 1041.7 2000 10-3=443.2(Kg/g) c、根据入流悬浮物去除率求污泥增量最大污泥增量 在普通活性污泥法基础上，根据：(1)曝气池的混合反应型式；(2)进水点的位置；(3) 污泥负荷率；(4)曝气技术等方面的改进产生新的类型，现概述如下。 7-4-1 曝气池混合反应型式1、推流式 推流式水旋流推进与气体混合由一端进入流经整个曝气池后，至池末端流出。 完全混合式废水与回流污泥一起进入曝气池后，就立即混合均匀，对入流水质、水量、浓度等变化有较强的缓冲能力。2、各种活性污泥

18、法系统 1、普通活性污泥法优点：（1）一般呈推流式。池起始端易进入对数生长期。末端微生物进入内源呼吸，池的率效高。 （2）曝气时间长，吸附量大，去除率高9095%。（3）污泥颗粒大，易沉降。 （4）污泥量少，剩余污泥量占不到回流的10%。 缺点：（1）不适于水质变化大的水质。 （2）长廊式供氧利用率低，能耗较高。 （3）处理时间长，曝气48h 2、渐减曝气法系统和逐级进水普通法的需氧率沿池长降低，而供氧沿池长均匀分布，造成浪费，改变为沿池长减渐供氧，以达到供氧与需氧均衡。针对普通法池首BOD负荷高，池尾低，改变为沿池长分级注水，多点进水法也称逐步曝气法。优点：（1）有机场分配均匀，需氧量均匀。

19、 （2）活性污泥浓度不均匀，前端浓，后端稀，有利于提高曝气池利用率，出流混合液浓度降低。 （3）在相同的BOD负荷条件下，逐步曝气法的BOD容积负荷可明显增大，去除一定量的BOD，曝气池容积仅为普通法的一半，减少占地面积。 缺点：（1）工艺复杂，运行管理要求高。 （2）渐减曝气或多点进水管线，阀门增多。 渐减曝气法或多点进水法池内各点活性污泥浓度。回流污泥浓度回流率计算：式中Xx池内任一点处的污泥浓度，mg/L；Q入流废水量，m3/d；Qx流到x点的废水量，m3/d；Xr回流污泥浓度，mg/L；X0入流废水的SS浓度，mg/L；X曝气池出口处的活性污泥浓度，mg/L；r污泥回流率，。3、吸附再

20、生法系统优点： （1）吸附和污泥活化（再生）分别在两个系统中进行，省去初沉池，有利于提高吸附氧化有机物的能力。有利于活性污泥的活化，缩短吸附和活化时间，吸附的曝气时间短（1030分）。（2）回流污泥量大，对废水适应性大，调济平衡能力强，回流比大50100%。缺点：（1）吸附时间短，处理效率低8590%；（2）污泥回流量多，增加回流污泥泵的容量。4、完全混合法 优点：（1）完全混合法进水与池内废水完全混合，营养物和需氧率都均匀，微生物接触的浓度进出水相同。故承受负荷高，污泥负荷率高于其它活性污泥法。（2）微生物的工作点面宽，可以在对数生长期，也可以在衰减增长期。缺点：（1）池结构复杂，管理要求高

21、；（2）池合建一体，进出水、排泥、回流系统复杂，工艺难度大。5、延时曝气系统和氧化沟 延时曝气法与氧化沟都属于长时间曝气法，延时曝气(1624h)，氧化沟2448h这两种方法的负荷都很低，0.030.15kg(BOD5)/kg(BOD5)/kgMLSSd；有机容积负荷为0.20.4kg/m3.d；水力停留时间为1030h；污泥平均停留时间为1030d；混合液浓度MLSS为20006000mg/L；沟中流速为0.30.5m/L；混合所需动力为25W/m3(池容)h；出水水质：BOD5为1015mg/L，SS为1020mg/L，NH3-N为l3mg/L。优点：（1）曝气时间长，负荷低，控制微生物生

22、长在内源呼吸，排泥量少，适合于处理高浓度废水，水量少的系统；（2）低负荷，处理效果好，高于9095%；（3）自动化程度高，管理方便。缺点：（1）曝气时间长，能耗高；（2）自动化程度高，基建投资大。6、短时高效曝气法是一种将生物处理与凝聚淀组合的方法，有利于改善处理水质。工艺特点为：优点：(1)污泥负荷在16kg/kg.d，污泥体积指数(SVI)在100或更低，一般不产生活泥膨胀，缓冲能力强；(2)剩余污泥多，但由于进行好氧消化，污泥量减小，污泥消化2d后，其上清液可回流到曝气池补充N源、P源，有利于微生物有效利用氨氮，促进NH3好气硝化，转化为NO3-；(3) 基质BOD主要用于细胞合成，需氧

23、量减少。缺点：（）系统复杂，管理要求高；（）基建投资高。7、AB法 AB法即两段活性污泥法，A段高负荷，污泥负荷达26kg/kgd， 为普通法的1020倍，污泥平均停留时间短(0.30.5d)，水力停留时间约为30min。DO控制0.20.7mg/L，接近兼性好氧方式进行，污泥产率高。B段低负荷，污泥负荷为0.150.3kg/kgd，污泥平均停留时间为1520d，水力停留时间为23h，DO=l2mg/L。AB法的基本特点是：(1)A段高负荷，抗冲击负荷能力强，经A段后有机大分子降为小分子，提高B段可生化性，提高处理效果；(2)原水连续流入A段，水力停留时间和污泥停留时间短，使短世代原核微生物稳

24、定繁殖，工艺稳定性提高，除P效果好，为B段硝化创造条件。（活性污泥法操作条件表7-4） 7-5 曝气原理与曝气池构造 7-5-1氧的转移理论1、气体传递原理（1）Lewis and whitman 双膜理论（2）Highie 穿透模式理论（3）Danckwerts表面更新模式理论主要讨论Lewis and whitman 双膜理论。特点：简明扼要，能基本反应活性污泥吸附实质。2、Lewis and whitman 双膜理论要点：（1）气液界面存在着二层膜气膜和液膜（2）这两层膜使气体分子从一相进入另一相时受到阻力（3）当气体分子从气相向液相传递时，若气体的溶解度低，则阻力主要来自液膜。3、氧的

25、转移理论氧是难溶气体，其阻力主要来自膜内，其转移速度dm/dt(kg/h)式中DL液膜的扩散系数，m2/h；A气液界面接触面积，m2；L 液膜厚度，m；cs液相氧的饱和浓度，kg/m3；c液相内氧的实际浓度，kg/m3；KL液膜氧转移系数，m/h。在上式两边同除以液体的体积V，并令a=A/V，则： 式中dc/dt单位体积的氧转移速率，kg/m3h；KLa液相中以浓度差为动力的总转移系数，h-1，对一定气体而言，混合越强，紊动越剧烈，则气体传递速率越大。对上式进行积分得： 式中c1，c2分别为t1，t2时所测得的溶解氧浓度，kg/m3。KLa和cs值受废水水质影响，KLa和cs通常在净水中实验确

26、定，当其用于废水时应予修正，修正系数、 同理，清水中测定的Cs用于废水也应修正： 生活污水的=0.91.0。用侧氧仪测量水中的Cs值是至测氧仪读数上升到不再上升时的C值即为cs值。误差：(1）溶解在水中的增水性有机物影响Kla值，增水性有机物聚集于气液界面上，其亲水部分向着水相，增水部分指向气相。这层分子被改变了截面的水层性质，增加了氧从空气中进入水中的阻力，降低了Kla值。7-5-2 曝气池构造1、长廊推流式曝气池，折流进水、堰槽排水2、多点进水或逐步曝气、渐减曝气3、浅层曝气把栅壮穿孔管悬浮挂在池子一侧的水面下0.6-0.8m处.4、深水曝气，一般曝气池水深45m，深水曝气水深达1020m

27、，节约用地，但增大造价。7-5-3 曝气设备1、鼓风曝气压缩空气通过微气泡扩散器或射流器产生微气泡提高效率。2、轮刷或叶轮曝气竖式转轴与水泵垂直；卧式转轴与水泵平行。7-5-4曝气设备性能指标充气动力效率1KW动力转移到水中的氧气量kg（O2）/kw d7-5-5 需氧量、供氧量与曝气设备(一)需氧量（R）单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需氧量R0(kg/h)，实际包括三部分：一部分是微生物分解有机物的需氧量；另一部分是微生物自身呼吸所需的氧量；第三部分是将氨氮转化为硝酸盐所消耗的氧量： 需氧量的计算有估算法和公式计算法两种：（1）估算法去除1kg的BOD5需氧lkg（1：），

28、加上保险系数，取1.52.0kgO2。（2）公式计算法 a平均转化1kgBOD的需氧量kgO2/kgBOD b微生物自身氧化物的需氧量kgO2/kgvssd Nr被转化的NH3N量kg/d 4.61Kg NH3N转化成NO3-所需氧量KgO2 V曝气池容积m3 X活性污泥微生物量Kg Ro-氧的比耗速度，即每公斤活性污泥（Vss）平均每天的耗氧量KgO2/Kgvssd Ro/QSr-比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量kgO2/BOD（kg）应用方程： 用图解法可求得ab值。(二)供氧量单位时间内供给曝气池的氧量称为供氧量。充氧量与水温、气压、水深等因素有关。（1）理论供氧量1）温度的影响：温

29、度影响氧转移系数2）分压力对cs的影响：修正系数压力(3)水深对cs的影响：Csm曝气池中氧的平均饱和浓度(mg/L)；pb-曝气设备装设深度H(m)处的绝对气压，MPa；pbp0+9.81*0.001H；p0-当地大气压力，MPa；EA-扩散器的氧转移效率；Qt-空气离开池子胁的含氧百分浓度综上所述，废水中氧的转移速率方程修正为：对应修正前氧的转移速率：在需氧量确定后，取一定安全系数得到实际需氧量Ra，即实际生化反应需氧量kgO2/n则所需供气量为： Cl混合液溶解氧浓度，约为23（mg/l）Ra生反化反应实际需氧量KgO2/hRo曝气装置供氧量KgO2/hq实际供气量m3/hEa氧气吸收率

30、（%）标准态需氧量确定以后，就可根据不同设备厂家的曝气器样和手册，计算出总能耗。当总能耗确定之后，就可以确定曝气设备的数量和规格型号。（2）实际曝气池中氧转移量的计算1）经验数据法 当曝气池水深为2.53.5m时，供氧量为：穿孔管曝气时，去除1kgBOD5， 80140m3(空气)kg(BOD5)扩散板曝气时，去除1kgBOD5， 4070m3(空气)kg(BOD5)2）空气利用率计算法1m3空气中有氧209.4L。在l00kPa的压力和温度为0及20时，lm3空气重量分别为1294g和1221g，含氧量分别为300g和280g。按去除lkg的BOD5。需氧lkg计算，需空气量分别为3.33和

31、3.57m3。曝气时氧的利用率一般510(穿孔管取低值，扩散板取高值)，故在氧利用率为5%，去除lkg的BOD5需供空气72m3(20)；在氧利用率10%时，供空气量为36m3(20)。 算出了总的空气供气量，就可根据设备厂家提供的样机选定曝气设备的数量和规格型号(三)曝气设备的选择和计算1鼓风曝气设备鼓风曝气设备的设计内容包括：空气扩散器的选择及其布置；空气管路布置及其计算；选择鼓风机并计算需要的台数。表7-9 长度折算系数 配件名称等径直流三通异径直流三通转弯三通弯头大小头球阀角阀闸阀K值0.330.420.671.330.40.70.10.22.00.90.25例：已知曝气池的供气量Gs

32、5040m3h，鼓风机房至曝气池干管总长44m，管段上有弯头5个，闸阀2个，计算输气于管的直径和压力损失。 解（1）干管上无支管，故采用同一直径。查P112图7-23，通过Gs5040m3h和v15ms，两点作一直线，交管径线于一点，得管径为350mm。配件折算长度为： (m) 故干管计算长度为：44+55.2992(m)。 （2）D=350mm，水温为30，管内空气压力为60kPa，空气量84m3min 求管道总压头损失？ 由空气流量管径管径84m3min350mm，在管径350mm线上交30线于一点（t） 过30的焦点作横轴垂直线交空气压力60kPa线于一点，作纵轴垂线，得h5.3kPa1000m。故管道压力损失： kPa 鼓风机选择：离心式鼓风机适用于大中型污水厂。风机的规格依据风机的风量和风压的要求，风压可按下式估算： 式中H-扩散设备的浸水深度，m； 15-储算的管路压力损失及扩散设备压力损失之和，kPa。 2机械曝气设备 包括选择叶轮型式、确定叶轮直径和构造尺寸、确定安装尺寸、选择传动机构。 叶轮型式的选择可根据叶轮的充氧能力、动力效率以及加工条