双闭环可逆直流脉宽PWM调速系统设计精

1、F FU UJ JI IA AN N A AG GR RI IC CU UL LT TU UR RE E A AN ND D F FO OR RE ES ST TR RY Y U UN NI IV VE ER RS SI IT TY Y双闭环可逆直流脉宽PW调速系统设计学院：_ 机电工程学院_学号：_专业（方向）年级： _学 生 姓名：_福建农林大学机电工程学院电气工程系20112011 年 1 1 月 7 7 日目录一.设计任务书 .1二设计说明书 .32.1方案确定 .32.1.1方案选定 .32.1.2桥式可逆PWM换器工作原理.32.1.3系统控制电路图 .62.1.4双闭环直流调速系

2、统静态分析 .62.1.5双闭环直流调速系统稳态结构图 .72.2硬件结构 .92.2.1主电路 .92.2.2泵升压限制 .112.3主电路参数计算及元件选择 .122.3.1整流二极管选择 .122.3.2绝缘栅双极晶体管选择 .122.4调节器参数设计和选择 .132.4.1电流环的设计 .132.4.2转速环的设计 .162.4.3反馈单元 .182.5系统总电路图 .19三心得体会 .20交直流调速课程设计任务书一、题目双闭环可逆直流脉宽PWMS速系统设计二、 设计目的1、对先修课程（电力电子学、自动控制原理等）的进一步理解与运用2、 运用电力拖动控制系统的理论知识设计出可行的直流调

3、速系统，通 过建模、仿真验证理论分析的正确性。也可以制作硬件电路。3、 同时能够加强同学们对一些常用单元电路的设计、常用集成芯片的使用 以及对电阻、电容等元件的选择等的工程训练。 达到综合提高学生工程设计与动 手能力的目的。三、 系统方案的确定自动控制系统的设计一般要经历从“机械负载的调速性能（动、静）一电机 参数主电路控制方案”（系统方案的确定）“系统设计仿真研究参数 整定一直到理论实现要求一硬件设计一制版、焊接、调试”等过程，其中系统方 案的确定至关重要。为了发挥同学们的主观能动作用，且避免方案及结果雷同， 在选定系统方案时，规定外的其他参数由同学自己选定。1、主电路采用二极管不可控整流，

4、逆变器采用带续流二极管的功率开关管IGBT构成H型双极式控制可逆PW变换器；2、速度调节器和电流调节器采用PI调节器；3、机械负载为反抗性恒转矩负载，系统飞轮矩（含电机及传动机构）4、主 电源：可以选择三相交流380V供电；5、他励直流电动机的参数：见习题集【4-19】 （P96）=1000r/min，电枢回 路总电阻R=2Q,电流过载倍数入=2。四、 设计任务a）总体方案的确定；b）主电路原理及波形分析、元件选择、参数计算；c）系统原理图、稳态结构图、动态结构图、主要硬件结构图;d）控制电路设计、原理分析、主要元件、参数的选择；e）调节器、PW信号产生电路的设计；f）检测及反馈电路的设计与计

5、算；五、课程设计报告的要求1、不准相互抄袭或代做，一经查出，按不及格处理。2、报告字数：不少于8000字（含图、公式、计算式等）。3、形式要求：以福建农林大学本科生课程设计（工科）的规范化要求 撰写。要求文字通顺、字迹工整、公式书写规范、报告书上的图表允许徒手画，但必须清晰、正确且要有图题。4、必须画出系统总图，总图不准徒手画，电路图应清洁、正确、规范。未 进行具体设计的功能块允许用框图表示，且功能块之间的连线允许用标号标注。六、参考资料1、电气传动控制系统设计指导李荣生机械工业出版社2004.62、新型电力电子变换技术陈国呈中国电力出版社3、电力拖动自动控制系统陈伯时机械工业出版社4、电力电

6、子技术王兆安 黄俊机械工业出版社2000.1交直流调速课程设计说明书一、方案确定2.1.1方案选定直流双闭环调速系统的结构图如图1所示，转速调节器与电流调节器串极联结，转速调节器的输出作为电流调节器的输入，再用电流调节器的输出去控制PWM装置。其中脉宽调制变换器的作用是： 用脉冲宽度调制的方法， 把恒定的直流电源电压调制成频率一定、宽度可变的脉冲电压序列，从而可以改变平均输出电压 的大小，以调节电机转速，达到设计要求。总体方案简化图如图1所示。用双闭环转速电流调节方法，虽然相对成本较高，但保证了系统的可靠性能， 保证了对生产工艺的要求的满足，既保证了稳态后速度的稳定，同时也兼顾了启 动时启动电

7、流的动态过程。在启动过程的主要阶段，只有电流负反馈，没有转速 负反馈，不让电流负反馈发挥主要作用，既能控制转速，实现转速无静差调节，又能控制电流使系统在充分利用电机过载能力的条件下获得最佳过渡过程，很好的满足了生产需求。2.1.2桥式可逆PWM换器的工作原理 脉宽调制器的作用是：用脉冲宽度调制的方法，把恒定的直流电源电压调制成频 率一定宽度可变的脉冲电压序列，从而平均输出电压的大小，以调节电机转速。桥式可逆PWM变换器电路如图2所示。这是电动机M两端电压UAB的极性随 开关器件驱动电压的极性变化而变化IdUn*图 1 双闭环调速系统的结构简化图图 2 桥式可逆 PWM 变换器电路双极式控制可逆

8、PWM变换器的四个驱动电压波形如图3所示。他们的关系是：Ug!=Ug4- -Ug2- Ug3。在一个开关周期内，当0 _ t：tn时,晶体管VT,、VT4饱和导通而VT3、VT2截止，这时UAB二Us。当ton乞t：T时，VT,、VT4截止，但VT3、VT2不能立即导通，电枢电流id经VD2、VD3续流，这时UAB二Us。UAB在一个周期内正负相间，这是双极式PWM变换器的特征，其电压、电流波形如图2所示。电动机的正反转体现在驱动电压正、 负脉冲的宽窄上。当正脉冲较宽时，tonT，则UAB的平均值为正，电动机正转，当正脉冲较2窄时，则反转；如果正负脉冲相等，切二寸，平均输出电压为零，则电动机停

9、止。双极式控制可逆PWM变换器的输出平均电压为则在双极式可逆变换器中UgiJUg4tOtonTrUg2Ug3i1ta*onUdtonUT- tonT如果定义占空比二如，T电压系数UsO图 3 PWM 变换器的驱动电压波形= 2-11调速时，的可调范围为01相应的咐二1 1。当r1时， 为正，电动机211正转；当:时， 为负，电动机反转；当T二时，=0,电动机停止。但22电动机停止时电枢电压并不等于零，而是正负脉宽相等的交变脉冲电压，因而电流也是交变的。这个交变电流的平均 值等于零，不产生平均转矩，徒然增大电动机的损耗这是双极式控制的缺点。但它也有好处，在电动机停止时仍然有高频微震电流， 从而消

10、除了正、反向时静摩 擦死区，起着所谓 动力润滑”的作用。双极式控制的桥式可逆PWM变换器有以下优点：1）电流一定连续。2）可使电动机在四象限运行。3）电动机停止时有微震电流，能消除静摩擦死区。4）低速平稳性好，每个开关器件的驱动脉冲仍较宽，有利于保证器件的可靠导 通。控制电路如下所示。主要组成部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦 参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性鉴别器）、PWM波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比 较器）及与主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路。2.1.3系统控制电路图 控制电路如下所示。主要组成

11、部分有信号设定（频率给定、给定积分器）、正弦 参考信号幅值和频率控制电路（绝对值运算器、压控振荡器、函数发生器、极性 鉴别器）、PWM波发生器（三相正弦波发生器、锁相环、三相波载波发生器、比 较器）及与主电路相隔离的电压/电流检测回路、驱动回路及保护回路通用型pwr变频器原理图框图2.1.4双闭环直流调速系统的静特性分析 由于采用了脉宽调制，电流波形都是连续的，因而机械特性关系式比较简单，电 压平衡方程如下didUZdL不E（ton）(ton沁：T)按电压平衡方程求一个周期内的平均值， 即可导出机械特性方程式，电枢两端在 一个周期内的电压都是Ud二Us,平均电流用Id表示，平均转速n二E/Ce

12、,而电 枢电感压降L如的平均值在稳态时应为零。于是其平均值方程可以写成dt5 二RidE二RidCen耐环(Z池S77务路转换幣CJ1-相讣弦.找垃3二角強耘盼生誥则机械特性方程式2.1.5双闭环直流调速系统的稳态结构图首先要画出双闭环直流系统的稳态结构图如图4所示，分析双闭环调速系统 静特性的关键是掌握PI调节器的稳态特征。一般存在两种状况：饱和一一输出 达到限幅值；不饱和一一输出未达到限幅值。当调节器饱和时，输出为恒值，输 入量的变化不再影响输出，相当与使该调节环开环。当调节器不饱和时，PI作用使输入偏差电压在稳态时总是为零。实际上，在正常运行时，电流调节器是不会达到饱和状态的。因此，对于

13、静 特性来说，只有转速调节器饱和与不饱和两种情况。为了获得近似理想的过度过程，并克服几个信号综合于一个调节器输入端的缺点，最好的方法就是将被调量转速与辅助被调量电流分开加以控制，用两个调节器分别调节转速和电流，构成转速、电流双闭环调速系统。所以本文选择方案 二作为设计的最终方案。如图5为双闭环直流调速系统原理.CeCeRCI图 4 双闭环直流调速系统的稳态结构框图图 5 双闭环直流调速系统原理图、硬件结构双闭环直流调速系统主电路中的UPE是直流PWM功率变换器。系统的特 点：双闭环系统结构，实现脉冲触发、转速给定和检测。由软件实现转速、电流 调节，系统由主电路、检测电路、控制电路、给定电路、显

14、示电路组成。如图6为双闭环直流PWM调速系统硬件结构图。主电路由二极管整流器UR、PWM逆变器UI和中间直流电路三部分组成，一般都是电压源型的，采用大电容C滤波，同时兼有无功功率交换的作用。可逆PWMS换器主电路有多种形式，最常用的是桥式（亦称H形）电路，如 图7为桥式可逆PWM换器。这时电动机M两端电压Uab的极性随开关器件驱动 电压极性的变化而变化，其控制方式有双极式、单极式、受限单极式等多种，本 设计用的是双极性控制的可逆PWMS换器。双极性控制的桥式可逆PWM换器有 电流一定连续、可使电动机在四象限运行、电动机停止时有微振电流可消除静摩 擦死区、低速平稳性好等优点。图 7 桥式可逆PW

15、M换器图8为双极式控制时的输出电压和电流波形。idi相当于一般负载的情况,脉动电流的方向始终为正；id2相当于轻载情况，电流可在正负方向之间脉动, 但平均值仍为正，等于负载电流。双极性控制可控pwr变换器的输出平均电压为(23)Us=440660v四、调节器参数设计和选择调节器工程设计方法的基本思路先选择调节器的结构，以确保系统稳定，同时满足所需要的稳态精度。再选 择调节器的参数，以满足动态性能指标。设计多环控制系统的一般原则是：从内环开始，一环一环地逐步向外扩展。 在这里是：先从电流环人手，首先设计好电流调节器，然后把整个电流环看作是 转速调节系统中的一个环节，再设计转速调节器。2.4.1电

16、流环的设计H型单极式PWM变换器供电的直流调速系统，采用宽调速直流电动机。额定力矩为4.9Nm，电枢电阻Ra=1.64，电枢回路总电感L=10.2mH,额定 电流定电压=110V。调速系统的最小负载电流b=1A，电源电压Us=122V，电力晶体管集电极电阻Rc=2.5，设 心=心=2。曙=1000r/min，电枢回路总电阻R=2Q,电流过载倍数 入=2。如图10为电流环结构图2.4.1.1确定时间常数UNN110640.!V.min/rnNCe1000图 10 电流环结构图TmGD2R1.5 2 :375CeCm375 0.1230一08STl-3=L10.2 10=0.005s(1)脉宽调制

17、器和PWM变换器的滞后时间常数TPWM与传递函数的计算电动机的启动电流为启动电流与额定电流比为Is61:s -10.167IN6晶体管放大区的时间常数为电流上升时间tr的计算公式为k1tr =Tce|nk1-0.95式中k1晶体管导通时的过饱和驱动系数，取k1=2则k12tr二Tcbn -0. 1 5 94-n-0. 1s03k10. 9 5-2 0. 9 5电流下降时间tf的计算公式为1 +k2tf=Tceln0.05 + k2式中k2晶体管截止时的负向过驱动系数，取k2=2则1+k21+2tf =Tce|n-0.159 Ins=0.061s0.05 + k20.05 + 2又Ti =LR-

18、1 0.Vs 5 1 ms-0. 0 0 5s12最佳开关频率为asj110 167fop= 0.3323- -0.3323 -2-:- T Hz = 4434.8HzVTi(tr)丫0.00512(0.103 + 0.061)汇10开关频率f选为4.4kHz，此开关频率已能满足电流连续的要求。于是开关周期IsUs122A = 61ATce12 3.14 106s =0.159七TPWM -:0.23ms脉宽调制器和UdKPWM-UiPWM变换器的放大系数为:巴=1110于是可得脉宽调制器和PWM变换器的传递函数为KPWM11WWM(S)=TPWMS+10.00023s+1(2)电流滤波时间常

19、数Toi取o.5ms(3)电流环小时间常数T =Tp WMTo0. 2 3ms 0. 5ms 0. 7ms2.4.1.2选择电流调节器结构根据设计要求，门乞5%，而且F/TM =5.1/0.73 = 6.99：10因此可以按典型I型系统设计电流调节器选用PI型，其传递函数为* CS+1WACR(S)二Ki2.4.1.3选择电流调节器参数i =Ti= 0. 0 0 51要求门乞5%时，应取心丁，0.5，因此0.5KI匹s = 684.93s4TE0.00073仏100.833V / A IN26im于是Ki= KIR-KPWM684.93 0.00?1孑60.8331 1.2.4.1.4检验近似

20、条件册i=K1=6 8 4. S3(3)TnTon=0.00146s 0.005s = 0.00646s2.4.2.2 ASR结构设计982.95sci3 0.00023 0.0005可见均满足要求。2.4.1.5计算ACR的电阻和电容取Ro=40k门，则Ri= KR0= 0. 7 6 40 3c04取Ri= 30k1 1C =0. 0051 0s吁=0. 1F Ri30000电流环可以达到的动态指标为5 =4.3% 5%，故满足设计要求。2.4.2转速环的设计电流环等效时间常数为2Ti=2 0.0070.00146s取转速滤波时间常数Ton=0.005s(1)ci要求1-3TPWM现3TPW

21、M3 0.00023s-1= 1449.3s汀3要求1313TmTl，现1TmTl0.103 0.00511 1s 130.89s： ： ：ci(3)要求1 -3LTPWMToi2.4.2.1确定时间常数现3 TPWMToi4Toi4O.OOOpy 0.0FR。40130按照上述参数,(1)根据稳态无静差及其他动态指标要求，按典型II型系统设计转速环，ASR242.3选择ASR参数取h=5,则.n= hT= 50.00646S= 0.0323Sh 16_222 22S-2875.5S2hT2 25 0.00646(h + 1)CeTm6況0.8330.090 1 60 . 1 0 3Kn35.

22、922h RTZ2 5 0.01 2 0.00646cn要求=丄J-1- s=123.4s时cn现32Tfn3 2 0.00073 0.005可见均能满足要求。2.4.2.5计算ASR电阻和电容取Ro=4k，则Rn二 $R =3 5.9 2 4kT = 1 4 3呼.取仙心Cnn0.03 2 331 06=0.022FRn1440 1 03，取O.jF选用PI调节器，其传递函数为WASR(S)二nS +1Kn-KN2.424校验近似条件Nn2 87 5.50.03 2 32 . 8 8(1)-cn要求5TT，现5Ti273.97s5 0.00073on4TonRo45少4013O2.4.2.6

23、检验转速超调量兰竺=81.2%AnN当h=5时，Cb，而因此133.10.006466% =81.2% 2 10.16714.8%：20%10000.103可见转速超调量满足要求。2.427校验过渡过程时间空载起动到额定转速的过渡过程时间Ts汀T2二沁二0.09016 0.103 10叭0.39：0.5s可见能满足设计要求。2.4.3反馈单元2.4.3.1转速检测装置选择选测速发电机永磁式ZYS231/110型，额定数据为P=23.1WU=110VI=0.21A，n=1900r/min。测速反馈电位器RP2的选择考虑测速发电机输出最高电压时，其电流约为额定值的20%这样，测速发电机电枢压降对检

24、测信号的线性度影响较小。测速发电机工乍最高电压UTM-詈皆F.89VPRP1 =UTM20%lTN=57.89 0.2 0.21 =2.4W为了使电位器温度不要很高，实选瓦数应为消耗功率的一倍以上，故选RP2为4W取2000门。2.4.3.2电流检测单元6% = (x) 2(z孕CbnNa-TmCe0.09016min=133.1minR IN测速反馈电位器阻值RRP1UTM20%ITN57.890.2 0.21二1378门此时RP2所消耗的功率为所以选本系统要求电流检测不但要反映电枢电流的大小而且还要反映电流极性, 用霍尔电流传感器。2.5系统总电路图T 卜 *_ 二1- T O 13 * 2E1111E-=1*匚13113il;鹦4厂匸T_-