流量为170th双管程固定管板式换热器设计

1、 课题名称流量为170t/h双管程固定管板式换热器设计者何香颐图号GK311202110-01设计参数管口表容器类别符号公称尺寸用途或名称参数名称壳程管程a450进油管工作压力MPa1.62.5b450出油管设计压力MPa1.652.5c200热水出口工作温度2085d设计温度52.5110e20放气口介质水油f20放气口介质特性h200冷水进口推荐材料Q34520钢g20排液口腐蚀余量mm0.32m20排液口焊接接头系数0.850.85程数12传热面积465465换热管推荐尺寸管子与管板连接方式强度焊接强度焊接设计参数： 管程： 管程为油，入口温度为130，出口温度为90壳程：壳程介质为热水

2、，由20加热到85；流量为170t/h结构为固定管板式换热器 摘要 在不同温度的流体间传递热能的装置成为热交换器，简称为换热器。换热器是化工、交通、动力、石油、冶金国防等工业部门重要工艺设备之一。由于物料的性质、要求各不相同，换热器的种类很多，根据使用场合，使用目的有所不同。了解各种换热器的特点，根据工艺要求正确选用适当类型的换热器很重要。按照热量交换的方式不同，分为间壁式换热器、直接接触式换热器、蓄热式换热器三种。化工生产中绝大多数情况下不允许冷、热两流体在传热过程中发生混合，所以，间壁式换热器的应用最广泛，在换热器中至少要有两种温度不同的流体，一种流体的温度较高，放出热量；另一流体温度较低

3、，吸收热量。换热器在动力、制冷、石油、食品、化工等等行业中都有广泛的应用，而且他们是上述这些行业的通用设备，并有着十分重要的部位。固定管板式换热器是管壳式换热器的一种典型结构，也是目前应用最广泛的一种换热器。固定管板式化热器的优点为结构简单，成本低、选材广、适应性强、耐压性强、方便清洗、管子损坏时便于堵管或更换，在各工业部门应用最为广泛。这种换热器使用于壳侧介质清洁且不宜结垢，并能进行清洗管束，壳程两侧温差不大或者温差较大但壳侧压力不高的场合。换热设备在石油化工、炼油以及在其他工业中使用广泛，它适用于冷凝、冷却、蒸发和废热回收等等方面。 列管式换热器分为U型管换热器和固定管板式换热器。U型管换

4、热器结构特点是只有一块管板，换热管为U型，管子的两端固定在同一块板上，其管程至少为两程。U型管换热器的优点是：只有一块管板，结构简单，密封面少，运行可靠；管件清洗方便，管束可以抽出。缺点是管板利用率较低，管内清洗困难，管束内程管间距大，壳程易短路，内程管子坏了无法更换，所以报废率高。固定管板式换热器主要是由封头、管板、换热管、简体、管箱、法兰及折流板等组成，管班上两端分别固定着管束，简体和管板之间是刚性连接在一起，相互之间无相对移动，换热器结构简单、造价低、制造方便，在相同直径的壳体内可排列安装较多的换热管，并且每个换热管都可单独进行管内清洗或更换，但是管外清洗比较困难。因此，固定管板式换热器

5、更适用于不易结垢的壳程流体清洁，而冷热流体温差不太大的管程常用清洗的场合不太适用。 固定管板式换热器的设计包括：流体设计、结构设计、热力设计和强度设计。在本次设计中进行了对物料及热量衡算，并对换热器整体机构进行计算和对换热器的基本附件进行选择和设计，最后绘出非标零件图和装配图。其中课题设计以强度校核和结构设计为主要设计内容。热力计算是指根据使用单位提出的基本要求，合理选择运行参数，并根据传热学的知识进行传热计算。关键字：换热器，固定管板，壳体，封头Abstract目 录 第一章工艺计算说明书 1 1.1 原始数据 1 1.2 定性温度及物性参数 1 1.3 传热量与油流量 2 1.4 有效平均

6、温差计算 2 1.5 管程换热系数计算 3 1.6 结构的初步设计 3 1.7 壳程换热系数计算 4 1.8 传热系数计算 5 1.9 管外壁热流密度计算 5 第二章换热器零部件的工业结构设计 6 2.1 换热管材料及规格的选择和根数的确定 6 2.2 布管方式的选择 6 2.3 筒体内径的确定 6 2.4 筒体壁厚的确定 7 2.5 封头形式的确定 7 2.6 管箱短节壁厚计算 8 2.7 容器法兰的选择 8 第三章换热器的强度设计及校核 10 3.1 筒的计算 10 3.2 对于延长部分兼作法兰的管板的计算 11 3.3 假定管板厚度的计算 13 3.4 值的计算 15 3.5 法兰厚度的

7、计算 15 3.6 法兰力矩的组合 16 只有壳程设计压力Ps,而管程设计压力Pt=0,不计膨胀节变形差（即r=0） 16 只有壳程设计压力，而管程设计压力Pt=0，并且计入膨胀变形差 17 只有管程设计压力Pt,而壳程设计压力Ps=0，不计膨胀节变形差 19 只有管程设计压力Pt,而壳程设计压力Ps=0，同时计入膨胀变形差 20 由管板计算厚度来确定管板的实际厚度 21 3.7 是否安装膨胀节的确定 21 3.8 折流板尺寸的确定 21 3.9 各管控接管及其法兰的确定 22 3.10 设备法兰的选择 24 3.11 拉杆和定距管的确定 25 3.12 开孔补强计算a孔DN=mm（GB150

8、-1998 项目8.1） 26 3.13 筒体管箱耐压试验的应力校核的计算 28 3.14 支座的选择及应力校核 29 支座的选择 29 鞍座的应力校核 29 参考文献 34 致谢 35第一章 工艺计算说明书11原始数据管程油的进口温度t1=130管程油的出口温度t1=90管程油的工作压力P1=2.5MPa壳程水的入口温度t2=20壳程水的出口温度t2=85壳程水的出口压力P2=1.6MPa壳程水的流量G1=170000kg/h12定性温度及物性参数管程油定性温度t1=110管程油密度查物性表得1=759kg/m3管程油比热查物性表得Cp1=2.43KJ/（Kg ）管程油导热系数查物性表1=0

9、.1042w/mk管程油粘度1=0.5510-3Pas管程油布朗特数查物性表得Pr=16.1壳程水定性温度t2=52.5壳程水比热查物性表得Cp2=4.17KJ/（Kg ）壳程水密度查物性表得2=988.1kg/m3壳程水导热系数查物性表得2=0.65W/（mk）壳程水粘度2=0.5510-3Pas 壳程水布朗特数查物性表得Pr=3.541.3传热量与油流量取定换热效率： 设计传热量： Q= =1700004.17（85-20） =1.25 W由 导出煤油流量，得 1.4有效平均温差计算有效平均温度： = =75.53 参数P： P=0.36参数R： R=1.625换热器按单壳程双管程设计，查

10、图表得：温差校正系数： =0.75有效平均温差： =0.7573.53=55.15 1.5管程换热系数计算查图表可得：初选传热系数： =600 W/m.则初选传热面积为： =377.76 选用不锈钢的无缝钢管做换热管，则 管子外径： =0.025 m 管子内径： =0.02 m 管子长度： =6 m则 所需换热器根数： =803可取换热管根数为： 804 根则管程流通面积为： =0.252 管程流速：=0.191 m/s管程雷诺数：=5271.6管程传热系： =25421.6结构的初步设计查GB-1999知管间距按1.25取管间距： s=0.032 m 管束中心排管数：=1.1=1.1=32根

11、 则壳体内径：=+=0.032（32-1）+40.025=1.092 m 取整为：=1.1 m 则长径比：=5.45 合理折流板选择弓形折流板 弓形折流板的弓高：h=0.2=0.21.1=0.22 m 折流板间距：B=0.367 m 折流板数为：=-1=-1=15 块1.7壳程换热系数计算壳程流通面积：=0.0883 壳程流速为：=0.541 m/s壳程质量流量为：=988.10.541=539.972 kg/壳程当量直径为：=0.035 m壳程雷诺数：=34017切去弓形面积所占比例按 =0.2壳程传热因子： =171.43 得=125管外壁温度假定值：=40壁温下水的粘度：=0.62 粘度

12、修正系数：=0.38壳程换热系数为：=10401.8传热系数计算查GB-1999可知壳程水污垢热阻：=0.000176 w/管程油侧污垢热阻：=0.000172 w/由于管壁比较薄，所以管壁的热阻可忽略不计可以算出总传热系数：=632则传热面积比为：=1.05 合理 1.9管外壁热流密度计算=33050.16 w/管外壁温度：=t-=39.16 误差校核：-=39.16-40= -0.84 误差不大，合适第二章 换热器零部件的工业结构设计2.1换热管材料及规格的选择和根数的确定序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1换热管材料20#2换热管规格mm252.560003传热面积Am2A=Q/44

13、64换热管根数N根N=A/3.14dL9482.2布管方式的选择序号项目符号单位数据来源和数据计算数值1转角正三角形GB151-1999图112换热管中心距SmmGB151-1999表12323隔板槽两侧相邻管中心距SnmmGB151-1999表12442.3筒体内径的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1换热管中心距SmmGB151-1999表12322换热管根数根=A/3.14dL9483管束中心排管根数根=1.1334换热管外径mm255到壳体内壁最短距离mm=0.256.256布管限定圆直径mm=-21143.57筒体内径mm=s（-1）+411288实取筒体公称直径DmmJB/

14、T4737-9512002.4筒体壁厚的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1计算压力=1.12.312筒体内径mm见三-812003筒体材料20R4设计温度下筒体材料的许用应力GB150-981505焊接接头系数0.856筒体设计厚度mm=10.17腐蚀裕量C2mm28负偏差C1mm09设计厚度mm=+ C212.110名义厚度mmGB151-1999项目142.5封头形式的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1封头内径Dimm12002计算压力=1.11.873焊接接头系数0.854设计温度下许用压力GB151-1999项目1505标准椭圆封头计算厚度mm=106腐蚀裕量C2m

15、m27负偏差C1mm08设计厚度mm=+C2129名义厚度mmGB151-1999项目1410直边高度hmmJB/T4737-95402.6管箱短节壁厚计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1计算压力=1.12.312管箱内径mm12003管箱材料20R4设计温度下许用应力GB150-981505管箱计算厚度mm=116焊接接头系数mm0.857腐蚀裕量C2mm28负偏差C1mm09设计厚度mm=+ C21310名义厚度GB151-1999项目142.7容器法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1法兰类型长颈对焊法兰JB/T4703-2000PN=2.5MPa2法兰外径d0mmJ

16、B/T4703-200013953螺栓中心圆直径d1mmJB/T4703-200013404法兰公称直径mmJB/T4703-200012005法兰材料16MnR6垫片类型JB/T4703-2000PN=2.5MPa7垫片材料GB/T3985-19958垫片公称直径mmJB/T4704-200012009垫片外径D0mmJB/T4704-2000127510垫片内径DmmJB/T4704-2000122511法兰厚度mmJB/T4704-20008512垫片厚度mmJB/T4704-2000313螺栓规格及数量248M27第三章 换热器的强度设计及校核3.1筒的计算序号项目符号单位数据来源和计

17、算公式数值备注1筒体内径mm12002筒体内径横截面积Amm2A=9498503筒体厚度mm144圆筒内壳壁金属截面积mm2=48971.445管子金属总截面积mm2=1563156换热管根数N9487换热管外径Dmm258换热管壁厚mm2.59换热管材料的弹性模量GB150-1998表F518200010换热管有效长度Lmm598011沿一侧的排管数3012布管区内未能被管支撑的面积mm21720013管板布管区面积Atmm2At=0.866nS2+80200314管板布管区当量直径mm=1010.7715换热管中心距SmmGB151-19993216隔板槽两侧相邻管中心距SnmmGB151

18、-19994417管板布管内开孔后的面积mm2=80200218系数=0.7119壳体不带膨胀节时换热管束与圆筒刚度比QQ=2.7120壳程圆筒材料的弹性模量GB150-1998表F519600021系数=0.1922系数=0.4+3.5423系数=+5.5424管板布管区当量直径与壳程圆筒内径比PtPt=0.8425管子受压失稳当量长度mmGB151-1999图3226设计温度下管子受屈服强度GB150-1998表F21963.2对于延长部分兼作法兰的管板的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1垫片接触宽度NMmGB150-1998表9-1252垫片基本密度宽度Mm=12.53垫片比压

19、力yGB150-1998表9-2114垫片系数m2.05垫片有效密封宽度bMmB=2.5396垫片压紧力Mm= -2b12607预紧状态下需要的最小螺栓载荷WaNWa=3.14dGby391372.758操作状态下需要的最小螺栓载荷WpNWp=0.78DG2Pc+6.28DGbmPc2578132.09常温下螺栓材料的许用应力bMPaGB150-1998表F4272.510预紧状态下需要的最小螺栓面积Aamm2Aa=Wa/b1436.2511操作状态下需要的最小螺栓面积Apmm2Ap= Wp/b119461.0312需要螺栓总截面积Ammm2Am=maxAa，Ap119461.0313法兰螺栓

20、的中心圆直径dbMm134014法兰中心至Fc作用处的径向距离LGMmLG=（db-dG）/240.515基本法兰力矩MmNmmMm=AmLGb1.0410816筒体厚度0Mm1417法兰颈部大端有效厚度1Mm1=1.75024.518螺栓中心至法兰颈部与法兰背面交的径向距离LAMmLA=（db-di）/2-145.519螺栓中心处至FT作用位置处的径向距离LTMmLT= (LA+ LG+1)/252.7520螺栓中心距FD作用处的径向距离LDMmLD=（db-di）/27021作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力FDNFD=0.785di2Pc211384822流体压力引起的总轴向力与

21、作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力差FTNFT=F-FDF=0.78dG2*PC=2719998.996606150.99623操作状态下需要的最小垫片压力FGNFG=6.28DGbmPc266133.463223法兰操作力矩MpNmmMp=FDLD+FTLT+FGLG1.911083.3假定管板厚度的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1布管区当量直径与壳程圆筒内径之比tt=Dt/Di0.842系数CcGB151-1999 (P31)表220.27963管板材料16MnR4设计温度下管板材料许用应力rtMPaGB150-1998（P15）1385管板刚度削弱系数GB151-19

22、990.46壳程设计压力PsMPa1.877管程设计压力PtMPa2.28管板设计压力PdMPaMaxPt -Pt，Pt，Ps2.29管板厚度=0.82Dg 108.910换热管加强系数KK=1.318Di/14.5211管板周边不布管区的无量纲参数kk=K（1-t）2.3212换热管材料弹性模量EtMPaGB150-1998表F518610313管束模数KtMPaKt=Etna/（LDi）4049.5614壳体法兰材料弹性模量EfMPaGB150-1998表F519610315壳体圆筒材料弹性模量EsGB150-1998表F519610316壳体法兰宽度bfmmBf=（Df-Di）/238.

23、517系数GB151-1999图260.0005518壳体法兰与圆筒的选装刚度KfMPa15.0519旋转刚度无量纲参数KfKf=Kf/（4Kt）0.00313.4 值的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管板第一矩系数m1GB151-1999图270.642系数=m1/（KKf）15.203系数G2GB151-1999图315.83.5法兰厚度的计算序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1管箱法兰材料的弹性模量EfMPaGB150-1998表F51861032管箱法兰厚度fmmJB/T4702-2000108.93系数GB151-1999图260.000554管箱圆筒与法兰的旋转刚度

24、参数KfMPa8.535系数G3GB151-1999图303.710-46系数= Kf/（Kf+G3）0.8867管板边缘力矩的变化系数MM=1/（Kf/ Kf+）0.3778法兰力矩变化系数MfMf=KfM/ Kf0.000139管板第二弯矩系数m2GB151-1999图28（a）1.803.6法兰力矩的组合只有壳程设计压力Ps,而管程设计压力Pt=0,不计膨胀节变形差（即r=0）序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1当量压力组合PcMPaPc=Ps1.872系数ss=0.4+0.6（1+Q）/0.753.543有效压力组合PaMPaPa=sPs+rEt39.44基本法兰力矩系数MmM

25、m=4Mm/(Di3Pa)0.0035管程压力下的法兰力矩系数MpMp=4Mp/（Di3Pa）0.0056法兰力矩折减系数M1M1=m1/2K（Q+G3）0.0087管板边缘力矩系数MM= Mm+MM1 0.0068管板边缘剪切系数vv= M0.09129管板总弯矩系数mm=（m1+vm2）/（1+v）0.7410系数G1G1=maxGle，Gli0.16311壳体法兰力矩系数MwsMws=Mm-MfM10.002712管板径向应力系数rr=0.00513管板的径向应力rMPar=rPa（/）（Di/）242.461.5tr14管板布管区周边外径向的应力系数rr=3（1+v）m/4K（Q+G2

26、）0.00515管板布管区周边外径向的应力rMPar=rPa（/）（Di/）21-K/m+K2（1.414-m）/2m1.5tr16管板布管区周边剪切应力系数pp=（1+v）/4（Q+G2）0.03217管板布管区周边的剪切应力pMPap=p Pa（/）（Dt/）20.770.5tr18法兰的外径与内径之比KK=D0/Di1.1619系数YGB150-1998表9-513.1520壳体法兰应力fMPaf=/4YMwsPa（Di/f）294.681.5tr21换热管的轴向应力tMPat=Pc-Pa-125.4cr22壳程圆筒的轴向应力cMPac=A/AsPa75.9823一根换热管管壁金属的横界

27、面积amm2A=na/n176.624换热管与管板连接的拉托应力qMPaQ=ta/dl-47.15tr只有壳程设计压力，而管程设计压力Pt=0，并且计入膨胀变形差序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1壳程圆筒材料线膨胀系数as1/GB150-199811.6210-62换热管材料线膨胀系数at1/GB150-199810.8810-63换热管与壳程圆筒的膨胀变形差Rr=at（tt-t0）-as（ts-t0）927.410-64沿长度平均的壳程圆筒金属温度ts工艺给定905沿长度平均的换热管金属温度tt工艺给定1806制造环境温度t0207当量压力组合PcMPaPc=Ps-Pt(1+)1.

28、878有效压力组合PaMPaPa=sPs-t+rEt39.49基本法兰力矩系数MmMm=4Mm/（Di3Pa）0.00310管程压力下的法兰力矩系数MpMp=4Mp/（Di3Pa）0.00511管板边缘力矩系数MM= Mm+MM10.00612管板边缘剪切系数Vv= M0.091213管程总弯矩系数Mm=（m1+vm2）/（1+v）0.7414系数G1G1=maxGLe，GLe0.16315壳体法兰力矩系数MwsMws=Mm-MfM10.00316管板径向应力系数（r）（r）=（1+v）G1/4（Q+G2）0.00517管板的径向应力rMPar=（r）Pa（/）（Di/）242.463tr18

29、管板布管区周边外径向的应力系数（r）（r）=3（1+v）m/4K（Q+G2）0.00519管板布管区周边外径向的应力rMPar=（r）Pa（/）（Di/）21-K/m+K2（1.414-m）/2m3tr20管板布管区周边的剪切应力系数pp=（1+v）/4（Q+G2）0.03221管板布管区周边的剪切应力pMPap=pPa（/）（Dt/）20.781.5tr22换热管的轴向应力tMPat=Pc-Pa-126.93tr23换热管与管板连接的拉托应力qMPaQ=ta/dl47.720.5tr只有管程设计压力Pt,而壳程设计压力Ps=0，不计膨胀节变形差序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1当量

30、压力组合PcMPaPc=Ps02有效压力组合PaMPaPa=sPs+rEt32.783管板边缘力矩系数MM= Mm+MM10.00634管板边缘剪切系数vv=M0.0965管板总弯矩系数mm=（m1+vm2）/（1+v）0.7426系数G1G1= maxGLe，GLe0.1637管板的径向应力rMPar=（r）Pa（/）（Di/）235.331.5tr8管板布管区周边外径向的应力系数（r）（r）=3（1+v）m/4K（Q+G2）0.0059管板布管区周边外径向的应力rMPar=（r）Pa（/）（Di/）21-K/m+K2（1.414-m）/2m1.5tr10管板布管区周边的剪切应力系数pp=（

31、1+v）/4（Q+G2）0.03211管板布管区周边的剪切应力pMPap=p Pa（/）（Dt/）17.280.5tr12壳体法兰应力fMPaf=/4YMwsPa（Di/f）287.520.5tr13换热管的轴向应力tMpat=Pc-Pa-112.3cr14壳程圆筒的轴向应力cMPac=A/AsPa-92.99cr15换热管与管板连接的拉托应力qMPaQ=ta/dl-42.23tr/2只有管程设计压力Pt,而壳程设计压力Ps=0，同时计入膨胀变形差序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1换热管与壳程圆筒的膨胀变形差rr=at（tt-t0）-as（ts-t0）927.410-62当量压力组合

32、PcMPaPc=Ps-Pt(1+)-2.6183有效压力组合PaMPaPa=sPs-tPt+rEt20.594基本法兰力矩系数MmMm=4Mm/（Di3Pa）0.00525管板边缘力矩系数MM= Mm+MM10.00826管板边缘剪切系数vv= M0.1257管程总弯矩系数mm=（m1+vm2）/（1+v）0.7948系数G1G1=maxGLe，GLe0.1749管板布管区周边外径向的应力系数（f）（r）=3（1+v）m/4K（Q+G2）0.00810管板布管区周边外径向的应力系数fMPar=（r）Pa（/）（Di/）21-K/m+K2（1.414-m）/2m230.83tr11管板布管区周边

33、的剪切应力系数pp=（1+v）/4（Q+G2）0.04812管板布管区周边的剪切应力pMPap=pPa（/）（Dt/）19.331.5tr13换热管的轴向应力tMPat =Pc-Pa-115.63tr14换热管与管板连接的拉托应力qMPaq=ta/dl-43.480.5tr由管板计算厚度来确定管板的实际厚度序号项目符号单位数据来源和计算公式数值备注1管板计算厚度mm108.92壳程腐蚀裕量C1mm23管程腐蚀裕量C2mm24结构开槽深度h1mm根据结构确定35管板的实际厚度mm120考虑圆整3.7是否安装膨胀节的确定由八.G.a、b、c、d计算结果可以看出：四组危险组合工况下，换热管与管板的连

34、接拉托力均没超过设计许用应力，并且各项应力均没超过设计许用应力。所以，不需要安装膨胀节。3.8折流板尺寸的确定序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1折流板的厚度mmGB151-1999项目-2162折流板的直径D mmGB151-1999表4111943折流板直径的允许偏差mmGB151-199911940-0.84折流板的材料mmQ235-A5折流板的缺口高度lmmGB151-1999 P73图206折流板的弦高hmmGB151-1999 P71图3003.9各管控接管及其法兰的确定根据公式d=420由钢制法兰、垫片、紧固件选择板式平焊法兰，相关尺寸如下：a b进出油口接管法兰的选择序号项

35、目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径DNmmHG20592-97表4-54502接管外径A1mmHG20592-97表4-54803法兰外径DmmHG20592-97表4-56704螺栓中心圆直径KmmHG20592-97表4-56005螺栓孔直径LmmHG20592-97表4-5367螺纹ThHG20592-97表4-5M33*28法兰厚度CmmHG20592-97表4-5509法兰内径B1mmHG20592-97表4-548510坡口宽度bmmHG20592-97表4-51211法兰理论重量mkgHG20592-97表4-557.812法兰密封面形式HG20592-97RF13法

36、兰密封面尺寸smmHG20592-97表614法兰密封面直径DmmHG20592-97548c出口、d排气阀口、e进出口序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管公称直径DNmmHG20592-97表4-32002接管外径A1mmHG20592-97表4-32193法兰外径DmmHG20592-97表4-33604螺栓中心圆直径KmmHG20592-97表4-33105螺栓孔直径LmmHG20592-97表4-36螺栓孔数量N个HG20592-97表4-3127螺纹ThHG20592-97表4-3M248法兰厚度CmmHG20592-97表4-3329法兰内径B1mmHG20592-97表4

37、-322210法兰理论重量MkgHG20592-97表4-311711法兰密封面形式HG20592-97RF12法兰密封面尺寸Smm2HG20592-97表99e排气孔接管法兰的选择序号项目符号单位数据来源和计算公数值1接管公称直径DNmmHG20592-97表4-3252接管外径A1mmHG20592-97表4-3323法兰外径DmmHG20592-97表4-31154螺栓中心圆直径KmmHG20592-97表4-3855螺栓孔直径LmmHG20592-97表4-3146螺栓孔数量N个HG20592-97表4-347螺纹ThHG20592-97表4-3M128法兰厚度CmmHG20592-9

38、7表4-3169法兰内径B1mmHG20592-97表4-33310法兰理论重量MkgHG20592-97表4-31.1211法兰密封面形式HG20592-97RF12法兰密封面尺寸Smm2HG20592-97表653.10设备法兰的选择 按其条件dn=1200mm 设计温度 设计压力 由压力容器法兰选择长颈对焊法兰，相关参数如下： 单位（）DD1D2D3D4Hh112R1395134013981378137588185482118223215d螺栓规格螺栓数量最小厚度30M2756（个16 由压力容器法兰选择相应垫片：非金属软垫片 JB/T47042000其相应尺寸为：D=1277mm d=

39、1227mm 厚度=3mm 接管法兰的选择1接管a,b的公称直径相同设为，设进口流速为 则故取公称直径公称压力为 由钢制管法兰，垫片，紧固件选择带颈对焊法兰，相关参数如下DNA DKLnThCNsH1RH法兰理论重量(kg)2002193603102612M24302446.31688017.42接管L,d的公称直径相同设为，设进口流速为 公称压力相同为DNADKLnThCNsH1HR法兰理论重量(kg)4504806155652620M24285101016721231.7根据,选择法兰的材料均为16Mn3.11拉杆和定距管的确定序号项目符号单位数据来源及计算公式数值1拉杆直径GB151-1999管壳式换热器表43162拉杆数量GB151-1999管壳式换热器表4463定距管规格GB151-1999管壳式换热器取4拉杆在管板端螺纹长度GB151-1999管壳式换热器表45605拉杆在折流板端螺纹长度GB151-1999管壳式换热器表45206拉杆上倒角高GB151-1999管壳式换热器表4523.12开孔补强计算a孔DN=mm（GB150-1998 项目8.1）序号项目符号单位数据来源和计算公式数值1接管壁厚mm9.52接管外径d0mm4803接管内径dimmdi=d0-24614开孔直径dmmd= di+2C46