梁模板支架计算书

1、安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范：建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数：钢管强度为205.0 N/mm2,钢管强度折减系数取0. 90。模板支架搭设高度为6. 1m,梁截面BXD=400mmXI250mll1,立杆的纵距(跨度方向)1=0. 45m,立杆的步

2、距h=l. 50m, 梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm,剪切强度1. 4N/mm2,抗弯强度12. ON/mm2,弹性模量4200. ON/mm" 内龙骨采用40X80mm木方。木方剪切强度1. 3N/mm2,抗弯强度15. ON/mm2,弹性模量9000. ON/mm"梁两侧立杆间距 1. OOmc梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0. 20kN/m2,混凝土钢筋自重25. 50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2. 00kN/m2,施工均布荷载标准值3. 00kN/m2o梁两侧的楼板厚度0. 25m,梁两侧的楼板计算长度0. 50mo扣件计算折减系数取1.00

3、。o adl 500 b 500 lTT图1梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4. 3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X (25. 50X1. 25+0. 20)+1. 40X2. OOMI. 290kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=l. 35X25. 50X1. 25+0. 7X1.40X2. 00=44. 991kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷栽分项系数取1.35,可变荷载分项系数取0. 7X1.40=0. 98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1. 35X25. 500X0. 25

4、0X0. 500X0. 450=1. 936kN<>采用的钢管类型为648X3.0。钢管惯性矩计算采用/")/64,抵抗距计算采用W=n (D,-d,)/32Do一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：Qi = 25. 500 X 1. 250 X 0. 450=14. 344kN/m模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0. 200 X 0. 450 X (2 X 1. 250+0. 400) /0. 400=0. 653kN/m(

5、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值=(3. 000+2. 000) X0. 400X0. 450=0. 900kN均布荷载 Q = 1.35X14. 344+1.35X0. 653二20. 245kN/m集中荷载 P = 0. 98X0. 900=0. 882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=16. 88cm3；截面惯性矩I = 12. 66cm4；0.88kN20.24kN/m，、，、I1005 1001。0_一°。一1计算简图剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采

6、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图经过计算得到从左到右各支座力分别为风二0. 795kNN产2. 314kNN3=2. 762kNN4=2. 314kNN5=0. 795kN最大弯矩M = 0. 021kN.m最大变形V = 0. 018mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = M/W = 0. 021X 1000 X 1000/16875=1. 244N/mm2面板的抗弯强度设计值f, K 12. OON/mm2；面板的抗弯强度验算f < f,满足要求！抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3X1229. 0/(2X450. 000X15. 0

7、00)=0. 273N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T < T,满足要求！(3)挠度计算面板最大挠度计算值v = 0. 018mm面板的最大挠度小于100. 0/250,满足要求！二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q = P/1 = 2. 762/0. 450=6. 138kN/m最大弯矩 M = 0. lqF=O. 1X 6.14 X 0. 45 X 0. 45=0.124kN. m最大剪力 Q=0. 6ql = 0.6X0. 450X6. 138=1. 657kN最大支座力 N=l. Iql = 1. 1X

8、0.450X6. 138=3. 038kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩W=42. 67cm3；截面惯性矩I=170. 67cm1；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0. 124X 106/42666. 7=2. 91N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15. ON/mm2,满足要求！(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0. 6ql截面抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3X 1657/(2X40X80)=0. 777N/mm2截面抗剪强度设计值T=l. 30N/mm2龙骨的抗剪强

9、度计算满足要求！(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=3. 809kN/m最大变形 v=0. 677ql4/100EI=0. 677X3. 809X450. 04/(100X9000. 00X1706667. 0)=0. 069mm 龙骨的最大挠度小于450. 0/400(木方时取250),满足要求！三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。1.94kN)kl 2.31k 2.76k 2.31k 0.E 1.94kN

10、l、, JX J ' V <P500 500|支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN. m)4.12 4.121 81 10.920.92(_1.01.011.43khDkl 1.71k 1.39k 1.71k 0.51.43kN支撑钢管变形计算受力图经过连续梁的计算得到 最大弯矩M0ax=423kN. m 最大变形vQax=0. 127mm最大支座力Qnax=ll. 009kN抗弯计算强度 f = M/W =0. 423X 106/4491. 0=94. 23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于500. 0/150与10mm,满足要求！（

11、二）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R W 及其中Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8. OOkN,双扣件取12. OOkN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=U.01kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算不满足要求，建议可以考虑双扣件或调整立杆纵距或排距！!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式仃=3力四其中N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力Nll.OlkN （已经包括组合系数）脚手架钢管的自重N2 = 1

12、.35X0. 671=0. 906kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35X0. 189=0. 255kN非顶部立杆段 N = 11.009+0. 906=11. 915kN顶部立杆段 N = 11.009+0. 255=11. 263kN<1)轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)： i = 1.60A立杆净截面面积(cm?) ； A = 4. 24W 立杆净截面抵抗矩(cd)； W=4.49。一一钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f钢管立杆抗压强度设计值，=184. 50N/mm2；10 一一计算长度(m);参照扣件式规范201

13、1,由公式计算顶部立杆段：lo = kui (h+2a)(1)非顶部立杆段：10=ku2h(2)k 计算长度附加系数,按照表5.4. 6取值为1. 155,当允许长细比验算时k取1； up u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0. 20m：顶部立杆段：a=0.2m 时,ux=l. 574, l0=3. 454m；X=3454/16. 0=216. 561允许长细比(k取1)八°=216. 561/1. 155=187. 499 <210氏细比验算满足要求！4)=0. 156o =11263/(0. 156X423

14、. 9)=170. 326N/mm2a0. 5m 时,Ui=l. 241, 1q3. 583m；X =3583/16. 0=224.664允许长细比(k取1)入o=224. 664/1. 155=194. 514 <210氏细比验兜满足要求！<1)=0. 145o =11263/(0. 145X423. 9)=183. 107N/mm2安全设施计算软件(2015) PKPM软件出品依据规范做承载力插值计算a=0. 200时，。=170.326N/mm2,立杆的稳定性冲算o< 打，满足 要求！非顶部立杆段：u2=l. 951, l0=3. 380m：X =3380/16. 0=

15、211.919允许长细比（k取1）Ao=21L 919/1. 155=183. 480 <210氏细比验算满足要求！4>=0. 1630=11915/（0. 163X423. 9）=172. 796N/mm2,立杆的稳定性计算。< f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw依据扣件脚手架规范计算公式5. 2. 9Mw=0. 9X1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值（kN/nd；Wk=u2XusXw0 = 0. 300X1. 000X0. 126=0. 038kN/m2h 立杆的步距，1. 50m；la 立杆迎风面的间距，1.

16、00m：lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0. 45m；风荷载产生的弯矩 心二0. 9X 1. 4 X0. 038X 1. 000X 1. 500X 1. 500/10=0. OllkN. m：Na 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw二n. 009+1. 350X0. 189+0. 9X0. 980X0. 011/0.450=11. 284kN非顶部立杆 Nw=ll. 009+1. 350X0. 671+0. 9X0. 980X0. 011/0.450=11. 936kN顶部立杆段：a=0.2m 时,Ui=l. 574, l0=3. 454m；X =3454/16. 0=216

17、. 561允许长细比（k取1） X0=216. 561/1. 155=187. 499 <210氏细比验算满足要求！O =11284/(0. 156X423. 9)+11000/4491=173. 029N/mm2a0. 5m 时,Ujl. 241, 1g3. 583m；X =3583/16. 0=224.664允许长细比(k取1)入o=224. 664/1. 155=194. 514 <210 氏细比验算满足要求！<1>=0. 145o =11284/(0. 145X423. 9)+11000/4491=185. 834N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0. 200时，。=173.029”一,立杆的稳定性”算。< f,满足 要求！非顶部立杆段:u2=l. 951, l0=3. 38m：X =3380/16. 0=21