转换层施工方案

1、1 工程概况1.1 振业城一期风情商业街沿街商业及多层住宅临深惠路侧建筑红线，共4栋楼，总建筑面积19538.10m2，其中号楼建筑面积7091.51m2，层数5-6层，设计使用年限50年。1.2 ±0.000相当于绝对标高55.900；首层建筑标高随地势起伏，由西向东绝对标高分别为±0.000、0.500、1.200、1.800、2.400、2.900、3.500、4.100（一层商铺位置），其对应层高分别是6m、5.5m、4.8/6m、5.4m、4.8m、5.8m、5.2m、5.5m；建筑物高度最高处绝对标高27.300。1.3 本子项目结构形式为框架结构，地基基础设计

2、等级：丙级；混凝土结构安全等级：二级；建筑抗震设防类别：丙级；建筑抗震设防烈度：7度；钢筋混凝土抗震等级：主体框架三级、框支框架二级。1.4 1号楼所在地段地基土全场为残积粉质粘土层，其地基承载力特征值220kPa，现已开挖至原设计基底标高上300，局部有强风化岩石，地质条件较好，余土300开挖时除应保证独立基础及条形基础下土体未受扰动外，其余部分也应达到土方开挖质量验收标准的要求，以保证首层大空间高支模体系的安全可靠性。1.5 一层商铺大空间局部结构转换至二层小隔断住宅，结构于BC轴间（一单元、二单元）、1-B1-C轴间（三单元、四单元）设梁式转换梁上起柱，该层混凝土强度等级C35。1.6

3、按施工图，每单元的框支梁柱层高、跨度、截面、配筋形式类似，现以一单元、二单元为例进行方案设计，三单元、四单元参照执行。其中一、二单元框支层如图1-1：图1-1 1单元2单元框支梁纵向平面图1.7 各榀框支梁中KZL1截面尺寸最大，达1300*1200，框支梁的支撑系统设计以此控制。梁跨度以8500为主，且不大于8500，最大层高6750（二单元15-1/16轴间KZL1）；1.8 根据以往经验，1300*1200截面尺寸在温控的边缘，为保证结构质量进行温控设计。2 模板工程2.1 材料构造2.1.1 选用材料： 18厚胶合板、 45×95木方支设、DN48*3.5普通焊管、标准卡扣、

4、M12高强螺栓、10厚钢板垫片。2.1.2 注意事项2.1.2.1 基底第5层土应每跨开挖平整不得扰动，对于不平处用石粉渣填平（两侧超出排架各500）夯实，有条件的话沿纵向埋设3条广告牌拆除的方通，表面与石粉渣平，木方置于方通及石粉渣层上，立杆应纵横贯通立于通长木方上，离地200设扫地杆一道，横向扫地杆尖采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上，当扫地杆高度不一致时，高处扫地杆应向低处延长2跨，以保证支撑系统基底稳定；2.1.2.2 专人检查钢管、扣件，剔除有裂纹、孔洞、严重锈蚀、弯曲变形及壁厚不足的钢管、扣件，出现滑丝的螺栓必须更换；2.1.2.3 模板清理干净，涂刷专用脱模剂，注意严禁脱

5、模剂污染钢筋。为保证混凝土观感质量，在模板拼缝处贴胶带纸，确保无漏浆现象；2.1.2.4 水平杆步距不得大于1800，梁下设5根立杆，间距500，纵距600，为增加系统稳固性，梁排架水平钢管与板顶架钢筋连成整体，支撑系统每6m设剪刀撑；2.1.2.5 立杆对接应全部采用对接扣件，除最上一步距外严禁搭接。边坡处立杆至边坡不应少于500。2.1.2.6 支撑系统完工后需经质监人员根据施工方案、现行规范进行验收合格后方可进入下道工序；2.1.2.7 模板工程施工应与钢筋工程紧密结合，因梁截面高大，配筋量大，应待梁钢筋绑扎完成并经项目部自检、监理验收后才能施工侧模；2.1.2.8 模板常规要求详施工组

6、织设计、作业指导书及相关施工质量、技术规范。2.1.3 模板构造(详图2-1)图2-1 框支梁支撑模板构造大样2.2 计算书2.2.1 荷载2.2.1.1 荷载标准值(取1m梁长计算)(1) 新浇混凝土自重标准值(框支梁钢筋混凝土采用26KN/m3)。q=1.3×1.2×26=40.56KN(2) 施工人员及设备荷载标准值： 表2-1 施工人员及设备荷载标准值 计算项目均布荷载（KN/m2）模板及小楞2.5立杆1.5立杆支架1.0(3) 振捣混凝土时产生的荷载标准值 表2-2 振捣混凝土时产生的荷载标准值 计算项目均布荷载（KN/m2）楼板、梁底板2.0梁侧模4.0(4)

7、新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值，按以下两式计算取较小值： 其中：F新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2；混凝土的重力密度，24KN/m2；新浇混凝土的初凝时间，取值4 h； V混凝土的浇筑速度，一般取2m/h；H混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m；外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。(5) 倾倒混凝土时产生的荷载：泵送混凝土不考虑；(6) 泵送混凝土出料口的冲击力：Q<40m3/h，h< 2m时因振捣力大于冲击力不考虑。2.2.1.2 荷载设计值 表2-3 荷载计算结果表 编号荷载类别类别分项系数标

8、准值(KN)A新浇混凝土自重恒载1.240.56B施工人员及设备荷载活载1.43.25C振捣混凝土时产生的荷载活载1.42.6底/4.8侧D新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载1.234.56 表2-4 荷载组合表 项次项 目荷载组合（KN）承载能力计算刚度验算1底模56.86253.2222侧模48.19248.1922.2.1.3模板强度和挠度要求表2-5 模板允许强度和允许刚度模板类型允许应力N/mm2允许挠度fmm结构表面外露（不装修）的木模板13结构表面不外露（装修）的木模板13钢管支架170注：-模板的计算长度。模板结构计算.1底模计算取1m长梁底模，相当于跨连续梁，跨度161.4 m

9、m，净跨161.4-45116mm，q=56.862/1.3=43.74KN/m(1) 几何数据及计算参数(2) 荷载工况(3) 内力结果1) 内力图2) 截面内力0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 2.78 kN,1跨中: 正弯矩 0.09 kN*m,位置: 0.06m 负弯矩-0.12 kN*m,位置: 0.16m 剪力 4.27 kN,位置: 0.16m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.12 kN*m, 剪力 3.72 kN,2跨中: 正弯矩 0.04 kN*m,位置: 0.09m 负弯矩-0.12 kN*m,位置: 0.00m

10、剪力 3.72 kN,位置: 0.00m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.09 kN*m, 剪力 3.47 kN, 3跨中: 正弯矩 0.05 kN*m,位置: 0.08m 负弯矩-0.10 kN*m,位置: 0.16m 剪力 3.58 kN,位置: 0.16m 3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.10 kN*m, 剪力 3.54 kN,4跨中: 正弯矩 0.05 kN*m,位置: 0.08m 负弯矩-0.10 kN*m,位置: 0.00m 剪力 3.54 kN,位置: 0.00m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.09 kN*m, 剪力 3.

11、50 kN, 5跨中: 正弯矩 0.05 kN*m,位置: 0.08m 负弯矩-0.10 kN*m,位置: 0.16m 剪力 3.54 kN,位置: 0.16m 5支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.10 kN*m, 剪力 3.58 kN, 6跨中: 正弯矩 0.05 kN*m,位置: 0.08m 负弯矩-0.10 kN*m,位置: 0.00m 剪力 3.58 kN,位置: 0.00m 6支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.09 kN*m, 剪力 3.32 kN,7跨中: 正弯矩 0.04 kN*m,位置: 0.08m 负弯矩-0.12 kN*m,位置: 0.16m

12、 剪力 3.72 kN,位置: 0.16m 7支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.12 kN*m, 剪力 4.27 kN,8跨中: 正弯矩 0.09 kN*m,位置: 0.10m 负弯矩-0.12 kN*m,位置: 0.00m 剪力 4.27 kN,位置: 0.00m8支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 2.78 kN,(4) 承载力计算E=4.0*103N/mm2=4.0*104KN/ m2I=1/12*bh3=1*0.0183/12=4.86*10-7m4W=bh2/6=1000*182/6=54000mm3Mmax=-0.12 KNmV

13、max=4.27 KNf= Mmax/ W=0.12*106/54000=2.22N/mm2<13 N/mm2=3Vmax/(2bh)=3*4.27*103/(2*1000*18)=0.356N mm2<1.5 N/mm2.2纵向木方计算假设横向木方中距300，偏于安全纵向木方按三跨连续梁计算，q=56.862/8=7.11KN/m(1) 计算参数(2) 荷载工况(3) 内力计算1) 内力图2) 截面内力0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 0.84 kN,1跨中: 正弯矩 0.05 kN*m,位置: 0.12m 负弯矩-0.07 kN*m,位

14、置: 0.30m 剪力 1.29 kN,位置: 0.30m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.07 kN*m, 剪力 1.13 kN,2跨中: 正弯矩 0.02 kN*m,位置: 0.16m 负弯矩-0.07 kN*m,位置: 0.00m 剪力 1.13 kN,位置: 0.00m2支座: 负弯矩-0.05 kN*m, 剪力 1.05 kN,3跨中: 正弯矩 0.03 kN*m,位置: 0.15m 负弯矩-0.06 kN*m,位置: 0.30m 剪力 1.09 kN,位置: 0.30m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.06 kN*m, 剪力 1.09 kN,(4

15、) 强度验算l=0.3mE=104N/mm2I=bh3/12=45*953/12=3.22*106mm4W=bh2/6=45*952/6=6.77*104mm3Mmax=0.07 KNmVmax=1.29 KNf= M/ W=0.07*106/6.77*104=1.03N/mm2<13 N/mm2=3V/(2*bh)=3*1.29*103/(2*45*95)=0.45N mm2<1.5 N/mm2(5) 刚度验算ql4/(150EI)=53.222/8*3004/(150*104*3.22*104)=1.12 mm<300/250=1.2mm .3横向木方计算梁下每榀支撑5根

16、立杆，间距500，横向木方相当于4跨连续梁，承受纵向木方集中荷载，P=56.862*0.3/8=2.132KN(1) 几何数据及计算参数(2)荷载工况(3) 内力1) 内力图2) 截面内力0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 0.03 kN,1跨中: 正弯矩 0.00 kN*m,位置: 0.00m 负弯矩-0.17 kN*m,位置: 0.36m 剪力 1.10 kN,位置: 0.50m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.17 kN*m, 剪力 3.83 kN,2跨中: 正弯矩 0.18 kN*m,位置: 0.18m 负弯矩-0.30 kN*

17、m,位置: 0.00m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.30 kN*m, 剪力 4.64 kN,3跨中: 正弯矩 0.17 kN*m,位置: 0.32m 负弯矩-0.30 kN*m,位置: 0.00m 剪力 4.64 kN,位置: 0.00m3支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.17 kN*m, 剪力 1.09 kN,4跨中: 正弯矩 0.00 kN*m,位置: 0.50m 负弯矩-0.17 kN*m,位置: 0.00m 剪力 1.09 kN,位置: 0.00m4支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 0.02 kN,(4)强度

18、验算f= M/ W=0.3*106/6.77*104=4.43N/mm2<13 N/mm2=3V/(2bh)=3*4.64*103/(2*45*95)=1.62N mm2略大于1.5 N/mm2，考虑到实际跨距小于500，可满足。2.1.2.4对拉螺杆计算对拉螺杆采用M12高强螺杆，其容许应力取205Nmm2，螺纹内径10.11 mm，净截面积76 mm2，竖直方向2排，水平间距500：N48.192*0.5312.048KN A=12.048*103/205=58.8 mm2<76 mm2 取2排M12高强螺杆，水平间距500即可满足，实际施工时可偏于安全设3排。2.1.2.5支

19、撑计算(1) 支撑设置 表2-6 支撑系统设计参数 步距mm间距mm截面积cm2回转半径cm细长比稳定系数强度设计值N/ mm218006009.7861.6251150.483205(2) 卡扣抗滑能力验算钢管架支撑承受横向木方传来的竖向荷载，立杆纵距600，中间立杆受竖向荷载2.132*3*2=12.792KN，设双卡扣满足抗滑能力。2.1.2.6 横向木方下大横杆验算(偏于安全取三跨连续梁)(1) 几何数据及计算参数(2) 荷载工况(3) 内力1) 内力图2) 截面内力0支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 4.96 kN,1跨中: 正弯矩 0.74

20、kN*m,位置: 0.15m 负弯矩-0.86 kN*m,位置: 0.45m 剪力 7.84 kN,位置: 0.60m1支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.86 kN*m, 剪力 6.40 kN,2跨中: 正弯矩 0.10 kN*m,位置: 0.40m 负弯矩-0.86 kN*m,位置: 0.45m 剪力 6.40 kN,位置: 0.00m2支座: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩-0.86 kN*m, 剪力 7.84 kN,3跨中: 正弯矩 0.74 kN*m,位置: 0.45m 负弯矩-0.86 kN*m,位置: 0.00m 剪力 7.84 kN,位置: 0.00m3支座

21、: 正弯矩 0.00 kN*m, 负弯矩 0.00 kN*m, 剪力 4.96 kN,(4) 强度验算 Mmax=0.86 kN*mVmax=7.84 kNDN48*3.5钢管W=5.08cm3，I=12.19 cm4，i=1.58cmf= Mmax/W=0.86*103/5.08=169.29N/mm2<205 N/mm2，满足强度要求，抗剪亦满足，计算过程略。2.1.2.7 立杆强度与稳定验算验算立杆强度与稳定按中间立杆两端轴心受力压杆进行计算。N=12.048kN立杆强度计算=N/AS = 12.048×103/489=24.63 N/mm2 <205 N/mm2立

22、杆稳定性计算12.048×103/(0.483*489)=51N/mm2 <205 N/mm2 满足要求。2.1.2.8 地基承载力验算第5层地基承载力特征值220kPa，如每根立杆N=12.048kN由500长45*95木方横放承载， 地基承载力220*0.09520.9kN/m，倒梁计算支座反力11.98 kN实际N=12.048kN<11.98 *1.0512.579kN，基本相符，安全系数较小，必须保证基底的原位土状，有条件加大受荷面积或采用刚度更大的垫板或方通。3 钢筋工程3.1 截面配筋：KZL1共3榀，是本转换层中配筋量最大的3根梁，梁跨度8500，净跨77

23、50，3榀梁楼面标高各不相同，但截面、配筋均一致，其截面配筋参图3-1。3.2 计划字母轴框支梁一排上筋在第一排，数字轴框架梁一排上筋在第二排，字母轴框支梁二排上筋在第三排，数字轴框架梁二排上筋在第四排，板面筋数字轴方向在上，字母轴方向在下，钢筋保护层扣除及排放依此原则；图3-1KZL1截面配筋大样3.3 锚固长度：本转换层混凝土强度等级C35，HRB335钢筋于二级抗震等级之锚固长度31d（规格不大于25时），上筋、下筋：31*25=775mm；抗扭筋：31*20=620mm。3.4 KZL1西侧端支座，东侧中间支座，端支座上下筋分别弯折锚入框支柱内，中间支座处上筋与下筋14+8根纵筋中分别

24、有8+4根钢筋与KZL2(3)上下筋连通，其余6+4根钢筋弯折锚入框支柱内。3.5 KZL1上筋两端弯折钢筋弯折部分长780+1200-25-12.5=1942.5mm，取1950mm，平直部分一排筋7750+500+400=8650，二排筋7750+400+350=8500，即单根钢筋长度1950*2+8650（8500）=12550（12400）超过原材料长度（为简化起见未考虑弯曲调整值），拟做闪光对焊连接，接头位置位于梁下锚固段；3.6 KZL1下筋两弯折部分长380，平直部分一排筋7750+500+400=8650，二排筋7750+400+350=8500，即单根钢筋长度380*2+8

25、650（8500）=9410（9260），未超过原材料长度，无接头。3.7 抗扭筋7750+250*2（直锚部分）+300*2（水平弯锚部分）=8850（为简化起见未考虑弯曲调整值）。3.8 框支梁端节点钢筋锚固大样详图3-2。图3-3KZL端节点大样3.9 框支柱纵筋锚固详图3-3。图3-4KZZ节点大样3.10 框支梁钢筋施工流程(梁底模与支撑系统完工验收合格)设梁上筋支撑架二排上筋排放二排上通长筋冷挤压连接(数字轴一排上筋)梁上筋垫铁铁(25l=1300800)一排上筋排放一排上通长筋冷挤压连接箍筋定位与上筋绑扎底一排筋排放底一排通长筋冷挤压连接底一排筋与箍筋绑扎梁下筋垫铁(25l=13

26、00800)底二排筋底二排通长筋冷挤压连接底二排筋与箍筋绑扎吊筋绑扎抗扭筋穿入绑扎拉筋绑扎钢筋验收封梁侧模3.11 冷挤压连接3.10.1 通长钢筋25应采用冷挤压连接；接头百分率应在50以下；3.10.2 冷挤压连接应有厂家提供型式检验报告、钢套筒出厂合格证、仪器标定合格记录、施工人员上岗证；3.10.3 冷挤压连接套筒每次进场均应向监理公司申报使用；3.10.4 施工前按规范进行工艺检验，出具合格报告；3.10.5 施工中按规范进行现场抽检，合格后方可申报隐蔽。3.10.6 冷挤压连接应与钢筋排放绑扎工序合理安排流水施工。3.10.7 具体施工工艺参建筑施工用册（第四版）及中建公司施工工艺标准，本方案不另赘述。3.12 钢筋支撑架图3-4上筋支撑架图因框支梁上筋配筋率高自重大，拟用25钢筋作框支梁二排上筋支撑架，架高1100（梁高板筋保护层-板上排上筋-框支梁一排上筋垂直方向梁一排上筋框支梁二排上筋1200-15-10-25-25-251100），