重力式桥台、桥墩设计

1、XXX学院重力式桥台、桥墩设计1.1设计资料 桥梁跨径及桥宽标准跨径：30m； 主梁全长：29.96m； 计算跨径：29.16m；桥面净空：净7+2×1m（人行道）；桥面坡度：不设纵坡，车行道双向横坡为2%，人行道单向坡为1.5%。 设计荷载： 公路级 材料及施工工艺混凝土：主梁C50，人行道、栏杆、桥面铺装及混凝土三角垫层用C30；预应力钢筋：采用公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁设计规范（JTG D622004）的钢绞线，每束7根，全梁配6束，=1860MPa。按后张法工艺制作主梁，采用70mm金属波纹管成孔，预留孔道直径为75mm和OVM锚。 设计依据 （1）公路桥涵设计通用规范

2、（JTG D602004）简称桥规（2）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D622004） （3）桥梁工程（人民交通出版社，姚铃森编） 主梁间距与主梁片数主梁间距通常应随着梁高与跨径的增加而加宽为经济，由此可提高主梁截面效率指标值，采用主梁间距2.3m，考虑人行道可以适当挑出，考虑设计资料给定的桥面净宽选用7片主梁，其横截面布置形式图。图 主梁尺寸拟定.1主梁高度 预应力混凝土简支梁桥的主梁高度与其跨径之比在1/151/25之间，标准设计中一般取为1/161/18。所以梁高取用175cm。.2主梁腹板的厚度在预应力混凝土梁中，梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度翼板由布置预制孔管的

3、构造决定，同时从腹板本身的稳定要求出发，腹板厚度一般不宜小于其高度的1/15。本设计采用16cm.在跨中区段梁腹板下部设置马蹄，设计实践表明马蹄面积与截面面积以10%-20%为宜，马蹄宽：36cm，高：30cm。 翼板尺寸拟定 在接近梁的两端的区段内，为满足预应力束筋布置锚具的需要，肋厚应逐渐扩展加厚，其过渡段长度不宜小于12倍肋板的增加厚度。 预应力混凝土T梁的下缘，为了满足布置预应力束筋的要求，要扩大成马蹄形，马蹄的尺寸应该满足预应力各个阶段的强度要求。由于马蹄形部分承受预应力锚具的局部荷载作用，其尺寸不宜过小，否则在施工中易形成水平纵向裂缝，因此马蹄面积一般应占截面总面积的10%-20%

4、。拟定马蹄宽度为40cm，高度为26cm。第一章 设计任务书1.1 基本设计资料 跨度和桥面宽度1) 标准跨径：20.00m（墩中心距离）2) 计算跨径： 19.50m（支座中心距离）3) 主梁全长： 19.96m（主梁预制长度）4）桥面净空： 净7m（行车道）2×1m人行道技术标准1) 设计荷载标准：公路级，人行道和栏杆自重线密度按单侧6kN/m计算，人群荷载3kN/m22) 环境标准：类环境3）设计安全等级：二级 主要材料1) 混凝土：混凝土简支T梁及横梁采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为0.060.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/m3

5、,混凝土重度按25kN/m3计。2）钢筋：主筋用HRB335，其它用R235 构造形式及截面尺寸 图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上的横坡为双向2%，坡度由C30混凝土混凝土桥面铺装控制；设有5根横梁。第二章 主梁的荷载横向分布系数计算2.1主梁荷载横向分布系数的计算 刚性横梁法计算横向分布系数因为每一片T型梁的截面形式完全一样，所以：式中，n=5，=2×（3.6）m=32.4 m表1 值计算表梁号10.60.40.20-0.220.40.30.20.1030.20.20.20.20.2计算横向分布

6、系数：根据最不利荷载位置分别布置荷载。布置荷载时，汽车荷载距人行道边缘距离不小于0.5m，人群荷载取3KN/m,栏杆及人行道板每延米重取6.0KN/m，人行道板重以横向分布系数的方式分配到各主梁上。图2 横向分布系数计算图式（单位：mm）从而可以各梁在不同荷载作用下的分布系数：汽车荷载：m=0.5×(0.5355+0.3387+0.1900-0.0100)=0.5271 m=0.5×(0.3637+0.2689+0.1926+0.095)=0.4601 m=0.5×(0.2+0.2+0.2+0.2)=0.4人群荷载：m=0.6448 m=0.4225 m=0.2&

7、#215;2=0.4人行道板：m=0.6492-0.25=0.3992 m=0.4247-0.025=03997 m=0.2+0.2=0.4 杠杆原理法计算梁端剪力横向分布系数图3 梁端剪力横向分布系数计算图式（尺寸单位：mm）汽车荷载：m=0.5×0.6475=0.3238 m=0.5×1.0=0.5 m=0.5×(0.9444+0.3333)=0.6389人群荷载：m=1.2222 m=-0.2222 m=0一、设计资料、桥墩尺寸标准跨径预制板长计算跨径桥面净宽汽车荷载挂车荷载净空mmmm汽-20级挂-100m87.967.651202504墩帽厚墩帽宽墩帽顶

8、部全长挡块高墩顶宽mm直线段长m半径m全长mmm0.317.70.58.70.3埋深基础厚基础层数基础上层平面尺寸基础下层平面尺寸mm个mmmm20.7522.08 9.59 2.88 10.39 墩身顶部全长（m）墩身侧面坡桥墩高墩底宽墩身底部全长直线段长m半径m全长mmmm7.510.58.5130.00 4.20 1.28 8.79 二、荷载计算1、恒载计算:a、上部构造恒载计算：2、墩身自重计算：桥墩共分为5段，其中墩帽为一段（S1），墩身分为四段（S2、S3、S4、S5）a、墩帽重力：b、墩身重力计算：c、基础重力及基础禁边上的土重力：2、活载计算:a、汽车荷载计算：1）、双孔荷载、

9、单列车布置：2）、单孔荷载、单列车布置：3）、汽车横向排列：b、挂车荷载计算：1）、双孔荷载2）、单孔荷载3）、挂车横向排列：2、水平荷载计算:a、汽车制动力按一行车队的10，不小于一辆重车的30。b、汽车制动力对墩身各截面产生的弯矩（按汽车制动力作用点在橡胶支座顶面计算）11截面M1-1=29.88KN.m55截面M5-5=353.88KN.m基础底面M基=488.88KN.m三、内力汇总及组合1、顺桥向内力汇总及组合编号项目11截面55截面基底截面PHMPHMPHM（KN）(KN)(KN.m)（KN）(KN)(KN.m)（KN）(KN)(KN.m)1上部结构644.490644.49064

10、4.490.00 2桥墩72.310884.53 02213.76 0.00 3汽车-20级单跨布载243.1248.62243.1248.62243.1248.62 4汽车-20级双跨布载254.1710.41254.1710.41254.1710.41 5挂车-100级单跨布载605.18121.04605.18121.04605.18121.04 6挂车-100级双跨布载683.350683.350683.350.00 7汽车制动力9029.8890353.8890488.88 内力组合（）1+2+31200.53068.072175.19068.072912.79048.62 （）1+

11、2+41216.00014.582190.664014.579043474.492007010.41 （）1+2+3+7960.4100.887.921740.15100.8450.82481.172.0430.00 （）1+2+4+7972.8100.845.11752.5100.8408.02489.972399.43 （）1+2+51365.920135.562145.650135.562770.74096.83 （）1+2+61453.48002233.2100283300.00 编号项目55截面基底截面PHMPHM（KN）(KN)(KN.m)（KN）(KN)(KN.m)1上部结构64

12、4.490644.4902桥墩884.53 02213.7603汽车-20级单跨布载243.12571.33243.12571.334汽车-20级双跨布载254.17597.30254.17597.305挂车-100级683.35956.69605.18956.69内力组合（）1+2+32205.80799.93770.30571.3（）1+2+42190.70836.22928.30597.3（）1+2+52233.201071.52770.70765.4四、正截面强度计算：横桥向内力不控制，故不计算横桥向截面强度。1.偏心距计算：a、11截面（组合控制）e0=0.0915m<0.6y

13、0.3mb、55截面（组合控制）e0=0.2591m<0.6y0.384m以上满足规范要求2.强度计算：Raj=17500KN/m2m-材料安全系数,m=1.54a、11截面（组合）rw=（I/F）0.5=0.29mI=0.69m4F=A=8.30m2=(1-(e0/y)m)/(1+(e0/rw)2)=0.91m-截面形状系数,对圆形截面取2.5；对T形或双曲拱截面取3.5；对箱形或矩形截面取8。P=*A*Raj/rm=85645.64KN/m2>Njb、55截面（组合）rw=（I/F）0.5=0.37mI=1.48m4F=A=10.90m2=(1-(e0/y)m)/(1+(e0/

14、rw)2)=0.67m-截面形状系数,对圆形截面取2.5；对T形或双曲拱截面取3.5；对箱形或矩形截面取8。P=*A*Raj/rm=82412.51KN/m2>Nj五、基底应力验算：1.偏心距计算：w=14.36m3=W/A=0.48m1.5=0.72m组合e0=Mj/Pj=0.17m<1.5=0.72m偏心矩满足规范要求2.基底应力计算：max=N/A+M/Wmin=N/A-M/W组合max=112.9KN/m2min=53.0KN/m2地基土基本承载力=250KPa六、抗倾覆稳定性验算：1.抗倾覆验算：组合K0=y/e08.3>1.3(安全）y=1.44e0=0.1733

15、2.抗滑动验算：K0=*P/T=0.6组合K0=20.68>1.3(安全） 2.1行车道板内力计算 荷载为公路-级。桥面铺装为8cm沥青混凝土（重度为23）和9cm厚的C30混凝土垫层（重度为24），T梁翼板材料的重度为25。（1） 恒载及其内力（以纵向1m宽的板条进行计算）1. 、每一米板上的恒载g： 沥青混凝土面层： C30混凝土垫层： T梁翼板自重： 合计：2、 每米宽板条的荷载内力弯矩 剪力 （2） 车辆荷载产生的内力 将后轮作用于铰缝轴线上，后轴作用力为。对于车轮荷载中后轮的着地长度为，宽度为由公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）查得，则得：荷载对于悬臂根部的有效分

16、布宽度：冲击系数： 作用于每米宽板条上的弯矩为：作用于每米宽板条上的剪力为：（3） 荷载组合恒+汽： 所以，行车道板的设计内力为： 2.2截面设计、配筋与强度验算悬臂根部高度，净保护层厚度为设选用HRB335,钢筋，则有效高度： 按桥规第条规定： 则 即 解得 验算： ，满足要求。按桥规第条规定：所以 当选用HRB钢筋，每米宽板内需要钢筋间距为100mm时，可提供的钢筋面积为 ，符合要求按桥规第条规定，矩形截面受弯构件的截面尺寸应符合下列要求：满足要求。根据桥规第条规定 故不需要进行斜截面抗剪强度验算，仅按构造要求配置箍筋。板内分布钢筋采用R235,钢筋，间距为200mm。强度验算： 满足要求

17、。第3章 主梁的作用效应计算3.1主梁恒载内力计算 恒载集度(1)主梁： 横隔梁：对于边主梁：对于中主梁：桥面铺装层：栏杆和人行道：作用于边主梁的全部恒载g为：作用于中主梁的恒载强度为： 恒载内力计算边主梁的弯矩和剪力，计算图示如图所示，则：图各计算截面的剪力和弯矩值，列于下表边主梁恒载内力 截面位置x 内力剪力Q（kN）弯矩M()Q=413.1M=0Q=0 3.2用偏心压力法计算横向荷载分布系数跨中的荷载横向分布系数，本设计内设三道横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的长宽比为：l/B=29.16/7×2.3=1.83 2，按修正的刚性横梁法来绘制影响线。并计算横向分布系数。 各

18、根主梁的横截面均相等，梁数n=7，梁间距2.3m，则： 由式2-5-28,1号梁横向影响线的竖标值为： 由绘制1号梁横向影响线，如图所示，图中按公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）规定确定了汽车荷载的最不利荷载位置。 图 进而由计算横向影响线的零点位置，设零点至1号梁位的距离为x，则： 零点位置已知后，就可以求出各类荷载相应于各个荷载位置的横向影响线竖标值。 设人行道缘石至1号梁轴线的距离为 于是，1号梁的何在横向分布系数可计算如下（以分别表示影响线零点至汽车车轮和人群荷载集度的横坐标距离）：车辆荷载：人群荷载： 可查得为 用杠杆原理法求横向分布系数 首先绘制1号梁和2号梁的荷载横

19、向影响线，如图所示图1号梁 车辆荷载：人群荷载：2号梁车辆荷载 人群荷载3.3计算公路-级荷载的跨中弯矩 荷载横向分布系数汇总梁号荷载位置公路-级人群荷载边主梁跨中0.7090.513支点0.7021.478简支梁桥的基频： 根据公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）中第条之5，当1.5Hzf14Hz时，则可得：，四车道考虑折减；故得：计算人群荷载的跨中弯矩：计算跨中截面车道活载最大剪力 鉴于跨中剪力影响线的较大坐标位于跨中部分故也采用全跨统一的荷载横向分布系数来计算。故得：计算跨中截面人群荷载最大剪力计算支点截面车道荷载最大剪力 作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图形和支点剪力影响

20、线，如图所示横向分布系数变化区段长度： 对应于支点剪力影响线的荷载布置，如图所示。图影响线面积为。因此，得：附加三角形荷载重心处的影响线坐标为： 因此，得： 故公路-级荷载的支点剪力为：计算支点截面人群荷载最大剪力 人群荷载的横向分布系数，如图所示，得：3.4偏压法计算横隔梁内力确定作用在中横隔梁上的计算荷载 对于跨中横隔梁的最不利荷载布置，如图所示。图纵向一行车轮荷载对中横隔梁的计算荷载为：绘制中横隔梁的内力影响线 已知1号梁的横向影响线竖坐标值为： 同理可算得2号梁和3号梁的横向影响线竖坐标值为：（1） 绘制弯矩影响线对于2号和3号主梁之间截面的弯矩影响线可计算如下：P=1作用在1号梁轴上

21、时：P=1作用在7号梁轴上时：P=1作用在3号梁轴上时：绘制影响线，如图（2） 绘制剪力影响线对于1号主梁处截面的影响线可计算如下：P=1作用在计算截面以右时：P=1作用在计算截面以左时：绘成的影响线，如图所示。图截面内力计算 将求得的计算荷载在相应的影响线上按最不利荷载位置加载，对于汽车荷载并计入冲击影响，则得：弯矩：剪力： 鉴于横隔梁的恒载内力甚小，计算中可略去不计，则按极限状态设计的计算内力为：3.5主梁作用效应组合 由桥规4.1.8条规定，根据可能同时出现的作用效应选择三种最不利效应组合：短期效应组合，长期组合，标准效应组合，承载能力极限状态基本组合。组合情况见下表：第4章 主梁预应力

22、钢束估算和布置4.1预应力钢束的估算及布置跨中截面钢束的估算与确定1、 确定核心距2、 按使用阶段的应力要求估算钢束数M-使用荷载产生的跨中弯矩-与荷载有关的经验系数，取0.51钢束的抗拉设计强度，1260Mpa-一根钢束截面积，取为1396=834mm2=36.8cm，=113.1-13.1=100cm故根，取为6根按承载能力极限状态估算钢束数 根据极限状态的的应力计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图示呈矩形，同时预应力钢束数也达到标准强度，则钢束数的计算公式为：式中：极限状态效应组合 估计钢束群中心到混凝土合力作用点力臂长度的经验系数，取为0.78a 主梁有效高度， 故，根 对全预应

23、力梁，希望在弹性阶段工作，同时，边主梁与中间主梁所需的钢束数相差不多，为方便钢束布置和施工，各主梁统一定为6根 采用6束6钢绞线，单根钢绞线的公称截面面积=139mm2，抗拉强度标准值=1860MPa，张拉控制应力取=0.75=0.75×1860=1395Mpa。4.2 预应力钢束布置 跨中截面及锚固截面的钢束布置 对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束群重心的偏心距大些。采用70mm金属波纹管成孔，预留孔道直径为75mm，根据公预规条规定，管道至梁底和梁侧净距不应小于3cm及管道直径的1/2。根据公预规9.4.9条规定，水平净距不应小于4cm及管道直径的0.

24、6倍，在竖直方向可叠置。本设计采用70mm金属波纹管成孔，预留孔道直径为75mm。根据以上规定，跨中截面的细部构造如图4.2.1：图由此可直接得出钢束群重心至梁底距离为： 钢束起弯角和线形的确定确定钢束起弯角时，既要照顾到由其弯起产生足够的竖向预剪力，又要考虑到所引起的摩擦预应力损失不宜过大。为此，将端部锚固端截面分为上、下两部分，上部钢束的弯起角定为150，下部钢束弯起角定为，相应的钢束竖向间距为25cm。为简化计算和施工，所有钢束布置的线形均为直线加圆弧，并且整根钢束都在同一竖直平面内。 钢束计算.1计算钢束起弯点及其半径计算锚固点到支座中线的水平距离，由下图几何关系，可求得一根钢束的长度

25、为曲线长度、直线长度与两端张拉的工作长度（）之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角进行计算，计算结果如下表： 钢束计算长度表（cm） 钢束号R（cm）弯起角曲线长度s=/180直线长度x2钢束有效长度2(s+x2)钢束预留长度钢束长度=+N1（N2)3648.657445.541033.932958.941403098.94N3(N4)7162.167874.58601.332951.821403091.82N53284.4615859.43624.382967.621403107.62N64046.92151058.94420.962959.801403099.8018588.944.

26、3 钢束预应力损失计算根据公预规的规定，当计算主梁截面应力和确定钢束的控制应力时，应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失包括：前期应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引起的损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）；后期预应力损失（钢绞线应力松弛引起的应力损失，混凝土收缩和徐变引起的应力损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力（永存应力）分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。预应力钢筋与管道壁间摩擦引起的应力损失按公预规计算公式： 式中：预应力钢筋锚下的张拉控制应力（MPa） =1395MPa 预应力钢束与管道摩擦系数，取=0.20 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015 从张拉端到计算截面曲线管道部分切线夹角之和（rad） 从张拉端到计算截面的管道长度(m)各控制截面的计