某电机修造厂总降压变电所及高压配电系统设计工厂供电课程设计

1、某电机修造厂总降压变电所及高压配电系统设计摘 要本论文主要依照工厂供电设计必须遵循的一般原则、基本内容和设计流程，对某电机修造厂变电所进行了设计说明，本文按照设计要求，在查阅大量参考资料、手册后，对负荷计算及无功功率补偿计算，变配电所所址和型式的选择，变电所主变压器台数、容量及类型的选择，变配电所主结线方案的设计，短路电流的计算，变配电所一次设备的选择，变配电所二次回路方案的选择及继电保护装置的选择与整定，变配电所防雷保护与接地装置的设计等进行了详细的设计说明。并附有相应的图表、公式和计算结果。这次设计的变配电所完全满足设计要求。目 录第一章 绪 论11.1课题背景、目的及意义1课题的背景1课

2、题的目的及意义11.2设计的主要内容、设计图样1设计的主要包括1设计图样2第二章 设计依据32.1 电机修造厂3第三章 设计说明53.1负荷计算及功率补偿5负荷计算的内容和目的5负荷计算的方法6各用电车间负荷情况及各车间变电所容量。63.1.4 全厂负荷计算。73.1.5 功率补偿73.2 变电所、配电所位置和型式的选择83.2.1 电机修造厂总变电所位置和型式的选择83.3 电机修造厂总降压变电所主变压器和主结线方案的选择93.3.1 变压器容量及台数的选择。9变配电所主结线的选择原则103.3.3 主结线方案选择10配电所的主接线选择143.5 短路电流的计算153.5.1 绘制计算电路1

3、53.5.2 求k -1，k-2点的三相短路电流和短路容量163.5.3 求点的三相短路电流和短路容量183.6变电所一次设备的选择校验183.6.1 35kV侧一次设备的选择校验183.6.2 10kV侧一次设备的选择校验193.6.3 变电所高压母线的选择203.7变电所进出线选择。213.7.1 35kV高压进线的选择校验213.7.2 10kV高压出线的选择21作为备用电源的高压线的选择校验。24高压断路器的操动机构控制与信号回路25变电所的电能计量回路263.8.3 变电所的测量和绝缘监察回路变电所的保护装置263.9变电所的防雷保护与接地装置的设计343.9.1 变电所的防雷保护3

4、43.9.2 变电所公共接地装置的设计35第四章结 论37第一章 绪 论1.1 课题背景、目的及意义1.1.1 课题的背景本课题是根据刘介才主编的工厂供电设计指导上两个题目为原型，根据指导老师的要求设计。变电所是电力系统中的一个重要环节,它的运行情况直接影响到电力系统的可靠、经济运行。在35KV10KV配电变电所设计研究方面，最近几十年发展更是迅猛。尤其是对变电站综合自动化的研究，已经进行了多年,并取得了令人瞩目的进展。变电站综合自动化目前在国外已得到了较普遍的应用。例如美国、德国、法国、意大利等国家,在他们所属的某些电力公司里,大多数的变电站都实现了综合自动化及无人值班方式。在我国，现在变电

5、所的基本也是向着变电站综合自动化这个方向发展的，但是根据我国的国情，现在大多数变电站还是没有完全实现保护和控制综合自动化。传统的变电站的设计发展到现在已经十分的成熟了。根据供电的设计内容和流程，可以十分的方便的按照步骤设计。1.1.2 课题的目的及意义本题目主要目的是设计某电机修造厂的变电所总降压配电设计。与原来的课程设计比较，本题不仅设计量大了许多，而且在更个方面的要求也有所加强。虽然变电所的设计在现在已经不是高新的技术，但是作为自动化专业的学生，本题目还是很全面的包含了一大部分专业课程学习的内容，而且各个方面都有所深入。尤其是继电保护的问题，有了更加深入的学习。虽然本题没有对变电站综合自动

6、化有所研究，但是对日后向这个方面的学习和发展打下了坚实的基础。通过这次设计不仅进一步加强专业知识的学习，拓宽知识面，提高理论知识水平。而且扩宽了就业面，提高就业能力，提高了独立思考和分析问题的能力。1.2 设计的主要内容、设计图样1.2.1 设计的主要包括（1）设计的基本依据和资料。（2）区域变电所和车间变电所负荷计算。 （3）无功功率补偿计算及补偿电容器选择。（4）短路电流的计算和动稳定度，热稳定度的计算。（5）变压器容量及台数的选择。（6）变电所进出线的选择。（7）变电所的电缆，电线，高压开关柜，低压配电电屏，动力配电箱，电流互感器，避雷器，母线等主要设备的选择。（8）防雷装置与保护接地装

7、置的设计。（9）、域变电所的主接线图、工厂变电所主接线图、各种保护装置接线原理图。（10）画出工厂变电所的平面图。1.2.2 设计图样（1）变电所主结线电路图电机修造厂总降压变电所主结线电路图（3）各种保护装置接线原理图变电所进线侧线路的继电保护原理电路图，（采用定时限过电流保护）。主变压器的差动保护原理电路图，瓦斯继电器保护原理电路图，工厂变电所进线侧单相接地保护原理电路图（4）变电所平、剖面图电机修造厂总降压变电所平、剖面图第二章 设计依据2.1 电机修造厂（1） 电机修造厂总平面图（ 某电机修造厂总平面布置图（2） 工厂生产任务、规模及产品规格本厂承担某大型钢铁联合企业各附属厂的电机、变

8、压器修理和制造任务。年生产规模为修理电机7500台，总容量为45万KW；制造电机总容量为6万KW，制造单机最大容量为5520KW；修理变压器500台；生产电气备件为60万件。是大型钢铁联合企业重要组成部分。（3）工厂各车间负荷计算表表2-1 工厂各车间负荷计算表（4） 供用电协议 当地供电部门可提供两个供电电源，供设计部门选定： 从某220/60kV区域变电所提供电源，此站距厂南侧4.5公里。 为满足二级负荷的需求，从某60/10.5kV变电所，提供10kV备用电源，此所距厂南侧4公里。 电力系统短路数据，如表2-2所示。其供电系统图，如所示。表2-2 区域变电站60kV母线短路数据系统运行方

9、式系统短路数据系统运行方式系统短路数据系统最大运行方式1338MVA系统最小运行方式310MVA 供电系统图 供电部门对工厂提出的技术要求： 区域变电所60kV馈电线的过电流保护整定时间1.8s，要求工厂总降压变电所的过电流保护整定时间不大于1.3s。 在企业总降压变电所60kV侧进行电能计量。 该厂的总平均功率因数值应在0.9以上。（5） 工厂负荷性质 本厂大部分车间为一班制，少数车间为两班或三班制，年最大有功负荷利用小时数为2200h。锅炉房供生产用高压蒸汽，停电会使锅炉发生危险。又由于该厂距离市区较远，消防用水需厂方自备。因此，要求供电具有一定的可靠性。（6） 本厂自然条件 气象资料 最

10、热月平均最高温度35摄氏度，土壤中0.7-1米深处一年中最热月平均温度为20摄氏度，土壤冻结深度为1.10米，夏季主导风向为南风，最高气温+40度，最低-40度，导线复冰时气温-5度，最大风速时气温-5度，最大风速25米/秒，导线复冰时风速10米/秒，最高最低气温时风速0米/秒，复冰厚度10毫米，年雷暴日数31.5日。 地质水文资料 该厂区地层以砂粘土为主，地质条件较好，地下水位m，地耐压力为15吨/平方米。第三章 设计说明3.1负荷计算及功率补偿3.1.1负荷计算的内容和目的计算负荷是用户供电系统结构设计、供电线路截面选择、变压器数量和容量选择、电气设备额定参数选择等的依据，合理地确定用户各

11、级用电系统的计算负荷非常重要。负荷计算的方法有功计算负荷为 (3-1)式中，为设备容量。无功计算负荷 (3-2)式中，为对应于用电设备组的正切值。视在计算负荷 (3-3)总的计算电流 (3-4)式中，为额定电压380V。各用电车间负荷情况及各车间变电所容量。 全厂负荷计算。3.1.5 功率补偿因此，其电容器的个数为： n = Qc/qC = 2800/100 =28而由于电容器是单相的，所以应为3的倍数，取28个 正好无功补偿后，变电所低压侧的计算负荷为： S30（2）= 59992+(5463-2800) 2 1/2 =6564KV·A变压器的功率损耗为：（P18 估算PT（） Q

12、T（）PT = 0.015 S30 = 0.015 * 6564= 98.5 KwQT = 0.06 S30= 0.06 * 6564 = 393.8 Kvar变电所高压侧计算负荷为： P30= 5999+ 98.5 = 6098 KwQ30= (5463-2800 )+ 393.8= 3057 KvarS30 = (P302 + Q302) 1/2= 6821 KV .A无功率补偿后，工厂的功率因数为： cos= P30/ S30= 6098 / 6821= 0.9cos= P30/S30= 0.90.9因此，符合本设计的要求3.2 变电所、配电所位置和型式的选择（1） 变电所和配电所的位置

13、选择应根据下列要求综合考虑确定：靠近工厂的负荷中心；接近电源侧；进出线方便；运输设备方便；不应设在有剧烈振动或高温的场所；不宜设在多尘或有腐蚀性气体的场所，如无法远离，不应设在污染源的主导风向的下风侧；不应设在地势低洼和可能积水的场所；不应设在有爆炸危险的区域内；不宜设在有火灾危险区域的正上方或正下方；（2）变电所和配电所型式选择 60/10.5kV变电所分屋内式和屋外式，屋内式运行维护方便，占地面积少。60kV变电所宜用屋内式。 配电所一般为独立式建筑物，也可与所带10kV变电所一起附设于负荷较大的厂房或建筑物。3.2.1 电机修造厂总变电所位置和型式的选择由前面的负荷计算可以看出，由于成品

14、试验站内有大型集中负荷，所以电机修造厂的负荷中心在成品试验站和电机修造车间之间，又考虑到变电所的位置要南北向，北边开高窗，南边开低门。所以我选择的电机修造厂的变电所的位置如所示，其型式为屋内式。 电机修造厂总降压变电所位置3.3 电机修造厂总降压变电所主变压器和主结线方案的选择 变压器容量及台数的选择。主变压器的联结组别均采用Yd11。变配电所主结线的选择原则3.3.3 主结线方案选择由于需要装设两台主变压器，所以可设计下列两种主结线方案：（1） 一条电源进线的主结线方案 如图示（10kV侧主结线从略）（2） 两条电源进线的主结线方案 如图示（10kV侧主结线）机修造厂总降压变电所一条电源进线

15、的主结线方案电机修造厂总降压变电所两条电源进线的主结线方案（3） 两种主结线方案的技术经济比较（表3-2）表3-2 两种主结线方案的比较比较项目一条电源进线的主结线方案（图3-2）两条电源进线的主结线方案（图3-3）技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量两台主变并列，电压损耗小两台主变并列，电压损耗小灵活方便性由于只有一条电源进线，灵活性稍差由于只有两条电源进线，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标电力变压器的综合投资额由资料查得SL7-6300/60单价为30.35万元，而又查得变压器综合投资约为其单价的2倍，因此其综合投资为2×30.35

16、万元60.7万元由资料查得SL7-6300/60单价为30.35万元，而又查得变压器综合投资约为其单价的2倍，因此其综合投资为2×30.35万元60.7万元高压开关柜（含计量柜）的综合投资额查资料得JYN1-60型柜按每台10万元计，其综合投资按设备价1.5倍计，因此其综合投资约为10×1.5×10万元150万元本方案采用14台JYN1-60型柜，其综合投资额约为14×1.5×10万元210万元，比一条电源进线的方案多投资60万元 续表3-2比较项目一条电源进线的主结线方案（图3-3）两条电源进线的主结线方案（图3-4）经济指标电力变压器和高压

17、开关柜的年运行费参照资料计算，主变和高压开关柜的折旧和维修管理费每年为12.035万元（其余略）主变和高压开关柜的折旧和维修管理费每年为15.635万元，比一条电源进线的方案多耗3.6万元从表3-2可以看出，虽然按经济指标，一条电源进线的主结线方案远优于两条电源进线的主结线方案，但是按技术指标，两条电源进线的主结线方案优于一条电源进线的主结线方案。为了给工厂的正常生产提供更加稳定、可靠的电源，所以决定采用两条电源进线的主结线方案。正常工作时60kV侧母线中间分段，两电源分别同时给两变压器供电。当一条电源进线出现故障时，利用60kV母线的联络线，把60kV侧母线连通，用另外一条电源进线给两个变压

18、器供电。这样不仅提高了供电的可靠性，而且灵活性也增强了，给电力系统的维护和维修带来了安全和方便。虽然这样投资高了不少，但是是十分值得的。配电所的主接线选择配电所的主结线方案也分一条进线和两条进线两种。（1） 一条电源进线的主结线方案 如示电机修造厂10KV进线的主结线方案（2） 两条电源进线的主结线方案 如示机修造厂总配电所两条电源进线的主结线方案（3） 两种主结线方案的技术经济比较（表3-3）表3-3两种主结线方案的比较比较项目一条电源进线的主结线方案(图3-5)两条电源进线的主结线方案(图3-6)技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求灵活方便性由于只有一条电源进线

19、，灵活性稍差由于只有两条电源进线，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标高压开关柜(含计量柜)的综合投资额查资料得GG-1A-J型柜按每台2.5万元计，GG-1A-(F)按每台3万元计。其综合投资按设备价1.5倍计，因此其综合投资约为(2.5+3)×1.5万元8.25万元本方案采用2台GG-1A-J型柜，2台GG-1A-(F)型柜。其综合投资额约为2×(2.5+3)×1.5万元16.5万元，比一条电源进线的方案多投资8.25万元高压开关柜的年运行费参照资料计算，主变和高压开关柜的折旧和维修管理费每年为0.495万元(其余略)主变和高压开关柜的折旧和维修管理费

20、每年为0.99万元，比一条电源进线的方案多耗0.495万元根据表可以看出方案2的技术指标远不及方案1，但是其供电的稳定性更高，所以这里我采用方案2，即两条电源进线的方案。3.5 短路电流的计算 绘制计算电路图3-6短路计算电路 求k -1，k-2点的三相短路电流和短路容量当系统最大运行方式时：（1） 求k -1点的三相短路电流和短路容量（） 计算短路电路中各元件的电抗及总电抗 电力系统的电抗：由，因此 架空线路的电抗：由资料得，因此 绘k-1点短路的等效电路，如图3-7示，图上标出各元件的序号（分子）和电抗值（分母），并计算其总电抗为：图3-7短路等效电路图 计算三相短路电流和短路容量 三相短

21、路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量 （2） 求k-2点的三相短路电流和短路容量（） 计算短路电路中各元件的电抗及总电抗 电力系统的电抗 架空线路的电抗 绘k-2点短路的等效电路如图3-8示，并计算其总电抗为：图错误 0.09 0.05图3-8短路等效电路图 计算三相短路电流和短路容量 三相短路电流周期分量有效值 其他三相短路电流 三相短路容量当系统最小运行方式时：（其计算过程同前，从略）（3） k-1,k-2点短路计算表 （如表3-3，3-4所示） 系统最大运行方式：表3-3 系统最大运行方式时短路计算表短路计算点三相短路电流/ kA三相短路容量/MVAk-17.637.63

22、7.6319.4611.52832.6k-224.824.824.863.2437.45828.8 系统最小运行方式：表3-4 系统最小运行方式时短路计算表短路计算点三相短路电流/ kA三相短路容量/MVAk-12.492.492.496.353.76271.7k-214.2414.2414.2436.3121.5271.33.6变电所一次设备的选择校验3.6.1 35kV侧一次设备的选择校验表3-6 60kV侧一次设备的选择校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装置地点条件参数数据60kV104A()7.63kA19.46kA一次设备型号规格额定参数高压断路器LW9-66/2500

23、-3135kV1000A16kA40kA高压隔离开关GW5-6035kV63050kA高压熔断器RN2-3535kV0.5A17kA电压互感器JCC5-6335/0.1kV电压互感器JDJJ2-35电流互感器LCWB-6335kV200/5A避雷器H5W-90/22035kV户外高压隔离开关GW5-60-D(W)/630隔离开关35kV630A40kA接地开关25kA表3-6 所选设备均满足要求。选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度装置地点条件参数数据10kV总529.7A18.6kA47.43kA一次设备型号规格额定参数高压少油断路器SN10-10/100010kV1000A31.5

24、kA80kA高压隔离开关G-10/100010kV1000A75kA高压熔断器RN2-1010kV0.5A50kA电压互感器JDJ-1010/0.1kV电流互感器LZZQB6-1010kV800/5A315/5A(大于)100/5A(大于)电流互感器LA-1010kV315/5A(大于)160/5A(大于)避雷器FS4-1010kV表3-7 所选设备均满足要求。 变电所高压母线的选择按规定60kV级的变电所的高压母线应按发热条件进线选择，并校验其短路稳定度。（1） 60kV母线的选择校验 按发热条件选择 由及室外环境温度35，查资料，初选硬铝母线LMY-3（25×3），其35时>

25、;，满足发热条件。 动稳定度校验 母线在三相短路时所受的最大电动力为 母线在作用时的弯曲力矩为 母线的截面系数为 故母线在三相短路时所受到的计算应力为而硬铝母线（LMY）的允许应力为，由此可见该母线满足短路动稳定度的要求。 热稳定度校验计算满足短路热稳定的最小截面式中变电所60kV侧纵联差动保护动作时间按0.7s整定，再加上断路器断路时间0.2s，再加0.05s。由于母线的实际截面为，因此该母线满足短路热稳定度要求。（2） 10.5kV母线的选择校验采用硬铝母线LMY-3(60×6)50×5。（其选择和计算方法同前，从略）所以电机修造厂高压母线选择如表3-8所示表3-8电机

26、修造厂高压母线选择母线名称母线型号规格35kV母线LMY-3(25×3)，即母线尺寸为25mm×3mm10kV母线LMY-3(60×6)50×5，即母线尺寸为60mm×6mm，中性母线尺寸为50mm×5mm3.7变电所进出线选择。3.7.1 60kV高压进线的选择校验采用LJ型铝绞线架空敷设，接往60kV公用干线。（1） 按发热条件选择 由及室外环境温度35，查资料，初选LJ-35，其35时>，满足发热条件。（2） 校验机械强度查表，最小允许截面，因此LJ-35满足机械强度要求。由于此线路很短，不需校验电压损耗。3.7.2 10

27、.5kV高压出线的选择（1） 馈电给1号厂房（电机修造车间）的线路采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。 按发热条件选择由及土壤温度20，查表，初选缆芯为的交联电缆，其，满足发热条件。 校验电压损耗 由电机修造厂平面图量得变电所至一号厂房距离约100m，而表查得的铝芯电缆的（按缆芯工作温度80计），又1号厂房的，因此按式 （3-9）满足允许电压损耗5的要求。 短路热稳定校验计算满足短路热稳定的最小截面由于前面所选的缆芯截面小于，不满足短路热稳定度要求，因此改选缆芯的交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆

28、（中性线芯按不小于相线芯一半选择，下同）。（2） 馈电给2号厂房（机械加工车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（3） 馈电给3号厂房（新品试制车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（4） 馈电给4号厂房（原料车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方

29、法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（5） 馈电给5号厂房（备件车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（6） 馈电给6号厂房（锻造车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（7） 馈电给7号厂房（锅炉房）的线路 亦采用YJL22-1

30、0000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（8） 馈电给8号厂房（空压站）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（9） 馈电给9号厂房（汽车库）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（10）馈电

31、给10号厂房（大线圈车间）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（11） 馈电给11号厂房（半成品试验站）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（12） 馈电给12号厂房（成品试验站）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10

32、000-3×3001×150的四芯电缆。（13） 馈电给13号厂房（加压站）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（14） 馈电给14号厂房（设备处仓库）的线路 亦采用YJL22-10000型交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。（15） 馈电给15号厂房（成品试验站内大型集中负荷）的线路 亦采用YJL22-10000型交联

33、聚乙烯绝缘的铝芯电缆直接埋地敷设。（方法同上，从略）缆芯截面选，即YJL22-10000-3×3001×150的四芯电缆。作为备用电源的高压线的选择校验。采用LJ型铝绞线架空敷设，与相距约4km的某60/10.5kV变电所的10.5kV母线相联。（1） 按发热条件选择工厂二级负荷容量共503kVA，及室外环境温度为35，查表，初选LJ-16，其35时的，满足发热条件。（2） 校验电压损耗由表查得缆芯为的铝绞线的，（按线间几何均距0.8m计）。又，线路长度按4km计，因此按式(3-9)，得满足允许电压损耗5的要求。（3） 短路热稳定度校验因为邻近某60/10.5kV变电所电源

34、10.5kV侧的短路数据不知，因此该联络线的短路热稳定度校验计算无法进行，只有暂缺。综合以上所选电机修造厂变电所进出线和联络线的导线和电缆型号规格如表3-9所示表3-9 电机修造厂变电所进出线和联络线的型号规格线路名称导线或电缆的型号规格35kV电源进线LJ-35铝绞线(三相三线架空)10kV高压出线至1号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至2号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至3号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至4号厂房YJL22-100

35、00-3×3001×150四芯电缆(直埋)至5号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至6号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至7号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至8号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至9号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至10号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直

36、埋)至11号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)10kV高压出线至12号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至13号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至14号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至15号厂房YJL22-10000-3×3001×150四芯电缆(直埋)至塑料制品厂3×LJ-501×LJ-35(三相四线架空)与邻近35/10kV变电所10kV联络线LJ

37、-16铝绞线(三相三线架空)3.8变电所的防雷保护与接地装置的设计3.8.1 变电所的防雷保护（1） 直击雷防护在变电所屋顶装设避雷针或避雷带，并引出两根接地线与变电所公共接地装置相连。由于变电所有露天配电装置，应在变电所外面的适当位置装设独立避雷针，其装设高度应使其防雷保护范围包括整个变电所。按规定，独立避雷针的接地装置接地电阻。通常采用36根长2.5m、50mm的钢管，在装避雷针的杆塔附近作一排或多边形排列，管间距离5m，打入地下，管顶距地面0.6m。接地管间用40mm×4mm的镀锌扁钢焊接相连。引下线用25mm×4mm的镀锌扁钢，下与接地体焊接相连，并与装避雷针的杆塔及其基础内的钢筋相焊接，上与避雷针焊接相连。避雷