UASB完整计算版

1、UASB!艺设计计算一、UAS阪应器设计说明（一）工艺简介：UASB 是开流式厌氧污泥床反应器的简称,是由荷兰 Wageningen农业大学教授 Lettinga 等人于 19721978 年间开发研制的一项厌氧生物处理计术，国内对 UASB 反应器的研究是从 20 世纪 80 年代开始的.由于 UASB 反应器具有工艺结构紧凑，处理能力大，无机械搅拌装置，处理效果好及投资省等特点,UASB 反应器是目前研究最多，应用日趋广泛的新型污水厌氧处理工艺11.UASB 反应器基本构造如图 12.UASB 的工作原理：如图 1 所示，废水由反应器的底部进入后，由于废水以一定的流速自下而上流动以及厌氧过

2、程产生的大量沼气的搅拌作用，废水与污泥充分混合，有机质被吸附分解，所产沼气经由反应器上部三相分离器的集气室排出，含有悬浮污泥的废水进入三相分离器的沉降区，由于沼气已从废水中分离，沉降区不再受沼气搅拌作用的影响.废水在平稳上升过程中，其中沉淀性能良好的污泥经沉降面返回反应器主体部分，从而保证了反应器内高的污泥浓度.含有少量较轻污泥的废水从反应器上方排出.UASB 反应器中可以形成沉淀性能非常好的颗粒污泥，能够允许较大的上流速度和很高的容积负荷.UASB 反应器运行的 3 个重要的前提是：反应器内形成沉降性能良好的颗粒污泥或絮状污泥；出产气和进水的均匀分布所形成良好的自然搅拌作用；设计合理的三相分

3、离器，能使沉淀性能良好的污泥保留在反应器内（二）设计作用UASB 即上流式厌氧污泥床，集生物反应与沉淀于一体，是一种结构紧凑，效率高的厌氧反应器。它的污泥床内生物量多，容积负荷率高，废水在反应器内的水力停留时间较短，因此所需池容大大缩小。设备简单，运行方便，勿需设沉淀池和污泥回流装置，不需充填填料，也不需在反应区内设机械搅拌装置，造价相对较低，便于管理，且不存在堵塞问题。（三）设计参数选用设计资料参数如下:参数选取：a）容积负荷（Nv）为：6kgCOD/（m3-d）b）污泥产率为：0.1kgMLSS/kgCODc）产气率为：0.5m3/kgCOD设计水量：Q=1500m3/d=62.5m3/h

4、=0.0174m3/s水质指标COD(mg/L)BOD(mg/L)SS(mg/L)进水水质2300150070设计去除率90%90%/设计出水水质23015070（四）设计计算1.反应器容积计算：QSOSeS0、Se进出水 COD 勺浓度，kgCOD/m3；Q 设计流量，m7d;Nv容积负荷，kgCOD/(m3d)。_15002.30.23V 有效6=517.5m3采用 2 座相同的 UASB 反应器则每座反应器的有效容积为:V 单3=517.5/2=258.75m3。根据经验，UASBR 经济的高度一般在 36m 之间，并且大多数情况下,这也是系统最优的运行范围。取有效水深 h=6m则底面积

5、：A258.7543.125m26采用矩形池比圆形池较经济。有关资料显示，当长宽比在 2:1 左右时，基建投资最省。取长 L=8m，宽 B=6m则实际横截面积为：AI=LXB=8X6=48m2实际总横截面积为：A=48X2=96m2UASBt 效容积为 Vr 效NV式中：Vo反应器有效容积，m；本工程设计中反应器总高取 H=6.2m（超高 hi=0.2m）则单个反应池的容积为：V=LXBXH=8X6X6=288m3反应池的总容积为V=288X2=576m3。水力停留时间为：tHRTV笆9.216hQ62.5表面水力负荷为：q.0.651m3/（m2.h）A148对于颗粒污泥，表面水力负荷 q=

6、0.1-0.9m3/（m2-h）,故符合设计要求。2.三相分离器设计：三相分离器一般设在沉淀区的下部，但有时也可将其设在反应器的项部.三相分离器的主要作用是将气体（反应过程中产生的沼气）、固体（反应器中的污泥）和液体（被处理的废水）等三相加以分离.将沼气引入集气室，将处理出水引入出水区，将固体颗粒导入反应区.他由气体收集器和折流挡板组成.只有三相分离器是 UASB 反应器污水厌氧处理工艺的主要特点之一.他相当于传统污水处理工艺中的二次沉淀池，并同时具有污泥回流的功能.因而三相分离器的合理设计是保证其正常运行的一个重要内容.三相分离器设计计算草图见图 5-2:图 5-2 三相分离器设计计算草图（

7、一）设计说明：三相分离器要具有气、液、周三相分离、污泥回流的功能。三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。本工程设计中，每池设置 1 个三相分离器，三相分离器的长度为 b=8m,宽度为：d=6mo1）沉淀区的设计：三相分离器的沉淀区的设计同二次沉淀池的设计相同，主要是考虑沉淀区的面积和水深，面积根据废水量和表面负荷率决定。由于沉淀区的厌氧污泥及有机物还可以发生一定的生化反应产生少量气体，这对固液分离不利，故设计时应满足以下要求：沉淀区水力表面负荷1.0m/h；沉淀器斜壁角度在 45。-60。之间，使污泥不致积聚，尽快落入反应区内；进入沉淀区前，沉淀槽底缝隙的流速 W2m/h;

8、总沉淀水深应大于 1.5m;水力停留时间介于 1.52h。沉淀区（集气罩）斜壁倾角 8=50。沉淀区的沉淀面积即为反应器的横截面积，即 48mL如果以上条件均能满足，则可达到良好的分离效果。沉淀区的表面水力负荷为：q=Q/A=丝匹0.65m3/（m2.h）48q1.0m3/（m2-h）,符合设计要求。2）回流缝设计：设单元三相分离器的长 b=8m,宽 d=6m上下三角形集气室斜面水平夹角为 9=500取保护水层高度（即超高）hi=0.3m上三角形顶水深 h2=0.5m,下三角形高度 h3=1.5m则下三角形集气室底部宽为：年h3tan式中：b1下三角集气室底水平宽度,m9 上下三角集气室斜面的

9、水平夹角h3下三角集气室的垂直高度，m则相邻两个下三角形集气室之间的水平距离：b2=L-2b1=8-2X1.26=5.48m则下三角形回流缝的面积为：2S1=b2-B=5.48X6=32.88m下三角集气室之间的污泥回流逢中混合液的上升流速（V1）可用下式:V1=Q1/S1式中：Q1反应器中废水流量，m/h；S1下三角形集气室回流逢面积，m2。6252V-6250.95m/h32.88设上三角形集气室回流缝的宽度 CD=1.4m,则上三角形回流缝面积为：S2=CDB-2=1.4X6X2=16.8m2上下三角形集气室之间回流逢中流速（V2）可用下式计算：式中:Q 反应器中废水流量，n3/h；S2

10、上三角形集气室回流逢的之间面积，品。一62.52V2=1.86m/h16.8则 ViV2净水的粘度以净水，故取=0.02g/cm由斯托克斯公式可得气体上升速度为：Vb-1gd218g0.959.81/1.03=180.022=Ql/S2s。31.2100.012=0.266cm/s=9.58m/h取M=V2=1.86m/h,则：BC2.18返竺85.15,AB-oT.Va1.86VbBCVaAB,故满足设计要求.4）三相分离器与 UASB 勺高度设计：三相分离器总高度：h=h2+h4+h5=0.5+2.23+0.7=3.43m=3.5mUASB 勺总、高:H=6.2m（超高 h1=0.2m）反

11、应区高 2.6m,其中污泥区高 1.6m,悬浮区高 1nr沉淀区高 3.4m（五）进水系统设计：1 .布水点的设置：进水方式的选择应根据进水浓度及进水流量来定，本设计采用连续均匀的进水方式，一管多点的布水方式。一共设置 64 个出水孔，每个反应池各 16 个出水孔。所取容积负荷为 6kgCOD/（m3d）,据资料，每个点的布水负荷面积大于 2 而。每个布水点的负荷面积为：48/16=3m22 吊，满足设计要求。2 .布水管的设置：每个反应池采用树枝穿孔管配水，每个反应池中设置 4 根支管，布水支管的直径采用 DN100mm 布水支管的中心距为 2m,管与墙的距离为 1m；出水孔孔距1.2m,出

12、水孔距墙为 0.7m。孔口向下并与垂线呈 45角。两个池子的总管管径取 DN200mm 流速为 1.5m/s;每个池子的总管管径取 DN150mm 长 L=10m,流速为 1.35m/s。为了使穿孔管隔空出水均匀，要求出口流速不小于 2m/s,取其流速为u=2m/s,则布水孔孔径为：dJ4Q44吃520.0151m取 16mm3600nu.3600243.142为了增强污泥与废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，进水点距反应池池底200-500mm,本设计布水管离池底 300mm 布水系统设计图如图 5-3:图 5-3 布水系统设计示意图(六)出水系统设计：1,出水槽设计：为了保持出水均匀，沉

13、淀区的出水系统通常采用出水槽。此设计中沿反应器的短边设置两条出水槽，而出水槽每隔一定的距离设三角出水堰。每个反应池有 1 个单元三相分离器，出水槽共有 2 条，槽宽 be=0,3m。反应器流量：q150020.00868m3/s246060取出水槽口附近水流速度为 Vc=0.3m/s，槽口附近水深为 0.3m,出水槽坡度为 0.1;出水槽尺寸 5mx0.5mx0.5m。3 .溢流堰设计：每个反应器中出水槽溢流堰有 2 条，每条长 5nl 设计 90三角堰，堰高 5mm堰口宽为 100mm则堰口水面宽 b=50mm每个 UASB反应器处理水量 7.2L/S,查知溢流负荷为 1-2L/(m-s),

14、设计溢流负荷 f=1.256L/(m-s)则堰上水面总长为：Lq-8二6.97mf1.256nL90120三角堰数量：b0.05个每条溢流堰三角堰数量：120/6=20 个一条溢流堰上共有 20 个 10mm 的堰口，20 个 10mm 的间隙。3,出水渠设计：每个反应器沿长边设 1 条矩形出水渠，长为 8.6m,2 条出水槽的出水流至此出水渠。设出水渠宽 0.8m,坡度 0.01,出水渠渠口附近水流速度为 0.3m/s则渠口附近水深：00870.048m0.30.6以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.3+0.048=0.348m,出水渠取 0.6m 深，出水渠的尺寸为：8mx0.8mx0

15、,6m。4.UASB 排水管设计：每个 UASB 反应器排水量为 7.2L/S,选用 DN150 钢管排水，充 0.6,管内水流速度为：v=2*0.0072/(0.6*3.14*0.15*0.15)=0.3395设计坡度为 0.01;总管流量为 13.9L/S,选用 DN200 钢管排水，充满度为0.6,管内水流速度为：v20.01392=0.368m/s,设计坡度为0.60.220.010(七)排泥系统设计：每日产生的悬浮固体 PSS=Q-(Sc-Se) 4E式中：Q 设计流量，mi/d;-污泥产率，kgSS/kgCOD；SQ、Se 进出水 COD 的浓度，kgCOD/m3;E 去除率，本设

16、计中取 90%PSS=(2300-230)X0.90X0.1X1500X10-3=279.45kgSS/d100PSS每日产泥量为：W=100-Pr式中：Pss产生的悬浮固体，kgSS/d；污泥含水率，以 98%计;污泥密度，以 1000kg/m3计每日产泥量 13.97m3/d,则每个 USAB 日产泥量 6.99m3/d。在每个 UASB反应器距离底部 0.3m 处沿长度方向均匀设置排泥管一根，以便均匀排除污泥区的污泥。USAB 反应器每天排泥一次,排泥管选用 DN150 的钢管，排泥总管选用 DN200 的钢管。必要时布水管兼做排泥管用。(八)产气量计算：采用每去除 1 千克 COD 产生 0.5 立方米沼气做参数则每日产气量为：Q=Q(Sc-Se) 4E式中：Q 设计流量，mi/d;产气率，nVkgCOD；W=100.45100981000313.97m/dE 去除率，本