塔吊基础施工方案5课案完整

1、塔吊基础施工方案5课案（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）、编制依据序号名称编号1本工程建筑施工图纸；2工程建设承包合同；3H1块工程、岩土工程勘察报告书4武汉市建筑施工现场安全质量标准化达标头施手册（上下册）5建筑施工手册6建筑施工计算手册JGJ80- 917建筑地基基础设计规范GB5000720028湖北省地基基础技术规范DB42/242-20039建筑结构荷载规范GB50009200110混凝土结构设计规范GB50010200211建筑桩基技术规程JGJ94-9412混凝土结构工程施工质量验收规范GB5 4 200213建筑机械使用安全技术规程JGJ3A 200114建筑施工塔式起

2、重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ 196- 202115塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJT 187-202116QTZ63-5510型自升塔式起重机使用说明书、工程概况1、武汉市硚口区轻汽小学（异地迁建）工程设计总建筑面积:15962.47m2,其中教学楼建筑面积6730。59吊,地上5层，建筑高度18.75m,结构形式为框架结构；综合楼建筑面积3661。01m2,地上6层，建筑高度27。15m根据工程需要和实际情况，安装两 QTZ635510塔吊，可以满足施工需求。结构形式：本工程士 0.000相当于绝对标高24。800,地下室为钢筋混凝土框架、剪力墙结构.基础形式：承台、梁、板

3、带等。2、本工程按设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度，。三、塔吊的选型及平面布置3。1、塔吊的选型及平面布置的基本原则：(1) 、满足使用功能，尽量覆盖整个建筑施工平面及各种材料堆 场。(2) 、起吊重量与工作半径满足施工要求。(3) 、满足塔吊的各种性能，确保塔吊安装和拆除方便。(4) 、降低费用，使塔吊安装和拆除费用尽量降低.3。2塔吊的布置根据本工程的现场实际情况和结构特点，选用杭州华诚设筑工程机械生产的QTZ-5510型外墙附着式塔式起重机，塔吊最大工作 半径为55m教学楼、综合楼和材料堆场完全可以覆盖，地下室施工 工作面可以覆盖.3。3、QTZ(5510)型塔机技术性能参数表机

4、构荷载率起升机构M411/ 1 回转机构M3牵引机构M3额定起重力矩KN- M630起升高度m固定式底架固定式行走式附着式393980140工作幅度m最大工作幅度55最小工作幅度2.5最大起重量t6起升机构倍率24型号QE1675E起重量/速度t/m/min4/758/37。58/37。516/18。8功率KW55牵引机构速度m/min2040功率KW2。 2-3。 3回转机构速度r/mi n0.6回转力矩Nm2X 145顶升机构工作压力MPa20速度m/min0.65功率KW5。5总功率KW31.7 (不包括顶升机构电机功率)工作温度°C-2040TC5510型塔机起重特性表55

5、m臂起重性能特性幅度(m)2。 5151820222426283032343613.65起重两倍3。002。2。2。3742.1882.021。量率8325865881(t四倍65.384。3。3.43。2。2.542。3342.1481.981.84)率63478372308792651四、塔吊基础的设计4。1、基础的选型根据QT 5510塔式起重机使用说明书对采用整体钢筋混凝 土基础的基本要求：混凝土强度等级应大于 C35;基础土质要求坚固 牢实且承压力0.164Mpa规定；混凝土基础深度应大于1000mm固定 支腿上表面应校正水平，平整度误差为 1/500。参考岩土工程勘察报告书剖面中土

6、层地质分布情况，塔吊基 础选择33粉砂层为持力层，qpa=1600kPa.(详勘察报告)。本工程塔吊基础采用预应力方桩直径 D=500砼强度等级同地下 室方桩，有效桩长约17m,单桩竖向极限承载力特征值 Ra=1150KN4. 2、桩基平面布置图如下：(1) 单根桩长、直径、埋深、砼强度等级同工程桩。(2) 桩基5000X 5000为打桩工作面，桩单栋设置4根。(3) 承台配筋采用两层双向钢筋，面筋和底筋20160马凳钢筋181200综合楼塔吊承台面标高-6.050m，教学楼塔吊承台面标高一4.550m。塔吊承台与筏板、承台重合时，钢筋伸入筏板内la。承台尺寸：长X宽X高为5000X 5000

7、X 1500,混凝土强度等级C3&4.2。塔吊基础计算：4.2。1、塔吊的基本参数信息 塔吊型号:QZT63A( 5510),000m,塔身宽度B： 1.6m,自重 F1： 530kN,1.500m,最大起重荷载F2：60kN,000m,桩钢筋级别：RRB400,0。500m,桩间距a:3.5m,000mm承台混凝土的保护层厚度：级:C35;塔吊起升高度H: 41。基础埋深D:1.500m,基础承台厚度He：基础承台宽度Be:5。桩直径或者方桩边长:承台箍筋间距S: 200。50mm承台混凝土强度等4。2。2、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重(包括压重)只=530。00kN;

8、塔吊最大起重荷载 F2=60。00kN;作用于桩基承台顶面的竖向力 Fk=F1+F2=590.00kN;风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mmax= 1048。58kN - m;4.2。3、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算m宀M4。2.3。1.桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2021)的第5。1。1条,在实 际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Nk=(F k+G)/4)/n 士 MkXi/ 刀Xj2士 Mkyi/ 刀yj2;其中n单桩个数，n=4;F k作用于桩基承台顶面的竖向力标准值，Fk=590.00kN;G k桩基承台的自重标准值：G=25X Bex Bex

9、Hc=25X5。00x 5。00x 1.50=937。50kN;M xk, Mk承台底面的弯矩标准值，取 1048.58kN mx i, yi单桩相对承台中心轴的 XY方向距离 a/20.5=2.47m;ik单桩桩顶竖向力标准值经计算得到单桩桩顶竖向力标准值最大压力：Nkmax= (590。00+937.50)/4+1048.58 X 2.47/(2 X22.47 )=593。72kN。最小压力： 血.二(590。00+937。50) /4-1048。58 X 2。47/ (2 X 2。472) =170。03kN。不需要验算桩的抗拔！4。2.3.2.承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范(JGJ9

10、4-2021)的第5。9.2条。M x =刀 NyiM y 二刀 NXi其中Mx, M计算截面处XY方向的弯矩设计值；x i, yi单桩相对承台中心轴的 XY方向距离取a/2 B/2=0。95mN i1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，M=1。2X( Nkmax G/4 ) =431。21kN;经过计算得到弯矩设计值：M=M=2X 431.21 X 0。95=819.31kN m4.2。4、承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯 构件承载力计算。2a s = M/( a f cbh° )Z = 1 (1-2 a s)1/2Y s = 1-

11、 Z /2A s = M/ (Y shof y)式中，a 1系数，当混凝土强度不超过 C50时，a 1取为1。0,当混凝土强度等级为C80时，a 1取为0。94,期间按线性内插法 得 1.00 ；f c混凝土抗压强度设计值查表得16。70N/mrr;h o承台的计算高度：HC-50。00=1450。00mmf y钢筋受拉强度设计值，f y=360.00N/mm；经过计算得：a s=819.31 x 106/(1 O00X 16.70 x 5000o00x 1450。 002)=0。005;E =1 ( 12X 0.005) 0.5=0.005 ;Y s =1 0.005/2=0。998;A s

12、x =Asy =819.31 X 106/ (0。998X 1450.00 X 360。200)=1573。23mm由于最小配筋率为0.15%,所以构造最小配筋面积为：5000.00 X 1500。00X 0。15% =11250。00mm建议配筋值：RRB40C钢筋，22160承台底面单向根数30根.实际配筋值11403mm4。2.5、承台截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ942021)的第5。9。9条，承台斜截面受剪承载力满足下面公式：V hs a f tb°h。其中,b o承台计算截面处的计算宽度,b 0=5OOOmm入计算截面的剪跨比，入二a/ho,此处,a=0.7m;

13、当 入<0。25时，取入=0.25 ;当 入>3时，取入=3,得入=0.483 ;B hs受剪切承载力截面高度影响系数，当h°v 800mm时，取h°=800mm,Q2000mn!寸，取h°=2000mm其间按内插法取值，1/4B hs=(800/1450 )=0。862;a承台剪切系数，a =1。75/(0.483+1 ) =1.18 ;0.862 X 1。18X 1.57 X 5000X 1450=11578.059kN> 1。2X 593。 72=712.464kN;经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！4.2。6、桩竖向极限承载力验

14、算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-2021)的第5。2.1 条:桩的轴向压力设计值中最大值 N=593。72kN;单桩竖向极限承载力标准值公式：Qk=Uqsik l i +qpkApu桩身的周长,u=2m;A p桩端面积，A=0。25m；各土层厚度及阻力标准值如下表： 序号土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 抗拔系数土名称0025.00825.000.80 粘性土2 10.0025。00965。000。70粉土或砂土由于桩的入土深度为17。00m所以桩端是在第2层土层。单桩竖向承载力验算:Quk=2X 400+965X 0。25=1041。25kN;单

15、桩竖向承载力特征值：R二Q/2+ n cfakA=1041.25/2+0 °65X 200x 6=1300.625kN;N=593。72kN< 1.2R=1。2x 1300。625=1560 75kN;桩基竖向承载力满足要求！、桩配筋计算4。、桩构造配筋计算A二 n d2/4 x 0。65% =3。14x 50074 x 0.65%=1276mm4.2。7。2、桩抗压钢筋计算经过计算得到桩顶竖向极限承载力验算满足要求，只需构造配筋！4。2。7。3、桩受拉钢筋计算桩不受拉力，不计算这部分配筋，只需构造配筋！五、塔吊基础的施工5。1、塔吊基础施工流程测量定位,撒灰线（注意放坡坡度控

16、制）-土方开挖-破桩头-基础垫层-放线-支模（或砖砌）-钢筋绑扎-预埋螺栓-复查验收，做隐蔽记录T砼浇灌T养护T拆模T土方回填5.2、基础土方的开挖对于塔吊基础承台采用挖掘机开挖 ，挖掘机开挖时尤其注意挖 掘的深度，塔吊基础底部余留 300mm厚 土层进行人工清理，人工清 底后对基础底土层进行夯实.基础开挖前先在桩部位做好记号，以免 开挖时触碰塔吊桩.塔吊基础埋深1.5m，且1#塔吊基础设置在基坑 边上，则塔吊基础土方开挖时做好边坡支护、监测和临边防护。5.3、基础垫层的施工土方开挖完成后立即组织进行基础垫层浇捣，防止基础长时间 泡水。基础垫层采用100厚C15砼垫层，基础垫层尺寸为5200X

17、 5200, 在施工基础垫层前，必须认真夯实基底土层，垫层砼浇注时要采取 有效措施保证垫层表面的平整度。5。4、基础钢筋绑扎塔基承台配筋采用双层双向20 160,砼保护层厚50,架立筋 采用18350,马蹬支撑钢筋20 1200成梅花行布置。基础钢筋 制作绑扎要严格按照设计要求施工，要求绑扎牢靠，碰撞不变形， 绑扎完毕必须经钢筋工长、质检员检验，合格后方可进行下一道工 序的施工。5.5、塔吊固定支腿的安装塔吊固定支腿及预埋件的安装必须在相关专业人员指导下进 行。注意螺杆的定位和标高控制准确，必须在两个方向做二次校正、 调整固定.并在砼浇筑前螺杆丝口部位做好防护措施 ，砼浇筑过程中要全程跟踪检查

18、定位是否偏离，发现异常及时停止砼浇筑，马上处理。基础混凝土终凝后，将轴线投测基础面，将标高投到预埋螺栓 上，逐根检查并填好记录。清除检查合格后，用钢丝刷将预埋螺栓 上附着的混凝土浮浆清除干净，在丝扣上抹上黄油，并用特制塑料 套加以保护，以防止丝扣生锈和损坏，影响安装.5.6基础混凝土的浇注本工程塔吊基础砼采用C35,在浇注过程中要严格按照混凝土浇 注操作规程进行，浇注时一定要分层浇注，分层震捣，震动棒插点 要均匀，尤其是固定支腿附近的砼，要确保砼震捣密实，震动时严禁 碰撞固定支腿，如发生碰撞，必须检查固定支腿是否移位 ，确认未发 生移位等现象后方可进行继续浇注。基础砼浇注后，表面收光抹平， 并

19、形成一定坡度坡向基础排水沟。砼浇筑时要注意试块的留置。基础砼施工中，在基础顶面四角作好沉降及位移观测点，并做 好原始记录，塔机安装后应定期观测并记录。基础施工中必须做好防 雷设置。5。7塔吊基础施工，具体见塔吊基础平面布置图01及02第一章、编制说明及编制依据 1. 编制说明2. 编制依据第二章、工程概况第三章、工程地质条件评价 第四章、各层地基土承载力特征值 第五章、塔吊部位的土质情况 第六章、塔吊选型第七章、塔吊基础设计 第八章、塔吊基础施工工艺 第九章、施工质量要求标准 1。质量要求标准2. 施工质量保证措施 第十章、塔身防雷接地保护 第十一章、安全注意事项 第十二章、文明施工与环境保护

20、 第十三章、计算书15#塔吊矩形桩式基础计算书 i塔吊基础施工方案第一章、编制说明及编制依据1. 编制说明本方案为首开区（C区）的56栋别墅塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装和拆除另行单独编制专项方案2. 编制依据(1 )建筑地基基础设计规范(GB50007-2021)(2) 建筑地基基础工程施工质量验收规范(GB5 2-2002 )(3) 建筑机械使用安全技术规程(JGJ33-2021)(4) 建筑桩基技术规程(JGJ94-2021)(5) 混凝土结构设计规范(GB 50010-2021)(6) 混凝土结构工程施工质量验收规范(GB5 42002) 2021版(7) 塔式起重机混凝土基础

21、工程技术规程(JGJ/T187-2021)(8) 塔式起重机安全规程(GB5144-2006(9) 施工现场临时用电安全技术规程(JGJ46-2005)(10) 保利三水云东海高尔夫花园首开区(C组团)工程施工图纸(11) 保利三水云东海高尔夫花园首开区(C组团)工程岩土工程勘察报 告(12) TC6513和 TC6013塔式起重机说明书第二章、工程概况工程位于佛山市三水区大学路以北，学海中路以西，为一类居住用地。项目位于云东海片区，云东海高尔夫球场附近。总用地规模为 712948.1平方米， 项目用地被高尔夫球场分割为 A、B、C三个相对独立的地块，其中B区已建，A 区展示部分主体结构已基本

22、施工完毕。工程拟采用天然地基浅基础或桩基础，结构形式为异形柱框架结构；该项目均为 2-3层楼别墅建筑。本工程场地土层分布均匀，高低起伏较大，地下水位初见为埋深2.70m-4.60m，平均埋深3。71m标高为25。73m-28。84m，平均标高为27。03m 稳定水位埋深2。50-4.00m，平均埋深3。20m 标高为26。13m-29。54m 平均标高为27。55m每年49月为雨季，大气降雨充沛，降雨量大于蒸发量，水位会明显上升；而在冬季因降水减少，降雨量小于蒸发量，地下水位 相应下降，预计地下水年变化幅度为1。00m.本工程采用天然地基，基础持力层为层粉质黏土，地基承载力设计值为 240KP

23、a基础置于持力层不少于 300mm.本工程地质资料：详见岩土工程勘察报告。由于单体工程较多，现塔吊群总体规划如下:塔吊编号塔吊类型覆盖范围部位基础类型5#塔吊QTZ601310#12#、36#、43#-46#桩基础第三章、工程地质条件评价1、岩土层均匀性评价场地上覆第四系土层，覆盖层厚度变化较大上覆土层(即人工填土层、冲 积-洪积砂土层、淤泥质土层、坡积土层和全风化层 )和基岩分界较为明显。(1) 、填土层场地内人工填土层主要为素填土 1，大部分呈松散、欠压实状,局部压实, 部分钻孔表层土为耕植土。土质散乱，性质较差。(2) 、淤泥质土层场地内淤泥质土层只在暗埋沟塘处零星分布，呈透镜体状，流塑

24、状，压缩 性高。(3 )、细砂层场地内淤泥质土层只在暗埋沟塘处零星分布，呈透镜体状，呈稍密状，粒 径均一.(4) 、坡积土层粉质黏土层4： 土质均匀，局部地段为粉土，含少量粉细砂，本层在场地 大部分区域分布，厚度变化较大。(5) 、残积土层泥质粉砂岩、粗砂岩残积土层(粉质黏土层5-2呈硬塑状，土质均匀， 性质较好，含较多砂粒，黏性较低，在场地大部分区域分布，厚度变化较大。(6) 、场地下卧基岩：场地强风化基岩层面埋深不均，一般埋深在 17.2039。00m之间,平均埋 深为20。64m岩面标高为一35.32-14。06m平均标高为-17.23m各风化岩 面起伏较大.各钻孔位置的基岩面埋深及标高

25、，具体见附表3:各风化岩面埋深及标高汇 总统计表。2、特殊性岩土评价（1）、人工填土层本场地内局部分布有人工填土层，主要为人工堆积的粉质黏土、碎石土，局 部夹少量砂土，填土层的填垫年限较短，土质杂乱 ，成分不一,结构松散，薄厚 多变,极不均匀，工程性质较差，未经处理加固，不宜作为天然地基 设计、施 工应予以注意.（2）、软土本场地软土层（即淤泥、淤泥质土层）在仅在两个钻孔有揭露，呈流塑状，软土具有含水量高、孔隙比大、压缩性高、承载力低、抗剪强度低、灵敏度高 等特点。（3 ）、残积土和风化岩本场地残积土层（粉质黏土层5-2）主要为泥质粉砂岩、粗砂岩风化残积而成，其中粗砂岩含较多粉细砂，局部含中砂

26、，遇水软化严重，强度迅速丧失。强风化岩呈半岩半土状或碎块状，裂隙发育，富水性和透水性均中等，属于 软化类岩石；对含砂量高的岩石（粗砂岩），遇水还可能崩解局部泥质含量大 的岩石（泥质粉砂岩），其遇水软化强度变低。岩石若暴露于空气中易软化（泥 质粉砂岩），造成其强度降低，设计、施工时应予以注意。岩石风化不均匀，据本 次勘察揭露的情况来看，局部地段微风化岩层中夹有薄层中等风化岩， 局部位置 甚至有强风化夹层；局部地段强风化岩中夹有中等或微风化夹层；局部地段中等 风化岩中夹有微风化夹层，局部位置夹有强风化夹层.岩石的风化不均为本工程 桩基施工的主要不良地质条件。第四章、各层地基土承载力特征值地基土承载

27、力数据一览表层号土（岩）名称状态及风化程度根据土工试验 建议fak（kPa）根据原位试验建议fak（kPa）建议f ak(kPa)建议Es(MPa)1人工填土松散-1004。0<4粉质黏土硬塑251.23902504。8层号土(岩)名称状态及风化程度根据土工试验 建议fak(kPa)根据原位试验建议fak (kPa)建议f ak(kPa)建议Es(MPa)5-2>粉质黏土硬塑271。65602705.56>泥质粉砂岩、粗砂岩全风化-3207。07泥质粉砂岩、粗砂岩、含砾砂岩强风化-5007。8<8>泥质粉砂岩、粗砂岩、含砾砂岩中风化-1100-<9>泥

28、质粉砂岩、粗砂岩、含砾砂岩微风化-2500-第五章、塔吊部位的土质情况5#塔吊(QT6013型)：回填土强夯地基处理区域，采用 PHC?4O0有效桩长不小于10米，桩端持力层为粉砂岩、粗砂岩，单桩承载力特征值为1000KPa第六章、塔吊选型为满足首开区区域施工需求,计划现场布置5台塔吊，4台TC6513,1台TC6013其中1#楼和2#楼均使用中联TC6513-6型塔吊，3#楼使用中联TC56136型塔吊塔吊编号塔吊类型覆盖范围部位基础类型5#塔吊QTZ601310#-12 #、36#、43#-46#桩基础具体位置详见附件：施工现场总平面布置图TC6513塔吊整机外形尺寸TT111400018

29、00X1800X2800530CCM第七章、塔吊基础设计根据保利三水云东海高尔夫花园首开区（C组团）工程岩土工程勘察报 告出具的钻孔柱状图和地基承载力与岩土参数和桩基础设计参数建议值表， 拟设计的5#塔吊基础底面所在土层承载力为回填土强夯地基，地基承载力无 法满足塔吊说明书中要求的承载力数值，因此塔吊基础选用矩形板式桩基础。塔吊基础设计参数如下：5#楼塔吊基础（详见计算书配筋图）桩基：桩径400mm桩数4根,混凝土等级C60,桩身钢筋笼主筋1020, 加劲筋141500螺旋筋© 10200加密区长度6000mm承台：尺寸：5500*5500*1350mm混凝土等级C35,配筋双层双向

30、25180, 架立筋规格16.第八章、塔吊基础施工工艺塔吊桩基定位放线f锤击打桩f塔吊桩基承台土方开挖f安装钢筋笼、灌芯f垫层封闭f砌筑砖胎膜f钢筋绑扎f安装预埋件f隐蔽检查f混凝土浇筑1桩基定位放线：根据塔吊平面布置图将塔吊具体位置放置到现场。2、锤击打桩3、承台砌筑砖胎膜：桩基灌芯浇筑至填土面后，预留搭接钢筋，再砌筑砖 胎膜。6钢筋绑扎：按照塔吊基础图纸绑扎钢筋，注意钢筋间距及上层网片焊 制“A"型马镫支撑，保证钢筋网稳固、不变形。7、安装预埋件：钢筋完成后安装塔吊的地脚预埋件螺栓，保护好螺栓的丝 扣，保证螺栓丝扣高于混凝土面的有效长度，并且控制预埋件与建筑物尺 寸是否满足要求。

31、8隐蔽检查：上述工作完成并自检合格后请监理、建设单位检查。9、混凝土浇筑：采用插入式振动器进行振捣，保证砼的密实度.第九章、施工质量要求标准1. 质量要求标准现浇结构尺寸允许偏差及检查方法项目允许偏差（mm检查方法轴线位置基础15mm钢尺检查独立基础10mm墙、柱、梁8mm剪力墙5mm垂直度层咼< 5m8mm经纬仪或吊线、钢尺检查> 5m10mm经纬仪或吊线、钢尺检查全高（H）H/1000 且 w30经纬仪、钢尺检查标高层咼± 10mm水准仪或拉线、钢尺检查全高± 30mm截面尺寸+8mm5mm钢尺检查梯井电 井筒长、宽对定位中心线+25mm ,0mm1钢尺检杳

32、井筒全高（H）垂直度H/1000 且 w30经纬仪、钢尺检查表面平整度8mm2m靠尺或塞尺检杳埋设 施 中心 线 位 置预预埋件10mm钢尺检查预埋螺栓5mm预埋管5mm预留洞中心线位置15mm钢尺检查2. 施工质量保证措施（1）钢筋质量控制措施1）钢筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。每次绑扎钢筋时, 由专业工长对照施工图确认.2）钢筋表面应保持清洁。如有油污则必须用棉纱蘸稀料擦拭干净。3）钢筋的规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头设置必须符合设计要求和 施工规范规定.4）钢筋连接性能和焊接质量必须符合钢筋验收规定。5）弯钩的朝向要正确，箍筋的间距数量应符合设计要求，弯钩角度为

33、 135o,弯 钩平直长度保证不小于10d.6）钢筋保护层塑料卡间距根据钢筋的直径、长度、随时做调整，确保保护层厚 度满足设计要求.（2）混凝土质量控制措施1）对预拌砼要派专人到拌制工厂进行跟踪检查、跟踪抽样试验，确保砼半成品 的质量符合配合比的要求。发现问题及时向项目部有关领导报告，以便及时解 决。2）混凝土送到现场后，在现场作坍落度核对，允许12cm误差，超过者立即通知搅拌站调整，严禁在现场混凝土灌注时其自由倾落度不大于 2米,混凝土灌 注时从低处向高处分层连续进行，如必须间歇，其间歇时间尽量缩短，并在前层 混凝土初凝之前，将上层混凝土灌注完毕。混凝土采用振捣器振捣，振捣时间为1030S,

34、以混凝土开始冒浆 混凝土不再下沉和不冒气泡为准.3）混凝土浇注完后，及时养护，对砼直立表面米用喷雾养护，保持湿润。对砼 底板洒水养护，保持砼面潮湿。在炎热时间和砼终凝后的前三天要加强养护工 作，此后，每天不少于2次，持续2周，并注意成品保护。第十章、塔身防雷接地保护1、接地电缆采用40X 4镀锌扁钢，要求与一端与塔机基础连接螺栓连接并 清除连接处螺栓螺母的涂料，保证接触良好，另一端保证接地。2、接地保护避雷器的电阻不得大于 4欧姆.3、接地保护装置应由专业人员安装，并定期检查接线及电阻。第十一章、安全注意事项1. 挖土放坡满足满足边坡稳定要求.2. 所有施工人员进入施工现场必须戴好安全帽，并正

35、确使用好各类劳动保 护用品。3. 施工现场的各类机械设备和用电线路应由专业人员进行检测维护，严禁 私自拆装和私拉乱接，设备及闸箱做重复接地.第十二章、文明施工与环境保护为了实现文明施工和环境保护管理目标，项目部将采取以下措施：1、对施工现场进行统一规划，合理布置各施工区域，使施工现场处于有序 状态，使各施工场地平坦、整洁、无积水2、在制定安全、质量管理文件时，一并考虑文明施工的要求，将文明施工 的精神融汇于安全、质量的管理工作中去。施工现场主要道路出入口设置专人 值守，与施工无关的人员、车辆禁止出入。3、 在生产区域内的入口位置设置醒目、整洁的“一图五牌”（施工区域平 面图、施工公告牌、工程概

36、况牌、安全生产纪录牌和安全、质量、文明责任施 工牌），并配置齐全的安全设施.在高处作业时悬挂安全网，拴安全带，且排架、 平台、栏杆牢固。4、保证施工现场道路畅通，场地平整，无大面积水，场内设置连续、畅顺 的排水系统，合理组织排水。5、现场建筑材料的堆放，按照总平面布置指定的区域范围分类堆放，材料 堆放有专人管理，材料堆放整齐有序、稳固，美观，有标识且规范、清晰明了，保持场内整洁。6 施工现场防火、用电安全、施工机械、散体物料运输等，严格执行国 家或地方有关规范、规程和规定，禁止违章行为。高压线路按规程架设，与建筑 物、设施距离符合规范要求。施工低压电线完好，架空高度符合安全规范，牢固绑扎在绝缘

37、体上；开关箱牢固、防雨，加锁，设触电保护器，接地完好。7、施工中做到边施工、边环保、边恢复，对已使用完的场地、便道抓紧时 间进行平整恢复。工程竣工后，在规定时限内拆除一切必须拆除的生产和生活 临时设施，清除施工区和生活区及其附近的施工废弃物，做好场地清理工作， 作到“工完料清场地清”，经监理工程师检验合格后退场第十三章、计算书5#塔吊矩形桩式基础计算书6013矩形桩式基础计算书计算依据：1、 塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T18720212、混凝土结构设计规范 GB50010- 20213、建筑桩基技术规范 JGJ94-20214、建筑地基基础设计规范 GB50007-2021、塔机

38、属性塔机型号QTZ6013塔机独立状态的最大起吊高度 H°(m)39 o 2塔机独立状态的计算高度H (m)46塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.8、塔机荷载自塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0 ( kN)638.7起重臂自重Gl(kN)65起重臂重心至塔身中心距离 Rgi (m)30小车和吊钩自重G2(kN)3.8小车最小工作幅度RG2(m)0最大起重荷载Qmax( kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11。5最大起重力矩M2(kN.m)738平衡臂自重G3(kN)65平衡臂重心至塔身中心距离 RG3(m)6。3平衡块自重G4(k

39、N)170.5平衡块重心至塔身中心距离 RG4(m)11.82、风荷载标准值 a(kN/m2)工程所在地广东佛山基本风压30(kN/m )工作状态0.2非工作状态0.5塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数血工作状态1。588非工作状态1.651风压等效高度变化系数吃1。321风荷载体型系数馬工作状态1.95非工作状态1。95风向系数a1。2塔身前后片桁架的平均充实率 a0.35风荷载标准值3k(kN/m2)工作状态0。8X1.2 X1.588 >1。95X1.321 >0。2 = 0。785非工作状态0.

40、8 X1o 2X1。651X1。95X1.321 >0.5= 2.0413、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1 (kN )638.7+65+3。8+65+170。5= 943起重荷载标准值Fqk ( kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)943+60=1003水平荷载标准值Fvk (kN)0.785 Xo 35X1。8X46 = 22。749倾覆力矩标准值Mk(kN m)65X30+3。8X11.5-65 60 3-170。5X11.8+0。9X (738+0。5X22.749 46)=707.404非工作状态竖向荷载标准值Fk'(kN )Fk1 = 943水平荷

41、载标准值Fvk' (kN2.041 0。35X1。8X46 = 59。148倾覆力矩标准值MQ (m)65X30+3。8X065X5。3170。5X11.8+0.5 59.148 46 = 889.0044、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN )1.2Fk1 = 1.2 X943= 1131.6起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk = 1 o 4 X60= 84竖向荷载设计值F (kN )1131o 6+84=1215o 6水平荷载设计值Fv (kN )1o 4Fvk = 1。4X22o 749= 31.849倾覆力矩设计值M ( kN-m)1.2 X(65 X

42、30+3。8X11o 5-65 X6.3-170.5 1海。8) +1。4X0。9X(738+0.5 X22。749X46)= 1075o 906非工作状态竖向荷载设计值F'(kN)1.2Fk，= 1。2X943= 1131.6水平荷载设计值Fv' ( kN)1.4Fvk = 1.4 >59。148 = 82.807倾覆力矩设计值M (kN m)1.2 )(65 30+3。8X0-65 為。3170.5 X1.8) +1。4X0。5X59.148 46= 1338。886三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1。35承台长1 (m)6承台宽b (m)6承台长

43、向桩心距a|(m)4.9承台宽向桩心距ab(m)4.9桩直径d(m)0.4桩间侧阻力折减系数屮0。8承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重 y ( kN/m3)25承台上部覆土厚度h'( m)1承台上部覆土的重度y '(kN/n?)19承台混凝土保护层厚度 5 (mm)50配置暗梁否承台底标高(m)2基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl (h7+h'Y'=6>6X( 1.35 送5+1X19) =1899kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2 X899=2278。8kN桩对角线距离：L=(ab2+ai2) °。

44、5=(4。92+4.92)0.5=60 93m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(943+1899)/4=710。5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=(Fk+Gk) /n+(M k+Fvkh) /L=(943+1899)/4+ (889。004+59.148 X.35) /6.93=850。313kNQkmin=(Fk+Gk)/n-(M k+Fvkh)/L=(943+1899)/4 (889.004+59.148 1X 35)/6。93=570.687kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下:Qmax= (F+G) /n+ (M+F

45、vh) /L=(1131.6+2278.8)/4+(1338.886+82.807 1.35) /6。93=1061。943kNQmin=(F+G) /n (M+Fvh)/L=(1131。6+2278.8)/4-(133& 886+82.807 1。35)/6。93=643.257kN四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数忙0。85桩混凝土自重 Y(kN/m 3)25桩混凝土保护层厚度6 (mm35桩底标高(m)15桩有效长度lt (m)13桩配筋自定义桩身承载力设计值否桩混凝土类型预应力混凝土桩身预应力钢筋配筋650 7 10.70地基属性地下水位至地表的距离

46、hz (m)10自然地面标高(m)0是否考虑承台效应是承台效应系数n0。1土名称土层厚度l i(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak(kPa)素填土4.71101500.690淤泥5.3681000。350砾砂7。322535000.4150粉土7.483519000.6160全风化岩12。567040000。63301、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=n d=3 14>0。4=1.257m桩端面积:Ap=nd/4=3.14 0。42/4=0.126m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min (6/2,5) =3mfak=(2

47、。71 >90+0.29 30)/3=258。4/3=86.133kPa承台底净面积:Ac= (bl nAp)/n= (6>6 4>0.126) /4=8。874m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra= u 艺sq h+qpa Ap+rpfakAc=0.8 1.257 ( 2.71 10+5。36 >8+4。93 >25)+3500X0。126+0.1 36。133>。874=710。517kNQk=710.5kN < R=710。517kNQkmax=850。313kN<1 2Ra=1.2 310。517=852.62kN满足要求！2、桩基竖向抗拔

48、承载力计算Qkmin=570.687kN >0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：Aps= nn4=7 3.142 30。72/4=629mm2(1) 、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1061。943kNcfcAp+0。9fy'A' = 0。8532830。126X06 + 0。93(400 3629。442) 乂0-3=3189。166kNQ=1061。943kNW©fcAp+0.9fy'A'=3189。166kN满足要求！(2) 、轴心受拔桩桩身承载力Qkmi

49、n=570.687kN>0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋HRB400 25 180承台底部短向配筋HRB400 25180承台顶部长向配筋HRB400 25承台顶部短向配筋HRB400 25 180 1801荷载计算承台有效高度：ho=135O 50-25/2=1288mmM= (Qmax+Qmin) L/2=(1061。943+( 643。257) & 93/2=590& 217kN mX方向:Mx=Mab/L=5908。217>4.9/6.93=4177.74kN m -Y方向：My=Mal/L=5908。217>

50、4。9/6。93=4177。74kN m2、受剪切计算V=F/n+M/L=1131.6/4 + 1338.886/6。93=476。111kN受剪切承载力截面高度影响系数：亦=(800/1288)1/4=0.888塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：aib= (ab-Bd)/2= (4。91.8 0.4)/2=1.35man = (a_B d)/2= (4。9-1。8 0.4)/2=1.35m剪跨比： 加 =a/h0=1350/1288=1.048,取 21.048;入'=1afh0=1350/1288=1.048 取入=1。048;承台剪切系数：a=1。75/ (阳+1) =1。75/

51、(1.048+1) =0.854a=1.75/ (入+1) =1。75/ (1。048+1) =0。854內saftbh0=0.888 >854 >。57>03>6X1.288=9203.212kN和soft|h0=0.888 0。854X。57 >103 >6 >1.288=9203。212kNV=476。111kN< min(hgaftbh。，陆 aftlh0)=9203。212kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1。8+2>1.288=4.376mab=4o 9m>B+2h0=4。376m, al=4

52、。9mB+2h0=4。376m角桩内边缘至承台外边缘距离：cb=(b-ab+d) /2= (64。9+0.4) /2=0。75mo=(l-al+d)/2=(6-4.9+0。4)/2=0。75m角桩冲跨比:砂=a1b/h0=1350/1288=1.048,取 2b=1;入“=an/h0=1350/1288=1.048,取入=1;角桩冲切系数：®b=0.56/( b+0.2) =0.56心+0.2)=0。467浏=0.56/( 1+0。2) =0。56/(1+0o 2) =0.467pib (Cb+ab/2) + pii (ci+ai/2) jhp ft h°=0.467 X 0.75+1。35/2)+0.467 (0.75+1.35/2) 0。>954X1570 X.288=2566.205kNNi=V=476。111kN< 1p (Cb+alb/2) + p1l (a+an/2) pp ft h0=2566.205kN 满足要求！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积a仁 My/ (afcbh02) =4177.74 X06