钢结构计算题答案

1、钢结构计算题答案第四章轴心受力构件4.1验算由2L 63 5组成的水平放置的轴心拉杆的强度和长细比。轴心拉力的设计值为270KN只承受静力作用，计算长度为3ml杆端有一排直径为 20mmi勺孔眼(图4.37 ),钢材为Q235钢。如截面尺寸不够，应改用什么角钢？注：计算时忽略连接偏心和杆件自重的影响。w nc1n-1于H-ttr?tzrJB 4.3?解：(1)强度 查表得 L 63 5的面积 A=6.14cm2 , imin ix 1.94cm,An 2 (A d t) 2 (614 20 5)N 270 103An1028所需净截面面积为 A所需截面积为A An262.6Mpa f3N 27

2、0 10f 21521028mm , N=270KN215Mpa,强度不满足,21256 mm ,选 63 6,面积 A=7.29cm21256 ”2025 728mm2 ,2729mm2728mm87 / 51(2)长细比loi min300019.4154.6350N力在13个螺栓中平均分配，2-2截面应如何验% (b 3d。)4.2 一块-400 20的钢板用两块拼接板-400 12进行拼接。螺栓孔径为22mm排列如图4.38所示。钢板轴心受拉，N=1350KN (设计值)。钢材为Q235钢，解答下列问题；(1)钢板1-1截面的强度够否？(2)是否需要验算2-2截面的强度？假定算？(3)

3、拼接板的强度够否？解：(1)钢板1-1截面强度验算:2tmin (400 3 22) 20 6680mm , N=1350KNNAn11350 1036680202.1Mpaf 205Mpa ,强度满足。(2)钢板2-2截面强度验算:(a),种情况，(a)是最危险的。A12(l(a)5 do) t(400 80J802 802 5 22) 20 6463mm2 , N=1350KN1350 1036463208.9Mpaf 205Mpa，但不超过5%强度满足。对应图(d)的验算:A12(l (d)5 d0)t(400 5 22)220 5800mm ,10 N N13101350131038.

4、5KN1038.5 1035800179.0Mpaf 205Mpa ,强度满足。(3)拼接板的强度够否？因为拼接板厚度2 1224mm 20mm,所以不必验算拼接板。4.3验算图4.39所示用摩擦型高强度螺栓连接的钢板净截面强度。螺栓直径22mm钢材为 Q235AF承受轴心拉力 N=600KN (设计值)。20mm孔径解:净截面验算:An(bNAnJr3 d0)tmin (240 39 0.53600 600 922)0.5214 2436mm2,3 500KN500 1032436205.3Mpaf 215Mpa,强度满足。(2)全截面验算3600 10240 14178.6Mpaf 215

5、Mpa ,强度满足。4.4 一水平放置两端较接的 Q345钢做成的轴心受拉构件，长9m截面由2L 90 8组成的肢尖向下的T形截面，问是否能承受设计值为870KN的轴心力？解：(1)强度验算2.查表得 L 90 8 的面积 A=13.94cm , iminix 2.76cm ,3870 101394 2312.1Mpaf 310Mpa，但不超过5%强度满足。(2)刚度验算1°i .1 min9000 32627.63504.5 某车间工作平台柱高 2.6m,按两端较接的轴心受压柱考虑。如果柱采用I16 (16号热轧工字钢)，试经过计算解答：(1)钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少

6、？(2)改用Q345钢时，设计承载力是否显著提高？(3)如果轴心压力为 330KN (设计值)，116能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么 措施就能满足要求？解：(1)钢材采用Q235钢时，设计承载力为多少？查表得 I16 的面积 A=26.1cm2 , ix 6.57cm, iy 1.89cm(2)l0x ix10yiyAf改用260065.7260018.90.353401382610150 , a类截面，查表得150, b类截面，查表得215 198086 N 198.1KNQ345钢时，设计承载力是否显著提高?x 0.941y 0.353a类截面，按48查表得x0.921138 ,

7、 b类截面，按 y138345235164查表得y 0.265N Af 0.265 2610 310 214411N214.4KN ,承载力无太明显的提高。(3)如果轴心压力为 330KN (设计值)，116能否满足要求？如不满足，从构造上采取什么 措施就能满足要求？8距uuuuuuuuuuuujuu因为N 300KN198.1KN ,所以整体稳定不满足。在侧向加一支撑，重新计算。运咏69iy 18.9150, b类截面，查表得y 0.757Af0.757 2610215424791 N 424.8KN300KN ,整体稳定满足。4.6 设某工业平台柱承受轴心压力5000KN (设计值)，柱高

8、8m,两端钱接。要求设计一H型钢或焊接工字形截面柱。解：H型钢柱(1)初选截面设 600.807 (b 类)3皿 N 5000 1032210 8000则 A 28961mm289.61cm , ix 1y - 133mm,f 0.807 2156018.2cm , iy 10.4cm选 HW428 407 20 35,其面积 A 361.4mm2, ix(2)验算150 , b类截面，查表得 x 0.882l0x 8000xix 18210yiy8000104150, b类截面，查表得y 0.707焊接工字形_ 35000 10320.707 361.4 10195.7Mpaf 205Mpa

9、 ,整体稳定满足。(1)初选截面根据H型钢截面，初选焊接工字形截面，如图所示。(2)计算参数2A 420 32 2 400 18 34080mm2Ix1 (420124643 18 4003) 3.4 109mm4, 1y1384232 4203 3.95 108mm412i 归 g430x : A '； 34080(2)整体稳定验算lox 8000x 25ix315.9315.9mm, iyI；,；3.95108A . 34080107.7mm4150, b类截面，查表得x 0.95310 y 8000iy 107.7150, b类截面，查表得y 0.726N 5000 103A 0

10、.726 34080202.3Mpaf 205Mpa ,整体稳定满足。(3)局部稳定验算420 182326.28 (10 0.1 74) 17.4h。4001822.2 (25 0.5 74) 62,局部稳定满足。4.7 图4.40 (a)、(b)所示两种截面(焰切边缘)的截面积相等，钢材均为Q235钢。当用作长度为10m的两端较接轴心受压柱时，是否能安全承受设计荷载3200KNIxi1.435 109 24000244.5mm, iyIy 4.17 108A 240004131.8mm解：计算(a)图截面(1)计算参数： A 500 20 2 500 8 24000mm 20 5003 4

11、.17 108mm4121Q20 O8 5003 2 20 500 (250 )2 1.435 109mm4122(2)整体稳定验算l°x10yiy咏41 244.51000076131.8150, b类截面，查表得x 0.895150, b类截面，查表得y 0.714N 3200 103A 0.714 24000186.7Mpaf 205Mpa ,整体稳定满足。(3)局部稳定验算500 8b 2 12.3t 20(10 0.1 76)17.6h。50062.5 (25 0.5 76) 63 ,局部稳定满足。计算（b）图截面(1)计算参数：A 24000 mm2Ix131 10 40

12、03122 1122 25 400 (200 25)2 6.564 108mm425 4003 2.67 108 mm4(2)ix9.564 10824000Ix199.6mm, iyIy2.67 1084105.5mm24000整体稳定验算l0x ix10000199.650150, b类截面,查表得x 0.85610y y-iy10000105.595150, b类截面,查表得y 0.588(3)h04.832001030.588 24000局部稳定验算400 102257.8 (10226.8Mpa f 205Mpa0.1 95) 19.5整体稳定不满足。4004010(25 0.595

13、） 72.5 ,局部稳定满足。设计由两槽钢组成的缀板柱，柱长7.5m,两端钱接,设计轴心压力为1500KN钢材为Q235B截面无削弱。解：（1）初选截面：设70 y0.751 (b 类)3nt A N 1500 10322贝U A9289mm 92.89cm ,yf 0.751 215选 2 32a,其面积 A 48.50 2 97cm2, iy 12.44cm(2)验算实轴的整体稳定l0yiy7500 ”60124.4150, b类截面，查表得y 0.807N 1500 103A 0.807 97 102191.6Mpa f 215Mpa,绕实轴的整体稳定满足。(3)确定柱宽设 130 x

14、yn孑 J602 30252 ix 500 144.2mm,x 52,ix144.2 _ b 327.7mm 取b=330mm如下图所不。0.440.44(4)验算虚轴的整体稳定4z02.24cm , 11 304.7cm , i1 2.51cm截面对虚轴的参数:Ix2 304.7 48.50 (255.2)216402cm4 1.64 107 mm4ox4850 21.64 107ix130mm,l0xi2582 302 65150133130x 0.780198.3Mpaf 215Mpa ,绕虚轴的整体稳定满足。1500 10320.780 97 102(5)缀板的设计l011i1 30

15、2.51 75.3cm 753mm选用缀板尺寸为-260 180 8,则l1 l01180 753 180 933mm，取 l1 930mm,分支线刚度k1I1304.7 1049303276mm3缀板线刚度kbIba8 1803 2) 30470mm3则均30470k132679.3Vili横向剪力2_297 10285215一 24535N255.22453544705N9305.704 106 N mm取焊脚尺寸hf8mm,采用绕角焊，则焊缝计算长度为lw 180mm验算焊缝:4470544.4 Mpa ， f0.7 8 1806 5.704 106 T 188.6Mpa 0.7 8 1

16、802188.6 22()2 44.42 160Mpaffw 160Mpa6.1有一两端钱接长度为 4m的偏心受压柱，用 Q235的HN40OX 200X 8X 13做成，压力设计值为解(i)490kN,两端偏心距相同，皆为20cni试验算其承载力。截面的几何特征：查附表7.2Wix283.37cm)1139cm3Ix22775cm： 1y 1735cm4ix16.53cm; iy 4.56cm(2)强度验算:Mxx490103490 20 10483.37 102140.7N/mm1.052 f1139 103215 N/mm2(3)验算弯矩作用平面内的稳定:4000x16.53 10b/h

17、=200/400=0.5<0.8 ,查表对x轴为a类，y轴为b类。24.24.3 得:150查附表4.1得： x 0.9736构件为两端支撑，有端弯矩且端弯矩相等而无横向荷载，故mx1.02eaNEX21.1 x x22206000 83.37 101.1224.226312kNmx M xxAxMx 1 0.8Nex490 1030.9736 83.37 1021.0 49020 1041.05 1139 1034901 0.826312215N/mm2143.6N/mm2 f(4)验算弯矩作用平面外的稳定：400y 4.5687.7150查附表4.2得:0.636887.724400

18、00.89522b 1.07 y1.0744000对y轴，支撑与荷载条件等与对 x轴相同故:tx1。1.0490 10320.6368 83.37 102txMx bWx1.0 1.0 490 20 104 _30.8952 1139 103188.4 N,/mm2215Nmm由以上计算知，此压弯构件是由弯矩作用平面外的稳定控制设计的。轧制型钢可不验算局部稳定。6.2图6.25所示悬臂柱，承受偏心距为25cm的设计压力1600kN。在弯矩作用平面外有支撑体系对柱上端形成支点图6.25(b)，要求选定热轧 H型钢或焊接工字型截面，材料为 Q235 (注：当选用焊接工字型截面时，可试用翼缘2400

19、X20,焰切边，腹板一460X 12)。解：设采用焊接工字型截面，翼缘 240020焰切边，腹板一460X 12,(1)截面的几何特征，A 2 40 2 46 1.2 215.2cm2133Ix 40 4 46 3 40 1.2 46312101946cm3I yWx2 - 212101946403 21333cm44078cm325(2)验算强度:101946215.221333215.22177cm9.96cmb 200 6因为：-t 20截面塑性发展。Mx 1600 0.25 x9.7400kN mN MxxAn rxW1x1600 1034.00 106_2_3215.2 102 1.

20、05 4078 103167.8N/mm2f 205N/mm2140064.3150(3)验算弯矩作用平面内的稳定：21.77查表4.3得：对x、y轴均为b类。查附表4.2得 0,784 xNEX2EA1.12 206000 215.2 10221.1 64.39611kN对x轴为悬臂构件，故mx1.0；NxAmx0.8NNEX_31600 10320.784 215.2 1021.0 400 106一 一 一 一31.05 4078 103202.6N/mm2 f0.8160096112205N/mm2(4)弯矩作用平面外的稳定验算:70070.31509.96查附表4.2 ,0.74922

21、1.07 1.070.30.95844000 23544000y轴为两端支撑，有端弯矩且端弯矩相等而无横向荷载，故取tx 1.0,1.0NtxMxx xyAbW1x1600 1030.749 215.2 102201.5N/mm2f1.0 1.0 400 1060.958 4078 103205N/2/ mm此压弯构件是由弯矩作用平面内的稳定控制设计的。 (5)局部稳定验算Nmax A Ix .2 x1600 1 034 00 1 064 600_24一21 5.2 1 02 1 01947 1 042164.6 N/mm2minN Mx ho .A Ix 2x4601600 103400 1

22、0624215.2 102 10947 10416 N/mm36020, 腹板500X 12的焊接工字型截面。（负号表示拉应力）max min 0max由表6.3得：腹板：h038.3 16 0tw164.6 16164.61.11.60.525 235 74.8,fy合6 9.7 13：5 13满足。6.3习题6.2中，如果弯矩作用平面外的支撑改为如图6.26所示，所选用截面需要如何调整才能适应？调整后柱截面面积可以减少多少？解：弯矩作用平面外的支撑间距减小一倍，因此可将原翼缘变窄，可选用翼缘(1)IxIy截面几何特征Wiixiy强度验算:2 361% 一36122 501.2204cm25

23、43 348 503109892cm42 363 15552cm41210989234070cm27IxIy10989223.3cm20415522048.7cmb因为：t180 6208.7 13 235 f,故可以考虑截面塑性发展。MxN1600 0.25Mxx400kN mArxWix_31600 103204 102172 N/mm2(3)弯矩作用平面内的稳定验算：nex400 1061.05 4070 103 f 205N/ mm2140060.3 ,查附表4.2得0.805523.22EA1.1 X2 _3 _3206 103 204 10321.160.310359kN对x轴为悬

24、臂构件，故mx1.0mxMxxArxW1x 1 0.8nex_31600 10320.8055 204 1021.0 400 10631.05 4070 103 1 0.8160010359204205N/mm2(4)弯矩作用面外的稳定验算:因上半段和下半段支撑件和荷载条件35040.11508.73查附表4.2得 y0.8986b 1.071.0740.121.044000构件对y轴无论是上半段、还是下半段均为两端支撑,44000在弯矩作用平面内有端弯矩且端弯矩相等而无横向荷载，故.tx1.0,1.0txMx bW1x1600 1030.8986 204 1021.0 1.0 400 106

25、1.0 4070 103186 N/mm2(5)局部稳定验算：f 205N，mm2maxN 股正Ix 21600 103400 10650024204 1 021 09 89 1 042169.4N/mm2minN此儿 .A Ix 2 x1600 103 400 106 25024204 102109892 10412.6N/mm2(负号表示为拉应力)max minmax182169.41.1 1.6腹板:h0500-41.7tw1272.88.713 23513,fyb 180 6翼缘：t 20满足截面面积减少了:A 215.2 204 11.2cm2（选用翼缘2400 18,腹板500 X

26、 10的焊接工字型截面也可满足要求。面积才194cm2、更省。）6.4已知某厂房柱的下柱截面和缀条布置如图6.27所示，柱的计算长度l°x=29.3m,10y=18.2m,钢材为 Q235钢，最大设计内力为 N=2800kN, M=±2300kN?ni试验算此柱是否 安全。解：截面几何特征：分肢 1 (2):2.A1 A2 155cm ,ix 3.32cm,1y 24.7cmI x 1702cm4, x整截面：A 2 A1750w V2I y 94004cm4 310cm2875mm 87.5cmIx 2 1720 155 xI x2376842lx A310(2)斜缀条的

27、稳定：由于型钢I63a的翼缘厚度为22mm>16mm87.52376842cm87.56cm2故 f 205N/mm假想剪力310 102 2058523523574.8kN缀条内力及长度： tan 1;045N 74.8 c 2cos450l 175175cos450252.9kN2247.5cma 2缀条采用匚125 10,单角钢 A 24.37cmimin 2.48cm ，imin为斜平面，故杆件计算长度为0.9 l。即:247.5 0.9 °C 89.1502.48根据表4.3 ,截面为b类，查附表4.2得： 0.62单角钢单面连接的设计强度折减系数为：0.6 0.00

28、150.6 0.001589.8 0.735验算缀条稳定:Nc52.9 103A 0.62 24.37 1020.735 215 158N(3) 横缀条稳定：(由于横缀条截面与斜缀条一样，可不验算。2mm175 0.9l2 175cm; 2 63.52.48150查附表4.2得： 20.788520.60.00150.60.0015 63.5 0.695Nc19.5N/ mm23174.8 103 2_20.7885 24.37 1020.695 215 1492 ml0xX .ix换算长细比：符合要求(4) 验算弯矩作用面内的整体稳定:293033.587.560X2x233.5273102

29、 24.3736150查附表4.2得0,914XNEX2EA1.120X22 2060002310 102假设是有侧移结构:-21.1 362mx 1.044211kNW1xIx237684287.5 0.6526964cm3NxAmxWix 1Nex_32800 10320.914 310 1021.0 2300 106_326964 103 10.914280044211189N/mm2f 205N/mm2(4)验算分肢的稳定： 1 2300 一 .一最大压力 N128002714kN2 1.75b/h=176/630<0.8 ,查表 4.3 得：对y轴为a类，xi轴为b类。x117

30、53.3252.7150查附表4.2得丫 0.8435 xy2182073.715024.7查附表4.1得y 0.8198N 2714 103minA10.8198 155 102213.6N mm2 f 205N/ mm但(213.6-205)/205=4.2%分肢稳定基本满足由于分肢为热轧型钢，故无局部稳定问题。可以认为此柱安全。6.7图6.29的天窗架侧柱 AB,承受轴心压力的设计值为 85.8kN ,风荷载的设计值 w=± 2.87kN/m (正号为压力，负号为吸力)，计算长度10x = l =3.5m, 10y=3.0m。要求选出双角 钢截面。材料为 Q235钢。解：选用匚

31、 100638,长肢相连，净距 a=6mm(1) 截面几何特征：A 2 12.6 25.2cm2;ix 3.18cmiy 2.53cm; y13.32cm2.-2 4Ix i'A3.1825.2 255cm4x xIyWixi2A Ix242.5325.2 161cm4W2xyiIx255376.8cm3；3.3225538.2cm3y2（2）强度验算：103.32查表 5.1 x1 1.05; x2 1.2Mx x由于M122.87 3.54.39kN m8可正、可负，故由 M、,产生的应力可使翼缘压应力增大（或减少）、也可使 xx腹板压应力增大（或减少）。即:N Mx 85.8 1

32、034.39 106xA rx1W1x25.2 102 1.05 76.8 10334.05 54.45288.5N/mm220.4N/mm22215N/mm2N Mx 85.8 1 034.39 1 06x _ _2 _3A rx2W2x25.2 102 1.2 38.2 10334.05 95.772129.8N/mm2261.72N/mm2215N/mm2所以，强度满足要求且腹板边缘起控制作用。(3)弯矩作用平面内稳定验算：3503.18查附表4.2得：x1100.493150nex2ea1.1222 206000 25.2 10221.1 1102385kN有端弯矩和横向荷载共同作用且

33、产生同向曲率，故mx1.0。由前可知，腹板起控制作用，所以:NxAmxrx2W2x0.8Nex85.8 1031.0 4.39 1060.493 25201.2 38.2 103 10.885.838569.06 116.55 185.6 f 215N/mm2还应验算腹板是否可能拉屈：mxx2W2x11.25EX85.8 10325201.0 4.39 1061.2 38.2 103 11.2585.8385|34.05 123.75 89.7N/mm2 215N/mm2(4)验算弯矩作用平面外的稳定：3002.53118.6150绕对称轴的长细比应取计入扭转效应的换算长细比根据教材85页，有

34、：yz'可采用简化计算方法确定:b2/t 63/8 1.8750.4810y / b2 0.48 3000/ 63 22.86因此：1.09b4 yz y 1 可118.641.09 634 2-2 30002 82122.1属于b类截面，查附表4.2得： y 0.4265弯矩使翼缘受压时：b 1 0.0017 y，fy/2351 0.0017 118.67235/2350.798与对x轴相同，取1 .01.0txNtxMxyAbW1x85.8 103. 1.0 4.39 1061.0 30.4265 25200.798 77 103151.3N/mm2 f 215N/mm2弯矩使翼缘

35、受拉时：由于腹板的宽厚比h0/tw 100/8 12.5 18j235/fy作b 1 0.0005 y jfy/2351 0.0005 118.67235/2350.941 轧制型钢可不验算局部稳定。与对x轴相同，取 tx1.0,1.0N yA 85.8txMx bW2x1031.00.4265 2520202N/mm2 f1.0 4.39 1060.941 38.2 103215N/ mm2故：选用匚100 638合适。（也可选用100 807,更省）5.1 平台的梁格布置如图 5.53所示，铺板为预制钢筋混凝土板，焊于次梁上，设平台恒 荷载的标准值（不包括梁自重） 为2.0kN/m2,活荷

36、载的标准值为 20kN/m2。试选择次梁截面， 钢材为Q345钢。解：平台板与次梁连牢，所以不必计算整体稳定。假设次梁自重为1 kN m ,次梁间距为3m故次梁承受的线荷载标准值为:qk 2.0 3 120 3 67kN m 67N mm线荷载设方t值为：可以判定是活载起控制作用，故恒载分项系数为1.2 ,活载分项系数为1.3:q 2.0 3 1 1.2 20 3 1.3 86.4 kN m最大弯矩设计值：MxX1 2 1-ql2 - 86.48862388.8kN m根据抗弯强度选择截面，需要的截面模量为:WnxMx/(rxf)388.8 106/(1.05 310) 1194cm3选用 h

37、n446 199 8 12, W 1217cm3 x验算强度：3跨中无孔眼削弱，此 Why 大于 Wnx1194cm 。由于型钢的腹板较厚，I lxnx一般不必验算抗剪强度；若将次梁连于主梁的加劲肋上也不必验算次梁支座处的局部承压强度。其他截面特性： IX 27146cm4 ,自重 65.1 kg/m=0.651kN/m，小于假设自重，不必重新计算抗弯强度。由附表2,验算刚度：qk 2.0 3 0.651 20 366.651kN/m 66.651N/mm在全部荷载标准值作用下：vT5qkl3566.6516000- _3 -_ 4l 384 EIx 384 206 1027100 101vT

38、 1294l250在可变荷载标准值作用下：Vq120 31Vq1l29466.651323l3005.3图5.54(a)所示的简支梁，其截面为不对称工字型 图5.54(b),材料为Q235-B钢; 梁的中点和两端均有侧向支撑； 在集中荷载(未包括梁自重)F=160kN (设计值)的作用下, 梁能否保证稳定性？解：该简支梁的稳定性系数b应按附3.1计算4320 Ah b 2 .2 Wx14.4h235fy该梁的跨度中点有侧向支撑 l1 6m ,且主要承受集中荷载的作用，查附表b 1.75；1 _ 3 一 一 3一3I 1 303 800.8 3 1 103y 1242336.8cm30 110

39、1 80 0.8 104cm2iy2336.81044.74cm11 600iy 4.74126.60.9641 303 1213131 3031 1031212截面不对称影响系数 b （加强受压翼缘）b 0.82 b 10.8 2 0.964 10.7424求形心，设形心到上翼缘外边缘的距离为 d,则：30 1 0.5 80 0.8 41 10 1 81.5104 dd 33.2cmIx330 13 30 10.5 212130.8 803 800.84112110 13 10 1810.5 212493440cmdWx2Ix9344033.22810cm3IX82 d9344048.819

40、14.8cm3Wx14320 Ahb b 2y Wx1 ;yt14.4h235 b fy104 82281043201.752126.6126.6 1 20.74242354.4822352.50.60.282 阳由 b 1.07 得:b0 282b 1.07 0282 0.957 1.0b2.5梁单位长度自重标准值（钢材重量集度为 77kN/m 3）:qkA 77 104 10 4 0.8kN m1160 1241 o 1Mx ql Fl84120.8 1.2 1228 497.3kN m2184.9N/mm2Mx 497.3 106bWxi 0.957 2810 1032f 215N mm

41、2故梁可以保证其整体稳定性。讨论：本题只要求验算整体稳定性， 但由于是加强受压翼缘， 从截面强度方面考虑， 有可能在 整体失稳前受拉翼缘先拉屈服，故还应计算受拉翼缘的拉应力：2247.3N/mm2Mx 497.3 106 xxWx2 1.05 1914.8 103215N mm故截面强度不满足要求。5.4设计习题5.1的中间主梁（焊接组合梁），包括选择截面、计算翼缘焊缝、确定腹板加劲肋的间距。钢材为 Q345钢，E50焊条（手工焊）。解：次梁所传的集中荷载标准值为Fk2.0 3 0.651 6 20 3 6 400kN设计值为：F 2.0 3 0.651 6 1.2 20 3 6 1.3516

42、kN则设计值为假设主梁自重标准值为3.5 kN / m1.2 3.5 4.2 kN m支座边缘处最大剪力为：V1R跨中最大弯矩：1516 2.5 4.2 182Mmax 1327.8 9 516 6 32 4.2 921290 37.8 1327.8kN11950.2 4644 170.1 7136kN m采用焊接组合梁，估计翼缘板厚度tf2f 295N mm216mm,故抗弯强度设计值为需要的截面模量为:WxMx x7136 1061.05 29523038 103mm3（1）试选截面：按刚度条件，梁的最小高度（Vt l1 400)hf 6min61.34 10l22951.34 106梁的

43、经济高度：hs 2Wx0.42s x取梁的腹板高度：400 18000 1585mm(23 0 38 1 03)0.4 1 762mmhw h0 1800mm按抗剪要求的腹板厚度：抗剪强度设计值为 fv180N / mm2t 1 2Vmax tw 1 .2hw fv_3“八 1327.8 1031.25.21mm1800 170h,按经验公式tww3.5"12.1mm考虑腹板屈曲后强度，取腹板厚度3.5 tw10mm ,每个翼缘所需截面积:W twhwhw6_323038 103101800180012799 3000翼缘宽度：29799mmbf1800 1800 360 600mm取bf420mm翼缘厚度:tfAf979923.3mm取tfbf42025mm翼缘外伸宽度与厚度之比:bt 20525 8.2 13 235fy 10.73满足局部稳定要求且可以考虑截面塑性发展。截面如图：为施工方便，不沿梁长改变截面。 (2)强度计算：1334Ix42 1853 41m412WxIx2 223468185一 一 324159cm3A 180 1 2 42