便桥施工方案定稿

1、衢宁铁路QNZJZQ-1标段三分部便桥施工专项方案一、编制依据及规范标准11.1编制依据11.2规范标准1二、便桥设计原则1三、工程概况技术标准23.1工程概况23.2主要技术标准2四、便桥检算24.1板检算书2（1）基本资料：2（2）计算结果：3（3）跨中挠度验算：3（4）裂缝宽度验算：54.2主梁检算书7（1）主梁恒载：7（2）板传来的荷载：7（3）内力计算7（4）配筋验算8五、 基础地基承载力捡算105.1、桥台下地基承载力捡算105.2、桥墩下地基承载力捡算10六、施工技术方案116.1施工组织116.2施工机械设备116.3施工方法11七、质量保证措施14八、安全保证措施14九、环境

2、保护措施15十、 附件15新建衢州至宁德铁路浙江段站前工程QNZJZQ-1标段二分部乌引渠便桥施工专项方案一、编制依据及规范标准1.1编制依据 （1）现行施工实际标准； （2）现行施工安全技术标准； （3）公路施工手册桥涵（人民交通出版社）； （4）施工调查； （5）现场勘测及测量；1.2规范标准 （1）公路桥涵设计通用规范（JTGD60-2015）； （2）地基基础设计规范； （3）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTGD62-2012）；二、便桥设计原则 1、充分利用有利地形，线路尽可能顺直，少占或不占良田好土。尽量避免与铁路线、公路交叉。在山区峡谷地段，便道位臵尽可能在施工区上

3、方，以免施工时堵塞便道。 2、便道尽可能地靠近主要工点，以减少引入线长度。引入线以直达用料地点为原则，避免材料二次倒运。 3、便道干线不应占用路基，以减少施工与运输相互干扰，困难地段占用路基时应采取临时过渡性措施。 4、合理布局，尽量使便道与地方交通运输道路形成网络。三、工程概况技术标准3.1工程概况 乌引渠便桥设于衢宁铁路一标二分部乌引渠线路右侧，为确保乌引渠和平土村大桥施工地点的畅通而设置；河床为卵石，通过查阅资料，地基承载力特征值fak=180kpa，基础开挖深度70cm；河水流水断面较窄，流量较少。3.2主要技术标准 桥面宽度：4m； 引道设计坡度：0%； 设计荷载：55t汽车荷载；坡

4、度：0%；桥跨布置：1-4； 主次梁及混凝土板采用3普通混凝土桥台采用M7.5浆砌片石；四、便桥检算4.1板检算书（1）基本资料： （板计算单元） 1、编号：1； 2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/铰支/铰支/； 3、荷载： 永久荷载标准值：g 3.00+ 7.80(板自重)=10.80 kN/m2 可变荷载标准值：q 35.00 kN/m2 计算跨度Lx = 8000 mm；计算跨度Ly = 6000 mm 板厚H = 300 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB4004、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、程序自动计算楼板自重。（2）计算结果：Mx =

5、(0.03170+0.06200/5)×(1.20×10.80+1.40×35.00)× 6.02 = 98.37kN·m Asx=1064.38mm2，实配12100 (As 1131.mm2) min 0.179% ， 0.372% My =(0.06200+0.03170/5)×(1.20×10.80+1.40×35.00)×6.02= 152.44kN·m Asy=1631.10mm2，实配16100 (As 2011.mm2) min 0.179% ， 0.565%（3）跨中挠度验算：

6、 Mq - 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1、挠度和裂缝验算参数： Mq =(0.06200+0.03170/5)×(1.0×10.80+0.5×35.00 )× 6.02 = 69.62kN·m Es 200000.N/mm2 Ec 29791.N/mm2 Ftk 2.01N/mm2 Fy 360.N/mm2 2、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs： 、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sq) （混凝土规范式 7.1.22）

7、sq Mq / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 69.62/(0.87× 276.×1696.) = 170.920N/mm2 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 1696./150000.=0.01131 1.1 - 0.65× 2.01/(0.01131× 170.92) = 0.425 、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值 E： E Es / Ec

8、200000.0/ 29791.5 = 6.713 、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f'： 矩形截面，f' 0 、纵向受拉钢筋配筋率 As / b / ho 1696./1000/ 276.=0.00615 、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 7.2.31）计算: Bs=Es×As×ho2/1.15+0.2+6×E×/(1+ 3.5f') Bs 200000.×1696.× 276.2/1.15×0.425+0.2+6×6.713×0.00615/(1+3.5&

9、#215;0.00)=27587.82kN·m2 3、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 ： 按混凝土规范第 7.2.5 条，当' 0时， 2.0 4、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算： B Bs / （混凝土规范式 7.2.2） B27587.82/2 = 13793.91kN·m2 5、挠度 f × Qq × L 4 / B f 0.00663×28.3× 6.004/13793.91= 17.629mm f / L 17.629/6000.= 1/ 340.，满足规范要求！（4）裂缝宽度验算： 、X方向板

10、带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 - 0.65 × ftk / (te × sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 44.93×106/(0.87× 259.×1117.) = 178.505N/mm2 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 1117./

11、150000.= 0.007当 te 0.01 时，取te 0.01 1.1 - 0.65× 2.01/( 0.01× 178.51) = 0.370max cr××sq/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9×0.370×178.505/200000.×(1.9×20.+0.08×16.00/0.01000) = 0.104mm，满足规范要求！ 、Y方向板带跨中裂缝： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ， 按下列公式计算： 1.1 -

12、 0.65 × ftk / (te × sq) （混凝土规范式 7.1.22） sq Mq / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 7.1.43） sq 69.62×106/(0.87× 276.×1696.) = 170.920N/mm2 矩形截面，Ate0.5×b×h0.5×1000×300.=150000.mm2 te As / Ate （混凝土规范式 7.1.24） te 1696./150000.= 0.011 1.1 - 0.65× 2.01/( 0

13、.01× 170.92) = 0.425max cr××sq/Es×(1.9c+0.08×Deq/te) （混凝土规范式 7.1.21）max 1.9×0.425×170.920/200000.×(1.9×20.+0.08×18.00/0.01131) = 0.114mm，满足规范要求！4.2主梁检算书（1）主梁恒载：GK1=0.3×0.9×8×24/8=6.48kN/m（2）板传来的荷载：GK2=10.8×（2+8）×3/（2×8）=

14、20.25kN/m QK=35×(2+8)3×/(2×8)=65.625kN/m（3）内力计算 由于两边为铰支座连接，故梁跨中弯矩为最大。M恒=（GK1+GK2）l2/8=(6.48+20.25)×82/8=213.84kN·m M活=QKl2/8=65.625×82/8=525kN·m在荷载效应的基本组合下内力 a、按可变荷载控制组合(GB50009式3.2.3-1)M跨中=Gi1M恒i+QiciM活+QiLiciM活=1.2M恒+1.4M活=1.2×213.84+1.4×525=1110.41kN&#

15、183;m b、按永久荷载控制组合(GB50009式3.2.3-2)M跨中=（Gi1×M恒i）+(liciM活)=1.35M恒+1.4×0.9×0.7M活 =1.35×213.84+1.4×0.9×0.7×525=751.734kN·m（4）配筋验算a、正截面验算1fcbx=fyAs-fyAs+fpyAp (GB50010式6.2.10-1)MU=fcbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as） ( GB50010式6.2.10-2) 保护层厚度c=30mm,强度采用C30，fc=14.3MPa,ft=1.43MP

16、a钢筋采用HRB400，fy=360N/mm2, fy=360N/mm2As=1964mm2, As=628mm2, Ap=2592mm2h0=h-c-dv-d/2=900-30-10-25/2=850mmx=(fyAs-fyAs+fpyAp)/fcb=(360×1964-360×628+360×2592)/14.3×300=330mmMU=fcbx(h0-x/2)+fyAs（h0-as）=14.3×300×330×(850-330/2)+360×628×(850-50)=1150kN·mM跨中

17、=1110.41kN·m<MU=1150kN·m，满足要求。 =(AS+Ap)/bh=(1964+2592)/300×900= 1.7%>min=max(0.2%,45ft/fy)=0.18%,满足要求。 =x/bh0=330/300×850=0.0013<b=0.518,满足要求。b、斜截面验算简支梁剪力最大出现在支座处，故 V=（Q恒+Q活）l=(20.25+65.625+6.48)×8=738.84KNhw/b=h0/b=850/300=2.8<4, (GB50010式6.3.1-1) 故0.25cfcbh0=0.

18、25×1×14.3×300×850=911.625KN>V=738.84KN,满足要求!当仅配置箍筋时，斜截面剪力符合式： VVcs+Vp (GB50010式6.3.4-1) Vcs=cvftbh0+fyvASVh0/s GB50010式6.3.4-2) =0.75×1.43×300×850+360×2×113.1×850/100 =965.66KNV=738.84KN,满足要求！（5）柱正截面承载力捡算 此柱下部与承台整体浇筑，上部不与混凝土梁固结，所以其计算长度l0=0.7l=0.7&

19、#215;1.5=1.05。l0/b=1.05/18，查表（GB50010表6.2.15），=1.00。 按荷载标准组合，上部结构传至柱顶面的竖向力：上部主梁板传来荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l =1/2×(6.48+20.25+65.625)×8=369.42KN上部次梁板传来荷载：F2=1/2（GK1+GK2+QK)l=1/2×(6.48+10.8+65.625)×6=248.72KN F合力=2F1+2F2=2×369.42+2×248.72 =1236.28KN钢筋混过凝土轴心受压构件其正截面受压承载力按下式：

20、N0.9（fcA+fyAs） (GB50010式6.2.15) =0.9×1×(14.3×6×106+360×201.1×68)=81.63×103KN F合力=1236.28KN，满足要求！=A/As=6×106/（201.1×68）=0.2%0.5%，满足要求。5、 基础地基承载力捡算 此便桥结构基础宽度2.5m和2m均小于3m，埋置深度d=0.5m,故地基承载力特征值不需要修正，fa=fak=180kpa。5.1、桥台下地基承载力捡算a、按荷载标准组合，上部结构传至基础顶面的竖向力： 、上部结构传来

21、荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l =1/2(6.48+20.25+65.625)×8=369.42KN 、桥台重：F2=（v1+v2）=（15+10.5）×24.6=627.3KN Fk=F1+F2=369.42+627.3=996.72KN b、按荷载标准组合，基础底面处平均压力值： Pk=(Fk+Gk)/A=(996.72+0)/(2.5×6) =66.448kpafa=180kpa，满足要求！5.2、桥墩下地基承载力捡算 a、按荷载标准组合，上部结构传至基础顶面的竖向力 、上部结构传来荷载：F1=1/2（GK1+GK2+QK)l =1/2(6.4

22、8+20.25+65.625)×8=369.42KN 、桥墩重：F2=v3=9×24=216KN Fk=F1+F2=369.42+216=585.42KN 、承台基础自重：Gk=v4=7.68×24=184.32KNb、按荷载标准组合，基础底面处平均压力值 Pk=(Fk+Gk)/A=（585.42+184.32）/（2×6.4） =60.14kpafa=180kpa，满足要求！六、施工技术方案6.1施工组织 本桥位于沟亭水渠上，该水渠宽度20米，高度3米，常年水位偏低，围堰改移水流容易。本桥为2×7m现浇钢筋砼板式桥，跨径为7m，墩高为1.5m

23、。中间桥墩刚好位于水渠中心，两边各有3米长度用鹅卵石夯实回填，填土高度2.5m，并用浆砌片石做挡墙；基础开挖用半边施工，将水引到另外一侧；桥上部结构施工，考虑经济效益及进度要求，拟采用两跨跨布满堂支架立模、钢筋安装、浇筑砼。施工顺序如下：1#台基础1#台身1#台台背填土2#墩基础2#墩身3#台基础3#台身3#台台背回填两跨梁板。6.2施工机械设备 施工机械设备、人员：拟投入卡特320D挖掘机1台、钢筋加工设备1套、砼运输车1辆，钢筋工4人、模板工4人，浇筑工人4人，打夯机1台。6.3施工方法 (1)、测量放样：基坑开挖前，先用全站仪准确放出基坑开挖线，严格控制基础位置，保证桥梁中轴线准确。 (

24、2)、基坑开挖：基坑深度70cm，采用直坡开挖，加宽30cm。桥墩基础位于水渠中，采用河道半边施工，将水引到另外半边。 （3）、基础施工：基坑开挖完毕，用重型重力触探仪进行地基承载力检查，符合要求后,对基底进行整平先浇筑一层10cm厚的混凝土，再施工放线，准确确定承台的位置，安装模板，模板支撑稳定牢固，采用胶合板。采用挖掘机上料，插入式振动棒振捣，浇筑60cm的C30混泥土。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。养护七天后，方拆除模板。 （4）、墩身施工：全站仪准确放出墩身边缘线，在墩身范围内基础顶面进行凿毛，绑扎安装钢筋，垂球吊线严格控制钢筋骨架的垂直度，保证保护层厚度。钢筋绑扎完后，安装模

25、板，采用钢模板，支撑采用斜撑及拉杆，支撑稳定牢固。安装完，进行测量复测，垂球吊线，保证模板平面位置及垂直度。采用挖掘机上料，插入式振动棒振捣。混凝土振捣均匀，注意周边振捣，避免蜂窝麻面。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。养护七天后，方拆除模板。 （4）、墩台施工：全站仪准确放出墩台边缘线，挂线选用较为平整，坚硬片石进行砌筑，垂球吊线严格控浆砌片石的垂直度，每隔一定高度进行全站仪进行位置复核，确保桥台位置的准确。 （5）、填土施工：由挖掘机就近挖土填筑，打夯机压实，压实度能满足85%要求，分层填筑、按每层30cm从下往上，分层压实，边部采用M7.5浆砌卵石做挡墙。（6） 、主次梁、板施工：全

26、站仪准确放出矩形板边缘线，两边跨直接在浆砌片石混凝土找平层桥台上安装钢筋、架立模板、浇筑砼；中间跨设置满堂支架，采用大方木垫底，立柱下地基承载力经试验检测均能满足计算承载力（见附件1）要求，在支架上立模、安装钢筋、浇筑砼（满堂支架验算附下），浇筑砼前先用麻袋装砂预压；预压重量为设计荷载（梁自重、内外模板重量及施工荷载之和）48.67T的120%即58.4T。加载时按照设计荷载的30%(14.6T)、60%(29.202T)、100%(48.67T)、120%(58.4T)、分四级加载，测出各测点加载前后的高程。加载120%后所测数据与加载前所测数据模板日沉降量小于2.0mm（不含测量误差）时，

27、表明地基及模板已基本沉降到位，可进行卸载，再分别按加载级别卸载，并分别测出每级荷载下各测点的高程值，观测模板变形，待变形趋于稳定，复核高程满足要求后，方可进行浇筑砼。（7） 、考虑矩形板为受弯结构，预压卸载后标高与设计标高差为非弹性变形h1，加载后标高与卸载后标高差为弹性变形h2，通过调整在施工中，要在底模跨中设置h1+h2+10mm两侧按抛物线对称设置的向上预拱度。混凝土振捣均匀，注意周边振捣，避免蜂窝麻面。覆盖土工布洒水养护，保持混凝土面湿润。待主次梁、板强度达到80%后，方可拆除支架。（8） 、模板施工加固。梁板柱模板统一采用18厚胶合板（930mm×1800mm×18mm）,模板加固采用50mm×100mm方木，梁板底模下方木顺桥横向100mm设置一道。桥墩竖向300mm设置一道方木，横向500mm设置一道钢管卡箍，用对拉螺栓拉紧。梁侧模板竖向400mm设置一道方木，横向300mm设