混凝土结构课程设计(35m预应力混凝土T梁)

1、课程设计(论文)题 目 名 称 预应力混凝土简支T梁设计 课 程 名 称 预应力混凝土结构设计原理课程设计 学 生 姓 名 张 斌 学 号 1241001265 系 、专 业 城建系土木工程专业路桥方向二班 指 导 教 师 李 斌 2014年 11 月 23日 目 录一、设计背景1二、时间安排：2三、主梁毛截面几何特性计算2四、钢筋面积的估算及钢束的布置3五、主梁截面几何特性计算8六、钢束布置位置（束界）的校核10七、钢束预应力损失估算10八、预加应力阶段的正截面应力验算（短暂状态的正应力验算）15九、使用阶段的正应力验算16十、使用阶段的主应力验算17十一、持久状况截面承载能力极限状态计算（

2、截面强度计算）19十二、锚固区局部承压验算21十一、主梁变形（挠度）计算23十二、参考资料：250 一、设计背景本课程设计为一跨预应力混凝土简支T梁设计，已知标准跨径为35m，作用效应组合如下（含二期恒载效应、活荷载效应，不包括T梁自重效应）：作用类别跨中截面1/4跨截面支点截面MmaxVmaxMmaxVmaxVmaxkNmkNkNmkNkN标准值效应组合75001156800450845短期效应组合6200625400390634基本组合89001357500520956其余相关设计参数由学生根据相应规范和同类工程自行确定。（1）简支T型梁跨径35M;计算跨径34.2m。（2）设计荷载：汽超

3、20级，挂车120；无人群荷载；结构重要系数取1.1；（3）环境：高速公路上，类环境条件（4）材料：预应力钢筋采用5的高强钢丝，抗拉强度标准值=1570Mpa，弹性模量=2.05105MPa,普通松弛级，锚具采用墩头锚。非预应力钢筋：普通钢筋用HRB335级钢筋，抗拉强度设计值=280Mpa，弹性模量均为=2.0105Mpa;箍筋采用R235级钢筋，抗拉强度设计值=195Mpa。混凝土：采用C50，=3.45104MPa,抗压强度标准值=32.4MPa,抗压强度设计值=22.4MPa:抗拉强度标准制=2.65MPa,抗拉强度设计值=1.83MPa（5)设计要求：根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土

4、桥涵设计规范(JTG D62-2004)要求，按A类预应力混凝土构件设计此板。（6）施工方法：采用后张法施工，预制主梁时，预留孔道采用预埋金属波纹管成型，钢丝采用YCL型千斤顶两端同时张拉。二、时间安排：23 11月10日 构件尺寸拟定；11月11日 预应力筋估算； 11月12日 内力计算；11月1314日 预应力损失计算；11月1516日 正截面承载力计算11月17日 斜截面承载力计算11月18日 应力计算11月19日 挠度验算11月20日 锚固区验算11月21日 裂缝验算（若有）11月2223日 绘结构图，整理计算书。三、主梁毛截面几何特性计算1）受压翼缘有效宽度的计算按公路桥规规定，T型

5、截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值：（1）、简支梁计算跨径的,即=34200/3=11400；（2)、相邻两梁的平均间距，对于中梁为 2000； (3)、，式中b为梁腹板宽度，为承托长，这里=0，为受压区翼缘悬出板厚度，可取跨中截面翼缘板厚度的平均值，即=（910×100+100×710/2）/910=139，故=180+2×0+12×139=1850所以，受压翼缘有效宽度=1850 翼缘悬出板厚度=1432） 全截面几何特性计算将主梁截面分割成如下几部分，求得几何特性如下表：跨中与L/4截面的全截面几何特性分块号分块面积Ai（cm2)（cm)

6、( cm2)（cm）（cm4)（cm4)12×83.5×10=16705835087.4612774914.0213916.67271×10=71013.339466.6666779.134445586.23944.444318×195=351097.5342225-5.0489079.23111122313420×13.5=270188.3350850-95.872481640.2826000545×30=1350210283500-117.5418650408.47101250合计751092.46694391.667384416

7、28.211247424132.54I=49689051.81 其中 分块面积 分块面积的重心至梁顶边的距离=694391.667/7510=92.46 I=49689051.81cm4四、钢筋面积的估算及钢束的布置1）预应力钢筋截面积估算按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求，由式可得跨中截面所需的有效预应力为： 式中的为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值。由所给的资料可得：=MG1+MG2+MQS=2200+683+0.7×1685=4062.5KN·m设与预力钢筋的重心离截面下缘为=100.则预应力钢筋的

8、合力作用点至截面重心轴的距离为=1325-100=1225,由表可得，跨中截面全截面面积A=7510002。全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为 ：W=I/ Yb=496890518100/1325=374904.9629×1033.=2.51所以有效预应力合力为： =1.952811N预应力钢筋的张拉控制应力为=0.75=0.751570=1177.5，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则可得到需要预应力钢筋的面积为：采用3束36¢5的高强钢丝。=336×19.63=2120.04施工方法：镦头锚具，后张法施工。2）预应力钢筋的布置（1）预应力筋的布置如下图所

9、示：全部3束预应力钢筋均锚固于梁端，这样布置符合均匀分散的原则，不仅能满足张拉要求，而且N1、N2在梁端均弯起较高，可以提供较大的预剪力。（2）其它截面钢束位置及倾角计算钢束弯起形状、弯起角及弯曲半径采用直线段中接圆弧曲线段的方式弯曲；N1的弯起角取90，N2、N3的弯起角取60；各钢束的弯曲半径为： =50000; =35000; =20000钢束各控制点位置的确定以N3号钢束为例，其弯起布置如图见CAD详图如下： 由 确定导线点距锚固点的水平距离 =400×cot6o=3806由 确定弯起点至导线点的水平距离 =20000×tan30=1048所以弯起点至锚固点的水平距

10、离 =3806+1048=4854则弯起点至跨中截面的水平距离为 =(34200/2+199)- =12445由圆弧切线性质，弯止点至导线的水平距离为：=1048×cos6o =1042故弯止点至跨中截面的水平距离为： ()=12445+1042+1048=17299同理可得N1、 N2的控制点位置，将钢束的控制参数汇总于下表中各钢束弯曲控制要素（mm）钢束号升高值（mm）弯起角弯起半径R(mm)支点至锚固点的水平距离d(mm)弯起点至跨中距离Xk(mm)弯止点至跨中水平距离LdLb2LwLb1N11950905000047900 8722 12312 3935 16247 3887

11、N291060350001456753 17245 8658 1834 10492 1824N3400602000019912445 17299 3806 1048 4854 1042各截面钢束位置及其倾角计算计算钢束任一点 离梁底距离 及该点处钢束的倾角，式中a为钢束弯起前其重心至梁底的距离，a=100；为点所在计算截面处钢束位置的升高值。a.当时，点位于直线段还未弯起，=0，=100，i=0；b.当时，点位于圆弧段，于是有： C.当 时，点位于靠近锚固端的直线段，此时 各截面钢束位置及倾角计算值详见上表钢束平弯段的位置及平弯角根据公路桥规预应力筋的布置构造要求，N1、N2、N3三束预应力钢

12、绞线在跨中截面布置在同一水平面上，而在锚固端三束钢绞线都在肋板中线上，为实现此种布筋方式，N2、N3必须从两侧平弯到肋板中线上。弯转半径R=8000,长度=2750, =125 。由几何关系 , 解得=3.085 o钢束平弯示意图如下所示： 3）非预应力钢筋截面积估算及布置：构件按承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量:设预应力钢筋与非预应力钢筋的合力作用点到截面底边的距离 a=80,则有 h0=h-a =2250-80=2170假定为第一类T形截面，由公式 计算受压区高度，即 1.1×5698×106=22.4×1850（2170-/2） 求得=70.9<

13、;=143则根据正截面承载能力计算需要的非预应力钢筋面积为： =2385.52取525的HRB335级钢筋，实际钢筋截面面积=24542，在梁底布置成一排，其间距S=（50-2×50）/4=87.5，钢筋重心到底边的距离=45五、主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁主梁截面几何特性应根据不同的受力阶段分别计算。T形梁从施工到运营经历了如下三阶段：（1）主梁预制并张拉预应力钢筋 主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，故其截面特性计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土）的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼缘板宽度=1

14、600。（2）灌浆封锚，主梁吊装就位并现浇湿接缝预应力钢筋张拉完成并进行管道压浆、封锚后，预应力钢筋能够参与截面受力。主梁吊装就位后现浇湿接缝，但接缝还未参与截面受力，故此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面积，T梁翼缘板宽度仍取1600。（3）桥面、栏杆及人行道施工与运营阶段 桥面湿接缝结硬后，主梁即为全截面参与工作，此时的截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算面积，T梁翼缘板有效宽度=1850。 截面几何特性的计算列表进行，计算结果如表各阶段计算结果如下表所示：各控制截面不同阶段的截面几何特性汇总表受力阶段计算截面A(mm2)yu(mm)yb(mm

15、)ep(mm)I(mm4)W(mm3)Wu=I/yuWb=I/ybWp=I/ep阶段1：孔道压浆前跨中截面726227956.01294.01194478.993E+95.010E+083.702E+084.012E+08L/4截面726227959.41290.6979483.447E+95.039E+083.746E+084.938E+08支点截面1174302989.51260.588.2598.552E+96.049E+084.748E+086.786E+09阶段2：管道结硬后至湿缝结硬前跨中截面74824999112591159509.465E+95.141E+084.047E+08

16、4.396E+08L/4截面748249988.21262950.4505.537E+95.116E+084.006E+085.319E+08支点截面1196324991.11258.986.6608.045E+96.135E+084.830E+087.021E+09阶段3：湿接缝结硬后跨中截面773249960.71289.31189.3530.914E+95.526E+084.118E+084.464E+08L/4截面773249957.91292.1980.5526.851E+95.500E+084.077E+085.373E+08支点截面1221324973.71276.3104625

17、.697E+96.426E+084.902E+086.016E+09六、钢束布置位置（束界）的校核 为了使计算简化，可近似地假定预应力混凝土的合力作用点就是钢筋重心的位置。根据张拉阶段和使用阶段的受力要求，布置钢束重心的限制线（即束界）E1、E2即 ； 式中 混凝土截面上核心矩： 混凝土截面下核心矩： 使用阶段的永存预加力与传力锚固时的有效预加应力之比，近似取0.8； 将计算过程及结果列于下表（截面特性见表）：钢束布置位置（束界）校核表截面位置预加应力阶段A1（mm2)使用阶段A2（mm2)MS(KNm)MG1(KNm)Wu(mm3)Wb(mm3)Kb=Wu/A1(mm)Ku=Wb/A2(mm

18、)E1()ep()E2()跨中截面726227773249124522005.01E+084.12E+08689.92 532.54 1571.2 119490.9 L/4截面726227773249870.81700.95.04E+084.08E+08693.91 527.32 1375.3 979-91.3 支点截面11743021221324006.05E+084.90E+08515.12 401.40 515.1 88.2-401.4 由上表结果知各截面处都满足 ；由表知阶段二、阶段三的ep均满足束界要求。七、钢束预应力损失估算1）预应力钢筋张拉控制应力 按公路桥规规定采用 =0.75

19、×1570=1177.5Mpa2)钢束应力损失 （1）预应力钢筋与管道间摩擦引起的预应力损失 由式知： 对于跨中截面： ；d为锚固点到支点中线的水平距离 =0.25； =0.0015；为从张拉端到跨中截面间，管道平面转角 跨中截面摩擦应力损失钢束编号(m)º弧度N190.15710.0393 17.1470.02570.0629 1177.574.10 N28.6060.15020.0376 17.2450.02590.0614 1177.572.36 N38.6060.15020.0376 17.2990.02590.0615 1177.572.45 平均值72.97 同

20、理，可计算出其它控制截面处的摩擦应力损失值。各截面摩擦应力损失值的计算列于下表：各设计控制截面平均值截 面跨中L/4支点的平均值（Mpa）72.9737.050.23（2）锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失 计算锚具变形、钢丝回缩引起的应力损失，后张法曲线布筋构件应考虑锚固后反摩阻的影响。反摩阻影响长度，即 式中 张拉锚具变形值，查表知=1；=。为张拉控制应力，；为张拉端至锚固端的距离。将各束预应力钢筋的反摩阻影响长度列于下表中。 跨中截面的反摩阻影响长度计算表（ =1)钢束编号（Mpa）(mm)(mm)（Mpa）N11177.574.10 1103.40 171470.004321 6888

21、59.53 N21177.572.36 1105.14 172450.004196 6990 58.66 N31177.572.45 1105.05 172990.004188 6996 58.60 求得后可知七束预应力钢丝均满足小于，所以距长拉断为x处的截面由锚具变形和钢筋回缩引起的考虑反摩阻后的预应力损失 ；。若则表示该截面不受反摩阻影响。将各控制截面的计算列于下表：锚具变形引起的预应力损失计算表截面钢束编号（mm）(mm)(Mpa)(Mpa)平均值跨中截面N1171476888 59.53 X>Lf不受反摩阻影响0.00 N2172456990 58.66 N3172996996

22、58.60 L/4截面N1859710463 39.19 6.99 2.33 N286955991 68.43 X>Lf不受反摩阻影响N387496287 65.22 支点截面N14710974 37.36 37.20 37.44 N214510692 38.35 37.83 N319910796 37.98 37.28 （3）预应力钢筋分批张拉时混凝土弹性压缩引起的应力损失（） 混凝土弹性压缩引起应力损失取按应力计算需要控制的截面进行计算。对简支梁取截面，并以其作为全梁各截面预应力钢筋应力损失的均值。用下式计算： 式中 m 分批张拉数，m=3 预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。

23、假定为设计强度的90%，即=0.9×C50=C45，查附表1-2得，=3.35×104,故= =6.12 全部预应力钢筋的合力，在其作用点处所产生的混凝土正应力， ，截面特性 由表四中第一阶段取用;其中=（1177.5-37.05-2.33）×2120.04=2412.860KN=8.106MPa 所以= =16.54MPa。(4)钢筋松弛引起的预应力损失 对于采用超张拉工艺的高强钢丝束，钢筋松弛引起的预应力损失按下式计算： 式中 张拉系数，超张拉取0.9；钢筋松弛系数，低松弛钢丝取0.3； 传力锚固时的钢筋应力，采用L/4截面处的应力值=1177.5-37.05

24、-2.33-16.54=1121.58 Mpa故 =0.9×0.3×（0.52×-0.26）×1121.58=33.76 Mpa（1） 混凝土收缩徐变引起的损失混凝土收缩、徐变终值引起的受拉区预应力钢筋的应力损失按以下式：式中 、加载龄期为时混凝土收缩应变终极值和徐变系数终极值； 加载龄期，即达到设计强度80%的龄期，计算得=14d;对于二期恒载G2加载龄期，假定为90d. 该构件所属的桥位为野外一般地区，相对湿度为75，则构件得名义厚度h由图2.1截面可得2×751000/6085.4247。其中，为构件的横截面面积，u为构件与大气接触的周边

25、长度，按结构设计原理表12-3查得其相应的徐变系数终值为： 1.29混凝土收缩应变终值为：。为传力锚固时在跨中和截面的全部受力钢筋截面重心（该设计部考虑构造钢筋，故亦为预应力钢筋截面重心）处，由、（考虑加载龄期不同，按徐变系数变小乘以折减系数：）所引起的混凝土正应力的平均值：跨中截面： =3.49MaL/4截面： =2.64MPa 所以 =（3.49+2.64）/2=3.06Mpa =0.00592（未计构造钢筋影响） =5.94取跨中与截面的平均值计算，则有跨中截面：=1218.8L/4 截面： =1123.5 将以上各式代入即得： 现将各截面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总于下表 各截

26、面钢束预应力损失平均值及有效预应力汇总表工作阶段、应力损失、计算截面预加应力阶段（Mpa）使用阶段钢束有效预应力（Mpa)预加应力阶段使用阶段跨中截面72.97016.5489.5133.7657.24911087.99996.99L/4截面37.052.3316.5455.9233.7657.24911121.581030.58支点截面0.2337.4416.5454.2133.7657.24911123.291032.29八、预加应力阶段的正截面应力验算（短暂状态的正应力验算）1构件在制作、运输及安装等施工阶段，混凝土标号为C50，张拉时取R0.9R，即为C45号，由附表1-1内查得：2截

27、面上、下缘混凝土正应力上缘：其中： 截面特性见表代入上式得： （压） =（压） 预加力阶段混凝土的压应力满足限制要求。预拉区混凝土没有出现拉应力，故预拉区只需配置配筋率不小于0.2%的纵向钢筋即可。3支点截面或运输、安装阶段的吊点截面的应力验算，其方法与此相同。九、使用阶段的正应力验算（1）截面混凝土正应力验算：对于简支等截面预应力混凝土梁的正应力，由于配设曲线筋束的关系，应取跨中、L/4、L/8、支点及钢束突然变化处（截断或弯出梁顶等），分别进行验算。这里只给出跨中截面，按桥规相关规定验算。此时有 ； =1190跨中截面上边缘压应力计算值为： （1） 持久状况下预应力钢筋的应力验算 由二期恒

28、载及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为：=5.31MPa故钢束应力为：计算表明预应力钢筋拉力超过了规范规定值。但其比值 ，可认为钢筋应力卯足要求。 十、使用阶段的主应力验算 本例取剪力和弯矩都有较大变化的L/4截面进行验算。（1） 截面面积矩计算计算点分别取上梗肋a-a处、重心轴x0-x0处、下梗肋b-b处 现以第一阶段截面梗肋a-a以上截面面积对净截面重心轴x0-x0的面积矩Sna计算为例： Sna=1600×100×(959.4-100/2)+180×100×(959.4-100-100/2)+1/2×100×710

29、×2×(959.4-100-100/3)=1.774×1083同理可得，不同计算点处的面积矩，现汇总与下表：L/4截面处面积矩计算表截面类型第一阶段净截面对其 重心轴（X=959.4)第二阶段换算截面对其重心轴（X=988.2)第三阶段换算截面对其重心轴（X=957.9)计算点位置a-ax0-x0b-ba-ax0-x0b-ba-ax0-x0b-b面积矩符号SnaSnx0SnbS'oaS'ox0S'obSoaSox0Sob面积矩（3×108）1.7742.2932.1672.2592.8182.2232.412.9272.287(2

30、) 主应力计算以上梗肋a-a处的主应力计算为例。 剪应力 ; ; ; =1.01Mpa正应力 =1030.58×1413.4×0.9935+1030.58×706.64-57.24×2454=2034.94×103N = =960.6 主应力 同理，可得x0x0及下梗肋bb的主应力如下表：L/4截面主应力计算表计算点位置面积矩（3×108）剪应力（Mpa)正应力（Mpa)主应力（Mpa)第一阶段净截面Sn第二阶段换算截面S'0第三阶段换算截面S0aa1.7742.2592.411.016.40-0.166.56x0x02.29

31、32.8182.9271.085.96-0.216.23bb2.1672.2232.2870.824.87-0.115.97（3）主压应力的限值混凝土的主压应力限值为，与上表的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。（4）主应力验算将上表中主压应力值与主压应力限制进行比较，均小于相应限制值。最大主拉应力为，按公路桥规要求，仅需按构造布置箍筋。十一、持久状况截面承载能力极限状态计算（截面强度计算）1）正截面承载能力计算一般取弯矩最大的跨中截面进行正截面承载能力计算。（2） 求受压区高度 X先按第一类T型梁，不计构造钢筋影响，混凝土受压区高度 X，即=71.3mm<hf=

32、143mm受压区全部位于翼缘板内，说明为第一类T型梁。（2）正截面承载力计算跨中截面的预应力钢筋与非预应力钢筋的布置见钢筋布置图，预应力与非预应力钢筋的合力作用点到截面底边距离 a 为：=87.2 mm故 ho=h-a=2250-87.2=2162.8mm梁跨中截面弯矩组合设计值 Md=5698KN·m 截面抗弯承载力 Mu有 Mu = =22.4×1850×71.3×(2162.8-71.3/2) =6285.0KN·m > (=1.1×5698=6267.8KN·m)即跨中截面正截面承载能力满足要求。2）斜截面承载

33、能力计算（1）斜截面抗剪承载力计算 预应力混凝土简支梁应对按规定需要验算的各截面进行斜截面抗剪承载力验算。对于跨中截面，进行斜截面抗剪承载力验算： 由公式进行截面抗剪强度上、下限复核： 式中=156KN；（混凝土强度等级）；b=180（腹板厚度）;h0=2162.8（截面有效高度）；（预应力提高系数）； 代入公式得 =445.266Mpa>=1.1×156=171.6KN故只需按构造要求配置箍筋：箍筋选用双肢直径为10的R235级钢筋，钢筋间距=150。 对于支点截面处，进行斜截面抗剪承载力验算： 纵向受拉钢筋的合力点距截面下缘的距离为: =910.2 故 ho=h-a=225

34、0-910.2=1339.8mm 代入公式 =689.58Mpa<=1.1×758=833.8 Mpa =833.8 Mpa<=2174.2 Mpa故满足截面抗剪强度上、下限：计算表明，截面尺寸满足要求，但需配置抗剪钢筋。 其中 异号弯矩影响系数，取1.0； 预应力提高系数，取1.25； 受压翼缘影响系数，取1.1； =0.759箍筋选用双肢直径为10的R235级钢筋，钢筋间距=150，=195Mpa=2×78.54=157.08mm2 故 =0.002327>采用全部3束预应力钢筋的平均值，即=0.1219.所以，=1.0×1.251.1

35、15;0.45×10-3×450×1339.8×=1047.096KN×1070×2120.04×0.1219=207.392KN=1047.096+207.392=1254.488KN>=833.8KN支点处截面抗剪满足要求 斜截面抗弯承载力由于钢束均锚固于梁端，钢束数量沿跨长方向没变化，且弯角缓和，其斜截面抗弯强度一般不控制设计，故不另行验算。十二、锚固区局部承压验算根据三束预应力钢筋锚固点的分析，N2钢束的局部承压条件最为不利，现在对N2锚固端进行局部承压验算。1）局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局

36、部受压区的尺寸应满足下式要求： 式中 结构重要系数，取1.1；局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区取1.2倍张拉是的最大压力，即=1.2×1177.5×706.7=998.57×103N混凝土局部承压修正系数去1.0张拉锚固时混凝土抗压设计值，即0.9×C50=C45,查表=20.5Mpa混凝土局部承压承载力提高系数， 、混凝土局部受压面积。为扣除洞后面积，为不扣除孔洞面积；本设计采用孔径为70的喇叭管状锚具。（垫板取160×160） 故 局部受压计算底面积；根据公路桥规计算方法，局部承压计算底面为宽450，长（160+160+160）=480的矩形，此时N1、N2的局部承压计算底面无重叠。 故 =所以 =1.3×1.0×2.9×20.5×21752=1681.1&#