资江大桥细节计算书

1、资江大桥一、伸缩缝宽度计算依规范P88页所示，需计算以下几项1）、由温度变化引起的伸缩量2）、由混凝土收缩引起的梁体缩短量其中：3）、由混凝土徐变引起的梁体缩短量其中4）、由制动力引起的板式橡胶支座剪切变形而导致的伸缩缝开口量或闭口量，计算公式如下若根据所选支座的最大位移量来计算则为200mm(后期可通过3D建模得到确切的墩顶位移值)5）、按照梁体的伸缩量选用伸缩缝装置的型号伸缩缝装置在安装后的闭口量 伸缩缝装置在安装后的开口量 伸缩装置伸缩量C应满足 依计算可知，伸缩量为32厘米，需选用DSSF320型伸缩缝二、水平力计算1）、墩顶制动力计算和抗推刚度计算（抗推刚度是产生单位水平位移所需的力

2、） 墩台的纵向水平力有温度影响力、混凝土收缩及徐变影响力、支座摩阻力及汽车制动力。各纵向水平力的计算、分配如下式中 h1-墩柱高度； h2-墩柱顶至最低冲刷线高度 ；-分别为墩柱（桩）材料弹性模量与墩柱（桩）截面惯性矩的乘积。 n-一个墩的墩柱数-用“m”法计算桩基时有关系数。将上边的式子带入公式，可得：其中3号墩高12米,4号墩高23米，7号墩高25.5米。由于47号墩均为薄壁墩，故计算基桩时的参数有变化，具体计算如下：46号墩高约为23米，下边给出两种算法，依经验，按照基础刚度无穷大的算法较为可靠。考虑到群桩基础近似刚性基础，故应按照基底刚度无穷大计算。2）、支座的抗推刚度（支座刚度）每个

3、梁端有两个支座，可按照下边的式子计算刚度3）、墩顶与支座的集成刚度过渡墩上有两排支座，并联后刚度为26950+3025657206KN/m,并联后与墩顶刚度串联，串联后的刚度便是支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。47号墩已经算出了支座和桥墩的集成刚度，不重新计算4）、混凝土收缩、徐变及温度影响力在各墩上的分配影响力温度零点计算方法： 其中：C收缩系数，降温55度时，摩阻力，其中为摩阻系数，一般为0.06；R为上部结构竖直反力，正负号确定方法是：先假定温度零点在桥中某一点，在该点以左用负号，以右用正号；如果x出现负值，表示0号台上活动支座的摩阻力很大，此时，温度零点年个个在0号台支座上；如果x

4、大于全部桥跨长度，表示N号台摩阻力很大，此时温度零点应在N号台支座上。Kii号墩支座顶集成刚度KiLii号墩支座顶集成刚度×桥墩距离0号台的距离混凝土收缩、徐变及温度下降，均属于同一性质，三者加起来，相当于降温对于上部结构的缩短，本桥情况是两端向中部缩短，中部比有一个不动点S.P.计算如下各墩顶的支座顶，由于上部结构混凝土收缩、徐变及温降引起的水平力为：支座并联后与桥墩顶串联，故支座的水平力即为墩顶水平力。 过渡墩系活动支座，由于上部结构混凝土收缩、徐变影响温度变化，在过渡墩上引起支座摩阻力。5）、温度上升变化影响力在各墩上的分配温度上升使上部结构伸长，本桥温升为，即C=0.0002

5、各墩由于温度上升引起的水平力计算如下：6）、汽车制动力在各墩上的分配按照规范，汽车制动力为全桥长度范围内车道荷载的0.1计算,但公路级不得小于165KN。总刚度：80776×3242328KN7）、水平力汇总4号墩 （4）+（6）4142KN （5）+（6）1581KN5号墩 （4）+（6）623.2KN （5）+（6）288.8KN6号墩 （4）+（6）3201.6KN （5）+（6）1209.6KN三、横向风力对桥梁的影响上部横向风压为桥墩横向风压为梁的风力：四、流水压力的影响 五、挂篮选取挂篮的设计要求：挂篮质量与梁段混凝土的质量比值宜控制在0.30.5之间，特殊情况下也不应超

6、过0.7。主要设计参数： 挂篮总重控制在设计限重之内； 允许最大变形（包括吊带变形的总和）：20mm; 施工时，行走时的安全系数：2； 自锚固系统的安全系数：2； 斜拉水平限位安全系数：2。 设计时梁段划分需注意这个问题，也就是保证梁块重量大致相等，以便选用一个型号的挂篮。六、防撞设施计算1）、可以采用的防撞设施：固定式防撞体主要有两种选择:2）、桩基础加承台形式2）、沉井围堰内填砂形式。若采用沉井围堰 ,考虑一定的冲刷深度 ,并要求沉井围堰置于较好地质土层 ,沉井围堰的总高度达 40 m。在外海条件下施工如此规模的沉井围堰非常困难 ,且其对水流的影响较大 ,对冲刷、通航均不利。在上述工作基础

7、上 ,结合具体的建桥条件 ,考虑到东海大桥大量采用钢管桩基础 ,有一整套的钢管桩施工及防腐技术支持 ,为与大桥主体结构形式尽量统一 ,充分利用既有施工设备与工艺 ,拟采用钢管桩基础加承台形式的防撞方案。分解船撞力的方案。横桥向防撞是主撞方向 ,应是设计的重点。风力计算（一）、横桥方向基本风压查表知系数（二）、顺桥方向桥墩整体稳定性验算1、0号块浇注完成后0号块自重墩身自重竖向力合计横桥方向 顺桥方向 由上述分析可知横桥向和顺桥向都安全2、最大悬臂状态：为计算方便，忽略腹、底板变化，上部箱梁恒载按抛物线分布。箱梁根部延米恒载为：跨中延米恒载为：恒载变化规律为（X轴坐标零点设在跨中梁段端部）：悬臂

8、长度为37.5米，单个T半个悬臂自重为：N=施工机具按照最大萱浇块的0.6倍计，为G=竖向力合计：横桥方向：顺桥方向：分析可知横桥方向和顺桥方向墩身整体稳定满足要求3、桥墩墩身局部稳定性验算：混凝土临界应力：按顺桥向计算求出临界应力比Ra大，则稳定4、桥墩变形验算1）、0号块浇注完成后A、横桥方向横向风力，由0号块迎风面积A可知风力Q1=A×Wh风力作用在墩身的集度q=8*Wh=由计算结果可知墩顶外力：水平力和弯矩Q、M求出墩顶水平位移：B、顺桥方向算出0号块的迎风面积，得到风力Q1=A×Wh风力作用于墩身的集度：由已经求出的墩顶外力可以得到墩顶水平位移：2）、最大悬臂状态A、横桥方向横向风力，由箱梁迎风面积A可知风力Q1=A×Wh风力作用在墩身的集度q=8*Wh=由计算结果可知墩顶外力：水平力和弯矩Q、M求出墩顶水平位移：B、顺桥方向算出0号块的迎风面积，得到风力Q1=A×Wh风力作用于墩身的集度：悬臂浇注最后一段不同步，块件自重W1=，由此在墩顶产生的弯矩M1=考虑施工的不均匀性，上部已浇注块件的重力以墩中心为界，一侧按照理论重力的102.50/0