落地及悬挑架施工方案

1、金沙县人民医院型钢悬挑外架落地式外架专项施工方案重庆建安建设（集团）有限公司 审核人：编制人：唐忠健第一章 工程概况工程名称：金沙县人民医院地理位置：金沙县新区阳灯社区建设单位：金沙县人民医院设计单位：贵州省城乡规划设计研究院勘察单位：贵州省建筑工程勘察院监理单位：贵州航天建设工程监理有限公司监督单位：金沙县质量监督站施工单位：重庆建安建设(集团)有限公司1、本工程总占地面积： 20218平方米，总建筑面积：10万平方米。2、工程建筑层数，门诊楼为6层，住院楼为13层，建筑高度为米，等及附属配套功能。3、结构简介本工程为金沙县人民医院，结构体系为框架及剪力墙结构，基础为人工挖孔桩；持力层为中风

2、化页岩。第二章 施工外架方案选择一、为保证施工进度，保质保量地完成工程施工任务，采用落地式双排脚手架施工，决定从第1层(+0.0m)开始采用搭设落地式脚手架。悬挑架从4.5m按每六层设置一道悬挑型钢逐渐向上到屋顶完成主体工程施工，外墙面外装饰采用电动吊篮由上而下进行施工。二、本次确定采用的落地外架方案是本着节约成本、搭设使用方便、及对砌筑和外装修影响小的原则进行编制，与常规的周边搭设脚手架相比，其优点架省去了斜撑，用16 型钢外挑，把16 圆钢锚入楼板，在每根型钢顶端用16 钢丝绳斜拉。三、悬挑钢管脚手架采用六层一挑、每两层设置拉结架管的搭设方法进行，搭设顺序及循环为：安装型钢、搭设立杆、 搭

3、设底层大横杆 搭设底层立杆、搭设底层第二排大小横杆 待砼强度达到标准后再用钢筋进行拉结脚手架 进行下一层脚手架搭设.如此循环搭设。 第三章 脚手架搭设前准备工作第一节 施工准备一、材料1、钢管：直径为48、壁厚3.25mm 的热轧无缝钢管，用作主要的柱、大横杆、小横杆、斜撑等。施工前对钢管、扣件、脚手板，型钢、螺杆等进行质量检查，不合格的配件不得使用。经检查合格后的构配件按品种、规格分类堆放。2、连接构件：回转扣、直角扣、对接扣、驳芯（见图19-1a、b）。a) 扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。b) 扣件的螺栓不得有滑丝现象。c) 扣件与钢管的贴合面必须严格整形

4、，应保证与钢管扣紧时接触良好。d) 扣件表面应进行防锈处理。e) 扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙应不小于1mm。f) 回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件，如主柱和十字撑的连接。第二节 作业条件1、应浇捣好硬化地坪，清除地面杂物，并使地面排水畅通。2、根据工程特点和施工要求编制脚手架搭设方案。3、搭架的位置已进行场地清理。4、对土质松软的地基已进行强化处理。第四章 型钢悬挑脚手架计算1、型钢管脚手架计算：2、计算单元：由于固定架受力大，因此在计算中主要验算固定架的受力性能，在验算中沿纵向取固定架1.6m 长作为计算单元；工作受力传递顺序为：脚手板 小横杆 大横杆 立杆及斜撑

5、杆。固定架；在搭设时应根据受力性质进行脚手架搭设(其工作受力传递顺序在脚手架搭设示意图中可体现出来)。3、计算假设条件：扣件内连接节点均按铰接计算，所有荷载都化为作用在节点上的集中荷载；底层斜杆受压计算长度取上下两支点长度；其它各层不再设置斜支撑作为拉结受力计算。4、计算单元：由于外杆件选用挑型钢作为主要承力构件，因此在计算中主要验算型钢杆件及其相应构件的受力性能，在验算中取相邻两根型钢受力计算为计算单元。5、计算假设条件：为简化计算，焊接构件按刚性连接计算，按一次悬挑六层。6、悬挑型钢脚手架计算书，具体验算详见第十一章。第五章 脚手架的搭设第一节 搭设方法和程序1、本工程目标是创市标准化管理

6、的工地，现场内必须全部浇筑混凝土硬化地坪，为保证架子的稳定性，在搭脚手架的范围内，混凝土地坪下回填土必须分层夯实，用碎石找平，然后在上面浇捣10cm 的C20 混凝土地坪，并用平板震动机振捣密实，用长直尺刮平，砂板压实整平。2、搭设方法a）搭设前对架子班全体人员进行搭设技术交底，安全生产交底，搭架本身是为施工各班提供安全保障，其自身首先要确立安全施工意识。b）本工程第一段架体，采用双立杆双排脚手架，架体宽0.60.9m，步高第一步为2m，第二步开始每步高1.8m，立杆间距1.8m。c）落地脚手架搭设顺序：砼基础铺垫木斜杆（固定用）立杆小横杆大横杆（第一步测量好水平离地150搭设扫地横杆）搁栅剪

7、刀撑脚手板挡脚杆、扶手杆拉结与定位挂安全网检查验收。顶步架增设脚手板硬围护外加安全网围护。d）钢管脚手架底部立杆，采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性。e）钢管脚手架所有杆件连接均须用扣件，每只扣件的螺栓应拧紧，脚手架搭设做到横平竖直的要求。f）在脚手架外侧，从第二步开始，每步须在外立杆内侧设置1.5 米高的扶手杆和30 厘米高的档脚杆，防护栏杆与立杆用扣件扣牢；第二步开始设置栏杆和踢脚板的同时设置防护安全网。g）主要通道口设置双层防护棚（挑出3.0m）。l）脚手架外侧每隔9 米(7 步)设置剪刀撑，自下而上连续设置，剪刀撑，剪刀支撑斜

8、杆与地面成4560°，搭接长度不小于100 厘米，并用二只转向扣件扣紧。j）脚手架转角处，用电线与建筑物接线连接，做好接地和避雷装置。k）脚手架搭设完成后，进行自检合格后，邀请公司质安部进行分段检查验收，验收合格挂牌后方可使用。r）大横杆可以对接或搭接，剪力撑与其它杆件采用搭接, 搭接长度不小于40 厘米，并不少于2 只扣件紧固；相邻杆件的接头必须错开一个档距，同一平面上的接头不超过总数的50%，小横杆两端伸出立杆净长度不小于10 。3、搭设立柱的注意事项：a）相邻立柱的对接扣件不得在同一高度内，两个相邻立柱接头不应设置在同步的同一跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于50

9、0mm，各接头中心主节点的距离不应大于步距的1/3。b）开始搭设立柱时，应按每隔6跨的范围内设置一根抛撑，直接连墙安装稳定后，方可根据情况拆除。c）当立柱搭到有连墙杆件的构造层时，搭设完该处的立柱，纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。d）顶层立柱搭接长度不应小于1m，立柱顶端应伸出建筑物高度1.5m。e）立柱钢管内侧立管的距离为0.20M。4、搭设纵、横向水平杆的注意事项：a）纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆内侧，并采用直角扣角与立杆扣紧。b）为便于挂安全网，纵向水平立杆必须采用对接扣件连接，对接头应交错布置，且不能设在同步、同一跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设

10、在纵向水平杆的跨中。c）端部扣件盖板的边缘距离不得小于100mm。d）封闭型脚手架要求在同一步的纵向水平杆，必须满足四周封闭交合，用直角扣件与内、外角柱固定。e）横向水平杆靠墙的一端必须离墙装饰面的距离100mm。5、在搭设架体的连墙杆、剪刀撑、横向支撑、抛撑杆的注意事项：a）连墙杆的设置必须采用12 钢筋焊接，按水平方向不大于7 米，垂直方向不大于4 米设一拉结点，具体应根据主体结构进度情况及时布置。b）剪刀撑、横向支撑应随立杆、纵向、横向水平杆同步搭设。c）每道剪刀撑跨越立柱的根数控制在7 根以内，但不能小于4 跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°60°之间。d

11、）脚手架外侧立面，整个长度和高度上连续设置剪刀撑。e）剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头必须采有对接扣件连接。f）剪刀撑必须用活接扣件固定在与剪刀撑相交的横向水平杆的伸出端或立杆上、活接（旋转扣件）中心线距主节点的距离不应大于150mm。g）横向支撑的斜撑杆应在12 步内，由底层至顶层连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出墙上。h）脚手架两端应设置横向支撑外，中间每隔6 跨设置一道。6、扣件安装的注意事项：a）本工地统一使用48 钢管扣件。b）扣件螺栓须拧紧，但要防止过紧造成扣件破坏，拧紧的扭力矩控制在40N·m65 N·m 之间。

12、c）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。、d）对接扣件的开口应朝上。e）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7、铺设脚手板的注意事项：a）每层满铺脚手板。脚手板要铺平整、不得翘头或叠铺，要铺稳实，靠墙一侧离墙面距离不得大于150mm。b）每块脚手板两头必须用12#铅丝绑扎固定在纵向水平横杆上。c）在转角处和进料平台处的脚手板应与横向水平杆可靠连接，以防止滑动。8、搭设栏杆，挡脚板的注意事项：a）栏杆和挡脚应搭设在外排立柱的内侧。b）上栏杆的高度1.2m，中栏杆高度在65cm。c）挡脚板高度不得小于180mm，

13、本工地统一使用脚手板作为挡脚板。9、脚手架搭设标准：整个脚手架搭设除达到前述注意事项外，还必须达到全部杆件横平竖直，整齐清晰美观，造型一致，平竖通顺对直，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形、不摇晃、不积水，并做好避雷接地的要求。第二节 搭设脚手架注意事项：1、按照作业方案规定的构造要求和尺寸进行搭设。2、采用外径48mm、壁厚3.25mm 的焊接钢管；其化学成份及机械性能应符合普通碳素钢技术条件（GB700-88）的规定。不得使用严重锈蚀或变形的钢管。3、选用直角、旋转、对接扣件，且扣件应采用可锻铸铁分类及技术条件的规定，机械性能不低于可锻铸铁制造。扣件附件采用的材料应符合普通碳素钢技

14、术条件中的规定。螺纹应符合普通螺纹的规定。垫圈应符合的规定。扣件质量要求：不得有裂纹、气孔。在使用前将粘砂、烧冒口残余、披缝、毛刺等消除干净，表面进行防锈处理。4、一层一层地搭设并与结构拉结好。5、拧紧扣件（拧紧程度要适当），要求扭力矩控制在3949N.m。当扣件拧紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。6、立杆的垂直偏差应小于20mm,同一大横杆的水平偏差不大于300mm。7、相邻立杆的接头错开布置在不同的步距中，与相近大横杆的间距不大于600mm。8、大横杆对接接头错开布置在不同的立杆步距中，与相近立杆的间距不大于600mm;相邻步距的大横杆错开布置立杆里侧和外侧，以减少立杆的偏心受荷。

15、9、及时与结构拉结或采用临时支顶，以确保搭设过程的安全。10、搭设工人必须佩挂安全带。11、没有完成的脚手架，在每日收工时，一定要确保架子及材料堆放的稳定，以免发生意外。12、施工荷裁不得大于1500N/m2。13、所有杆件必须按类型规格一致、颜色一致搭设整齐。14、搭设后经验收合格方可使用。第六章 脚手架的检查与验收1、每搭完一步脚手架后，应按脚手架规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。2、班组自检：脚手架在搭设过程中由架子组长，工地安全员对该外脚手架的搭设过程部位随时检查发现问题及时处理。3、脚手架在使用中由该项目负责人，每周组织安全员和架子负责人对外脚手架的设置和连接、连墙体、支撑

16、门洞地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否符合要求等进行检查。发现问题及时整改落实，以达到安全生产的目的。4、基础完工后及脚手架搭设前进行检查，脚手架搭设完18米高度后，由工地项目负责人组织工地安全员和架子组长及使用架子班组长对该外脚手架进行分段验收，对不符合要求的提出整改方案及措施，整改完毕后，继续验收，验收合格后由该项目的安全员填写分段或分层验收表，并逐级签字。5、遇有六级大风及大雨后进行检查。6、脚手架搭设完毕后，经工地初验合格报分公司质安股，由分公司质安股对该项目外脚手架进行整体验收，验收合格后发“安全防护用具及机械设备使用许可证”，不合格的需整改

17、，复验合格后发证。7、扣件式钢管脚手架搭设允许偏差 表19-1项 目允许偏差检查方法备注主柱垂直度架高在30m 以下1/200吊线尺量检查每4m 校正副柱垂直度架高在30m 以上1/500同上同上立柱间距±100mm 尺量检查大横杆高差总长的1/300，不大于50mm拉线尺量检查第七章 脚手架的拆除第一节 拆除前的准备工作、项目安全员向操作人员作脚手架拆除的安全技术交底。、清除脚手架上杂物及地面障碍物。、在拆除区域设好警戒线，指定专人负责警戒看管。第二节 脚手架的拆除1、由项目负责人组织项目安全员对工程进行全面检查，脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系，并由项目经理进行拆除安全技术交底

18、。2、拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。3、正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除悬挑架等危险部位要挂安全带。4、拆除脚手架前，周围应设围栏或警戒标志，在交通要道设专人监护，禁人入内。5、严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。6、拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。7、拆除的脚手架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。8、拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。

19、9、拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。10、脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。11、弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。第八章 安全网张挂安全网的质量必须符合GB5725-35 规定，即外形尺寸为1.8×6m ，每张网的重量应少于15kg/张大于8kg/张，安全网分平网立网两种。立网的目数应在2000 目（10CMX10CM）以上。一

20、、平网：安装平面不垂直于水平面，主要是用来接住坠落的人和物的安全网称为平网。1、平网要能承受重100kg 底面积为2800cm2 的模拟人形砂包冲击后，网绳、边绳、系绳都不断裂（允许筋绳断裂），冲击高度10m 最大延伸率不超过1.5m。旧网重新使用前，按GB5725-86 规定，应全面进行检查，并签发允许使用证明方准使用。2、网的外观检查a) 网目边长不得大于10cm，边绳、系绳、筋绳的直径不少于网绳的2 倍，且应大于7mm。b) 筋绳必须纵横向设置，相邻两筋绳间距在30 至100cm 之间，网上的所有绳结成节点必须牢固，筋绳应伸出边绳1.2m，以方便网与网或网与模杆之间的拼接绑扎。（或另外加

21、系绳绑扎）。c) 旧网应无破损或其他影响使用质量的毛病。3、网的选择：a)根据使用目的，选择网的类型，根据负载高度选择网的宽度、立网不能代替平网使用，而平网可代替立网使用。b) 当网宽为3m 时，张挂完伸出宽度约2.5m，当网宽4m 时张挂后伸出宽度约3m。4、网的安装a)安装前必须对网及支杆、横杆、锚固点进行检查，确认无误后方可开始安装。b)安全网的内外侧应各绑一根大横杆，内侧在横杆绑在事先予埋好的钢筋环上或在墙（楼板）的内侧再绑一根大横杆与外侧安全网的里大横杆绑在一起，大横杆离墙（或楼板）间隙15cm。网外侧大横杆应每隔3m 设一支杆，支杆与地面保持45°角，支杆落点要牢靠固定，

22、如在楼层无法固定时可设扫地杆，把几根支杆底脚连在一起与柱绑牢。C) 安全网以系结方便，连接牢固又易解开受力后不会散脱为原则。多张安全网连接使用时，相邻部分应紧靠或重叠。d)平网安装时不宜绷得过紧，应外高内低（外侧高出50 ）网的负载高度在5m 以内时，网伸出建筑物宽度2.5m 以上，10m 以内时网伸出建筑物宽度最小3m。e)在输电线路附近安装时，必须先征得有关部门同意，并采取适当的防触电措施，否则不得安装。f)第一道安全网一般张挂在二层楼板面（34m 高度），然后每隔68m再挂一道活动安全网（GB5725-85 规定）。多层或高层建筑除在二层设一道固定安全网外，每隔四层应再设一道固定安全。g

23、)网与其下方（或地面）物体表面距离不得小于3m。h)在张挂安全网时应事先考虑到在临时需进出料位置应留有可收起的活动安全网，当吊料时将网收起，用完时立即恢复原状。5、使用、维修、保养a)安全网在使用中必须每周进行一次外观检查，杂物及时清理。b)当受到较大荷载冲击后，应更换新网或及时进行检查，看有无严重变形、磨损、断裂、连接部位脱落等确认完好后，方可继续使用。C)按GB5725-85 规定使用中每3 个月应进行试验绳强力试验（或根据说明书进行试验）。6、安全网的清理清理安全网如顶进入安全网，事先必须先检查安全网的质量，支杆是否牢靠、确认安全后，方可进入安全网清理，清理时应一手抓住网筋，一手清理杂物

24、，禁止人站立安全网上，双手清理杂物或往下抛掷。清理杂物时，地面应设监护人，禁人入内，或是加设围栏。二、立网安装平面垂直于水平面（相对来说），主要是用来防止人和物坠落的安全网称为立网。立网边绳、系绳断裂强力不低于300kgf，网绳的断裂强力为150-200kgf，网目的边长不大于10cm。挂设立网必须拉直、拉紧。网平面与支撑作业人员的面的边缘处最大的间隙不得超过15cm。第九章 脚手架的安全搭设措施1、组织机构及职责组长：项 目 经 理：执行经理：蔡成建、组员：安 全 员：李杰、 技 术负责 人：唐忠健 、施 工 员：邓小峰、陈绍伟、设备管理人员： 安全急救人员：各班组长及班组兼职安全员值 班

25、电 话：火 警 电 话：119匪 警 电 话：110急 救 电 话：120电 力 电 话：95598医疗急救设施一套医疗急救保健箱一个急 救 车 辆：渝F.LO109。2、坍塌事故 发生坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥，发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话"120"，向公司有关部门和医院打电话抢救，同时通知项目经理组织紧急应变小组进行现场抢救。各施工班组组织有关人员进行清理土方或杂物，如有人员被埋，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大，让外包队负责人随时监护，边坡状况，及时清理边坡上堆放的材料，防止造成再次事故

26、的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，安排人员在路口迎接救护的车辆，有程序的处理事故、事件，最大限度的减少人员和财产损失。 如果发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子工组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌，现场清理由施工班组长管理者组织有关职工协助清理材料，如有人员被砸应首先清理被砸人员身上的材料，集中人力先抢救受伤人员，最大限度的减小事故损失。事故后处理工作 查明事故原因及责任人。 以书面形式向公司写出报告，包括发生事故时间

27、、地点、受伤死亡人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。 制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。 所有人员进行事故教育。 向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。3、为贯彻“安全第一、预防为主”在施工过程中，实现安全生产，成立以项目经理负责的现场安全管理小组，项目部建立各职能人员安全生产责任制。分公司每月对项目经理进行考核，项目经理对项目部及班组长进行考核，对考核不合格进行处罚，对优秀的进行奖励。4、制定各工种安全操作规程，并列为日常安全活动和安全教育的主要内容，并悬挂在操作岗位前。5、现场配备专职安全员一名监督日常的安全工作。施工班组超过50 人设一名专职安全员，不足50

28、人的设一名兼职安全员，并与施工队签定安全生产协议书，明确双方责任。6、编制施工组织设计，并根据工程特点指定相应的安全技术措施。作业前由工长向班组进行分布、分项、分工种、有针对性详细全面的安全交底，并履行签字手续。7、制定安全检查制度，每周对施工现场进行一次全面检查，凡不符合规定的和存在隐患的问题均进行登记，定人、定时间、定措施来解决，并对实际整改的情况进行登记，对上级下达的隐患整改通知书一并进行登记。8、对新入场的工人必须经公司、项目、班组三级安全教育，教育内容、时间及考核结果要有记录。工人变换工种进行操作技能及安全操作知识培训，考核合格后，方可上岗操作。9、建立班前安全活动制度。活动内容要针

29、对各班组专业特点和作业条件进行，每次活动简单重点记录活动内容。 10、特殊工种持证上岗，当超越操作证规定的有效期限时进行复试。对特种作业人员进行登记造册，记录操作证号码、年限，有专人管理加强监督。11、建立工伤事故档案，发生轻伤、重伤、死亡及多人险肇事故均进行登记上报。没有发生伤亡事故时，也填写建设系统伤亡事故月报表按月向上级主管部门上报。12、施工现场针对作业条件悬挂安全标志牌，安全标志设专人管理，作业条件或损坏时及时更换。3：高空坠落事故 1、一旦发生高空坠落事故由安全员组织抢救伤员，项目经理打电话"120"给急救中心，由相关班组保护好现场防止事态扩大。其他义务小组人员

30、协助安全员做好现场救护工作，相关人员协助送伤员外部救护工作，如有轻伤或休克人员，现场由安全员组织临时抢救、包扎止血或做人工呼吸或胸外心脏挤压，尽最大努力抢救伤员，将伤亡事故控制到最小程序，损失降到最小。 2、处理程序 （1)查明事故原因及责任人。 （2)制定有效的防范措施，防止类似事故发生。 （3)对所有员工进行事故教育。 （4）宣布事故处理结果。 （5）以书面形式向公司报告。第十章 悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距0.60米，立

31、杆的横距1.20米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为48×3.25， 连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距1.80米。 施工均布荷载为30.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。 悬挑水平钢梁采用16b号型钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度2.00米。型钢间距不大于1.80米，以立杆间距为准，(本方案立杆间距为1.20米) 悬挑水平钢梁上面采用支杆、下面采用钢丝绳与建筑物拉结。 最外面支点距离建筑物1.30m，支杆采用钢管100.0×10.0mm拉杆采用钢管100.0×10.0mm。第一节 大横杆的计算大横

32、杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=30.000×1.200/3=12.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×12.000=16.800kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计

33、算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.08×0.214+0.10×16.800)×0.6002 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.10×0.214+0.117×16.800)×0.6002 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.715×106/4788.0=149.399N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布

34、荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.140=0.178kN/m 活荷载标准值q2=12.000kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.677×0.178+0.990×12.000)×600.04/(100×2.06×105×114920.0)=0.657mm 大横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!第二节 小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算

35、 大横杆的自重标准值 P1=0.038×0.600=0.023kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200×0.600/3=0.084kN 活荷载标准值 Q=30.000×1.200×0.600/3=7.200kN 荷载的计算值 P=1.2×0.023+1.2×0.084+1.4×7.200=10.208kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.2×0.038)

36、×1.2002/8+10.208× =4.092×106/4788.0=854.569N/mm2 小横杆的计算强度大于205.0N/mm2,不满足要求!3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度总和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.0×0.038×1200.004/(384×2.060×105×114920.000)=0.04mm 集中荷载标准值P=0.023+0.084+7.200=7.307kN 集中荷

37、载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=7307.041×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9)/(72×2.06×105×114920.0)=18.931mm 最大挠度和 V=V1+V2=18.975mm 小横杆的最大挠度大于1200.0/150或10mm,不满足要求!第三节 扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值

38、 P1=0.038×1.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200×0.600/2=0.126kN 活荷载标准值 Q=30.000×1.200×0.600/2=10.800kN 荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.126+1.4×10.800=15.326kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载

39、力可取12.0kN；第四节 脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489 NG1 = 0.149×19.500=2.904kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×3×0.600×(1.200+0.200)/2=0.441kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.140×0.600×

40、;3/2=0.126kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.300 NG4 = 0.300×0.600×19.500=3.510kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.981kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.000×2×0.600×1.200/2=21.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)

41、的定采用：W0 = 0.450Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h

42、立杆的步距 (m)。第五节 立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=38.62kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.37； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.15m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.79cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 227.23 f 钢管立杆抗

43、压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 > f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=34.08kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.37； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.15m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.55 A 立杆净截面面积，A=4.57cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.79cm3； MW 计算立杆段由风

44、荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.049kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 210.69 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 > f,满足要求!第六节 连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.40×

45、;1.80 = 4.320m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 2.858kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.858kN 连墙件轴向力设计值 Nf = Af 其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=20.00/1.59的结果查表得到=0.97； A = 4.57cm2；f = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 90.669kN Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 7.858kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意

46、图第七节 悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1200mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50cm4，截面抵抗矩W = 116.80cm3，截面积A = 25.15cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.2×6.98+1.4×21.60=38.62kN 水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m 悬

47、挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=46.421kN,R2=32.258kN,R3=-0.616kN 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=4.523×106/(1.05×116800.0)+0.000×1000/2515.0=36.876N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!第八节 悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16b号型钢U口水平,计算公式如下 其中 b

48、均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(1300.0×160.0×235.0)=1.78 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.898 经过计算得到强度 =4.52×106/(0.898×116800.00)=43.11N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 < f,满足要求!第九节 拉杆与支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算 其中RUicosi

49、为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力； RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。 当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini 且有 RUicosi=RDicosi 可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1=25.296kN RD1=25.296kN第十节 拉杆与支杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为RU=25.296kN，RD=25.296kN 拉杆的强度计算： 上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计

50、算，斜拉杆的容许压力按照下式计算： =N/A < f 其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 25.30kN； A 斜拉杆净截面面积，A =29.85cm2； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是 8.48 N/mm2； f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm2； 受拉斜杆的稳定性计算 < f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=25.296kN； lw为斜撑杆件的周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10.00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N

51、/mm2； 经过计算得到焊缝抗拉强度 = 25295.82/(314.16×10.00) = 8.05N/mm2。 对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求! 下面压杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： 其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 25.30kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.61； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.36cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.27m； A 受压斜杆净截面面积，A =29.85cm2； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 13.90 N/mm2； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2； 受压斜杆的稳定性计算 < f,满足要求! 斜撑杆的焊缝计算： 斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为斜撑杆的轴向力，N=25.296kN； lw为斜撑杆件的