钢便桥设计计算

1、2 某大桥装配式公路钢便桥工程专项施工方案之一设计计算书二一六年三月六日 目 录1、 工程概况41.1 *大桥41.2 钢便桥52、 编制依据53、 参照规范54、 分析软件55、 便桥计算55.1 主要结构参数65.1.1 跨度65.1.2 便桥标高65.1.3 桥长65.1.4 结构体系65.1.5 设计荷载65.1.6 材料85.2 桥面计算85.2.1 桥面板85.2.2 轮压强度计算95.2.3 桥面板检算95.3 桥面纵梁检算105.3.1 计算简图105.3.2 截面特性105.3.3 荷载115.3.4 荷载组合135.3.5 弯矩图145.3.6 内力表145.3.7 应力检

2、算155.3.8 跨中挠度165.3.9 支座反力175.4 横梁检算175.4.1 计算简图175.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度175.4.3 横梁模型185.4.4 作用荷载185.4.5 计算结果195.4.6 截面检算205.4.7 挠度检算205.5 主桁计算215.5.1 分配系数计算215.5.2 计算模型225.5.3 截面特性225.5.4 作用荷载245.5.5 荷载组合255.5.6 主要杆件内力及检算265.5.7 支座反力335.6 桩顶横梁计算335.6.1 上部恒载计算335.6.2 作用效应计算345.6.3 荷载分配系数计算345.6.4 荷载分配效应3

3、75.6.5 横梁计算模型375.6.6 横梁作用荷载375.6.7 横梁荷载组合385.6.8 横梁弯矩图385.6.9 横梁应力图385.6.10 横梁挠度395.7 钢管桩计算395.7.1 钢管桩顶反力395.7.2 钢管桩材料承载力检算405.7.3 钢管桩侧土承载力检算406、 钻孔平台计算415.8.1 桥面板计算415.8.2 纵向分配梁计算425.8.3 墩顶横梁455.8.4 平台钢管桩检算497、 剪力支承设计507.1 水平支承系507.1.1 2.3m水平支承检算507.1.2 2.5m水平支承检算507.1.3 5m水平支承检算(双根对肢)517.2 斜支承系515

4、1*大桥工程专项施工方案装配式公路钢便桥设计计算书1、 工程概况1.1 *大桥*大桥工程位于福建省*。*位于东溪中游，新建*大桥距离*大坝约5km。桥梁建成后，将代替既有*成为跨越*的主要通道，往西方向可通往*和*，往东途经县道*可通往*和*市区。*大桥桥梁中心桩号为K0+102.5，桥跨布置为(5x35)m，起始桩号：K0+009， 终止桩号: K0+196，桥梁全长187m。本桥平面位于直线上，纵断面纵坡1.4%。上部横断面采用4片预应力混凝土后张T梁布置，先简支后连续结构，梁墩正交，梁高2.3m。桥梁单幅布置，宽度为8m，双向二车道，横断面布置1m(人行道)+7m(行车道)+1m(人行道

5、）。桥面铺装采用12cmC50防水混凝土。该桥桥墩采用双柱式桥墩，柱径1.6m，中间设置柱间系梁，墩上接1.6m高的盖梁，桥墩基础采用钻孔桩，直径为1.8m；两侧桥台均采用U型台，扩大基础，两侧桥台各设一道D160型伸缩缝。桥梁于人行道处设置单侧路灯，以方便居民和车辆的夜间通行。桥梁设计洪水频率按百年一遇进行设计，并考虑以后水库扩容后库水位提升对桥梁的影响。根据*大桥防洪影响评价报告，*大坝百年一遇水位为98.66m，按水面坡降换算到桥址处为98.78m，水库扩容后库水位提升1.02m，因此百年一遇设计水位为99.80m，本设计梁底最低高程104.39m。 桥梁详细情况参见附件1: *大桥桥型

6、布置图。1.2 钢便桥为克服河流障碍，完成和安大桥基础和墩身工程施工作业，必须修建施工临时便桥，根据桥梁工程建设管理规定，编制该专项报告。2、 编制依据 1) *大桥工程一阶段施工图设计文件，*交通勘测设计院。2015年9月。2) *大桥工程施工招标文件3) *大桥工程施工投标文件4) HNJ5253GJB(9m)的砼搅拌运输车技术资料，海诺集团。5) 321装配式公路钢桥使用手册；3、 参照规范1) 公路桥涵施工技术规范，JTG/T F50-2011；2) 公路桥涵设计通用规范JTG D60-2015；3) 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG 62-2004）；4) 公路桥涵地基

7、与基础设计规范（JTGD63-2007）；5) 钢结构设计规范GB50017-2003；6) 公路圬工桥涵设计规范JTG D61-2005；4、 分析软件CsiBridge 17.2版5、 便桥计算5.1 主要结构参数5.1.1 跨度受插打钢管桩基础履带吊车吊臂限制，便桥跨度采用9m。5.1.2 便桥标高根据*管理处提供库区水位调洪资料，确定桥面标高为常水位高程，采用91.5m。桥下净空设定为3m，则梁底高程确定为94.5m。5.1.3 桥长根据桥跨布置，桥长为180m。5.1.4 结构体系便桥采用9m连续梁结构，由装配式公路钢桥拼装，基础采用630*10钢管桩基础，每墩位设置六根钢管，桩顶安

8、装2I32b作为横梁，梁部采用6榀贝雷架，间距0.9+0.9+1.2+0.9+0.9m，贝雷梁上横向安装I20b横梁，横梁位于贝雷架节点位置，间距705+705+705+705mm，横梁上铺设由25槽钢和钢板焊接空心方钢，槽向向上，间距300mm，在桥面槽钢上焊制12mm带肋短钢筋作为防滑设施。5.1.5 设计荷载 根据施工阶段可能出现的荷载，设计采用以下荷载条件计算：1) 混凝土运输车车辆荷载(以下简称"车辆荷载")根据HNJ5253GJB(9m³)的砼搅拌运输车技术资料，其荷载布置如图5.1.4。1跨内仅布置1台。图5.1.4-1 混凝土运输车车辆荷载2) 履

9、带吊荷载(以下简称"履带荷载")架梁时采用55t履带吊，吊重按15t考虑，1跨内仅布置1台。参考SCC550C55t履带吊技术资料，其荷载布置如图如下：图5.1.4-2 55t履带吊荷载5.1.6 材料1) 桁架桁架采用16Mnq，fs=310Mpa; fv=180Mpa;fce=400Mpa。2) 销子材料为30CrMnTi，直径为49.5mm，重3kg。3) 弦杆螺栓规格为M36×110，材料为16Mn，重kg，容许抗剪力为150kN，容许拉力为80kN。4) 外购材料钢板和型钢采用Q345B钢。5) 钢弹性模量Es2.06×105MPa；5.2 桥

10、面计算5.2.1 桥面板纵梁采用C25a加焊10mm钢板形成箱型结构，其计算简图为4跨连续梁。C25a主要参数如下:5.2.2 轮压强度计算表5.2.1轮压强度计算序号车辆类型项目变量单位计算公式参数值1混凝土运输车分布宽度Bm0.62跨度Lm0.23后轮轴重PKn1254面积分布压力oakPa5/4/31041.667 5履带吊车履带宽度BLm0.700 6履带集度QLkn/m72.000 7履带面积集度qa1kPa6/5102.857 8吊载不均匀系数k1考虑1/3着地3.000 9分布集度qakPa7*8308.571 10最不利轮压qa1042.000 5.2.3 桥面板检算桥面板宽度

11、250mm，厚度6mm，承受轮压1042Kpa，按2边支撑无限长(分析采用3m)单向板计算。计算结果如下：1) 主应力其最大主应力s11=245Mpa，满足要求。2) 挠度最大挠度：f=1.4mm，L/f=250/1.4=178>150。5.3 桥面纵梁检算纵梁计算时，因不利荷载工况明确，可采用CsiBridge静力计算。5.3.1 计算简图计算简图采用4跨等间距连续梁,模型如图5.3.1图5.3.1 桥面纵梁,模型图5.3.2 截面特性图5.3.2截面几何参数5.3.3 荷载5.3.3.1 恒载程序根据材料密度自动计算。5.3.3.2 车辆荷载车辆轮压分布宽度为0.6m，纵肋间距为0.

12、30m，考虑2片梁共同承受，则P=125/2=62.5kN。车轮间距为1.35m，另1轮作用在邻跨。程序通过移动荷载加载。图5.3.3.2 车辆移动荷载参数5.3.3.3 履带荷载履带分布宽度0.7m，长度4.5m，分配梁数n=0.7/0.3=2.333,则所分配履带压力QL=34.286kN/m。图5.3.3.3 履带移动荷载参数5.3.4 荷载组合5.3.4.1 车辆荷载组合5.3.4.2 履带荷载组合5.3.5 弯矩图5.3.5.1 车辆荷载组合5.3.5.2 履带荷载组合5.3.6 内力表表5.3.6纵梁内力表序号FrameOutputCaseStepTypeV2M3TextTextT

13、extKNKN-m11COMB_TRUSSMax5.642021COMB_TRUSSMin-46.53031COMB_TRACKMax1.32041COMB_TRACKMin-5.423052COMB_TRUSSMax5.7398.192462COMB_TRUSSMin-46.433-1.002972COMB_TRACKMax1.4170.947282COMB_TRACKMin-5.326-0.241393COMB_TRUSSMax42.3510.1975103COMB_TRUSSMin-12.011-2.0228113COMB_TRACKMax4.11.4123COMB_TRACKMin-1

14、.047-0.4996134COMB_TRUSSMax42.4476.3767144COMB_TRUSSMin-11.915-3.0599154COMB_TRACKMax4.1971.1201164COMB_TRACKMin-0.95-0.7751175COMB_TRUSSMax8.4321.0341185COMB_TRUSSMin-73.114-5.1831195COMB_TRACKMax1.6030.1942205COMB_TRACKMin-18.904-2.3474216COMB_TRUSSMax15.0345.9292226COMB_TRUSSMin-35.343-3.944236CO

15、MB_TRACKMax2.8431.0942246COMB_TRACKMin-6.415-0.6926257COMB_TRUSSMax15.1318.3444267COMB_TRUSSMin-35.246-3.919277COMB_TRACKMax2.941.7536287COMB_TRACKMin-6.318-0.7396298COMB_TRUSSMax54.255.2935308COMB_TRUSSMin-8.843-3.9219318COMB_TRACKMax12.2220.9645328COMB_TRACKMin-1.869-0.8038339COMB_TRUSSMax8.7471.1

16、197349COMB_TRUSSMin-54.352-5.0474359COMB_TRACKMax2.3110.4431369COMB_TRACKMin-12.32-2.12433710COMB_TRUSSMax8.8445.29433810COMB_TRUSSMin-54.255-3.92193910COMB_TRACKMax2.4080.90314010COMB_TRACKMin-12.223-0.83744111COMB_TRUSSMax35.2428.34324211COMB_TRUSSMin-15.135-3.9194311COMB_TRACKMax6.8561.71884411CO

17、MB_TRACKMin-2.941-0.89484512COMB_TRUSSMax35.3395.93084612COMB_TRUSSMin-15.038-3.94434712COMB_TRACKMax6.9531.08644812COMB_TRACKMin-2.844-0.96954913COMB_TRUSSMax1.2731.03415013COMB_TRUSSMin-76.503-5.1835最大正弯矩: Mmx=10.1975kNm最大正弯矩: Mmn=-5.1831 kNm5.3.7 应力检算1) 截面特性表5.3.7桥面纵梁几何特性序号部件宽度厚度面积型心高度面积矩自身惯矩心心差面

18、积惯矩合计惯矩截面模量BTAycAycI0HcIAIxW1顶板25010250083207500 20833 36.423 3316554 3337388 187769 2腹板247818723973008 949104 -7.577 107478 1056582 3底板250717502.654638 7146 -43.927 3376795 3383941 612246.58 285146 977083 6800828 7777911 166990 2) 截面检算表5.3.7-2纵梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1最大弯矩MnxKN/M10.19752下缘截面模量W2mm316

19、6990 3上缘截面模量W1MM3187769 4下缘应力S2MpaMmx/W261 5上缘应力S1Mpa54 6材料容许应力SMpa310 满足5.3.8 跨中挠度表5.3.8纵梁跨中挠度序号JointOutputCaseStepTypeU3TextTextTextm13DEAD-6.53E-0723TRUSSMax5.90E-0533TRUSSMin-2.69E-0443TRACKMax1.50E-0553TRACKMin-4.00E-0567DEAD-3.07E-0777TRUSSMax1.13E-0487TRUSSMin-2.16E-0497TRACKMax2.10E-05107TRA

20、CKMin-4.90E-051111DEAD-3.07E-071211TRUSSMax1.13E-041311TRUSSMin-2.16E-041411TRACKMax2.60E-051511TRACKMin-4.80E-051615DEAD-6.53E-071715TRUSSMax5.90E-051815TRUSSMin-2.69E-041915TRACKMax1.50E-052015TRACKMin-6.00E-05活载作用下挠度z=0.3mm，L/F=2480,满足要求。5.3.9 支座反力表5.3.9纵梁支座反力表序号JointCOMB_TRUSSCOMB_TRACKTextMaxMi

21、nMaxMin1146.53-5.6425.423-1.322584.359-9.70535.964-1.6843987.866-10.52338.175-4.08441384.361-9.70539.749-1.68451787.652-5.64115.685-1.2945.4 横梁检算5.4.1 计算简图横梁采用I20b,担设在装配式公路钢桥的上弦节点位置, 装配式公路钢桥横向布置6片,其间距为0.9*2+1.2+0.9*2。按支撑于装配式公路钢桥的弹性支塍连续梁计算。5.4.2 装配式公路钢桥弹性支承刚度建立主桁计算模型，模型见图5.4.2。图5.4.2 主桁计算模型在第1跨跨中作用1k

22、N作用力时，其挠度为4.422E-5m，则刚度K=1/0。0442=22614kN/m。5.4.3 横梁模型根据前述分析，建立横梁模型如图5.4.3。图5.4.3 横梁模型图5.4.4 作用荷载5.4.4.1 恒载程序根据材料密度自动计算。5.4.4.2 车辆荷载纵梁作用在横梁上的最大压力为87.866kN，车辆轮压分布宽度为0.6m，则q=87.866/0.6=146kN/m，程序通过移动荷载加载。5.4.4.3 荷载组合由于在纵梁计算反力时已包括荷载分项系数，在横梁分析中不在考虑。组合如下：5.4.5 计算结果5.4.5.1 横梁弯矩包络图5.4.5.2 内力表表5.4.5.2横梁单元内力

23、FrameV2_KNM3_KN-mTextMaxMinMaxMin1-0.164-87.764-0.0493-26.3293226.75-6.5112.0159-22.9529313.385-44.9866.7269-19.6319419.803-29.52713.7999-12.1687515.994-54.60612.196-5.176636.068-11.72613.2325-3.9231735.999-11.79420.9264-3.2372831.201-31.20120.9264-3.2372936.095-11.69811.3626-4.2391015.994-54.60612.

24、196-5.1761119.803-29.52713.7999-12.16871213.385-44.9866.7269-19.63191326.709-6.55116.0253-21.83971426.75-6.5112.0159-22.952915-0.164-87.764-0.0493-26.32935.4.6 截面检算表5.2.1横梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1作用弯矩MkNm20.92642截面模量Wcm31883截面应力MpaM/W111 4材料容许应力MPa310 满足5截面惯性矩Ixcm31880 6剪切模量Smm3100076 7剪力QKn36 8剪应力MPa

25、QS/IB35 9容许剪应力MPa180 满足5.4.7 挠度检算表5.4.7各跨跨中挠度序号节点号DEAD工况TRUSS工况COMB工况13-1.200E-05-2.632E-03-2.644E-0325-1.200E-05-2.396E-03-2.408E-0338-1.300E-05-2.661E-03-2.674E-03411-1.200E-05-2.396E-03-2.408E-03514-1.200E-05-2.632E-03-2.644E-03跨挠比L/f=451>200满足要求。5.5 主桁计算5.5.1 分配系数计算由于我们关心主桁跨中截面的内力情况，故本计算书仅计算跨

26、中主梁的分配系数。5.5.1.1 1号梁分配系数表5.5.1.11号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Textm12-3.800E-050.858 0.429 24-9.711E-060.219 0.110 361.311E-06-0.030 4101.844E-06-0.042 5125.080E-07-0.011 615-2.358E-070.005 合计-4.428E-050.539 5.5.1.2 2号梁分配系数表5.5.1.22号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Textm12-9.711E-060.218 24-2.300E-050.516 0.258 36-1

27、.200E-050.269 410-1.049E-060.024 0.042 5127.012E-07-0.016 6155.080E-07-0.011 合计-4.455E-050.301 5.5.1.3 3号梁分配系数表5.5.1.33号梁分配系数梁号JointU3系数影响线轮压值Textm121.311E-06-0.029 24-1.200E-050.269 36-2.500E-050.561 0.281 410-9.658E-060.217 512-1.049E-060.024 0.044 6151.844E-06-0.041 合计-4.455E-050.325 因此，最大分配梁号为1号

28、梁。5.5.2 计算模型贝雷架按4*9m为一联计算，采用平面杆系结构建模，桁架片之间采用梁端释放自由度模拟铰接，贝雷架的荷载由分配横梁传递，程序采用车辆荷载折减方式考虑分配系数。5.5.3 截面特性5.5.3.1 弦杆5.5.3.2 腹杆5.5.3.3 桥面纵梁5.5.3.4 连接特性连接特性主要应用于纵梁和上弦节点的连接。5.5.4 作用荷载5.5.4.1 恒载主桁和纵梁自重程序根据材料密度自动计算。5.5.4.2 横梁荷载表5.5.4.2横梁换算节点力序号项目变量单位计算公式参数值1横梁面积Acm227.572比重Kn/m378.53长度Lm6 4单根重g1Kn1.299 5分配节点力Fk

29、N0.216 横梁荷载作用在主桁节点上，见图5.5.4.25.5.4.3 车道荷载本桥控制活载为前述的车辆荷载(TRUSS),且每跨仅作用但辆荷载,该移动荷载采用布局线+车道+车辆荷载进行分析,车辆特性如图5.5.4.3。图5.5.4.3 车辆荷载5.5.5 荷载组合5.5.6 主要杆件内力及检算5.5.6.1 上弦杆1) 轴力图2) 轴力表表5.5.6.1-2上弦杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTextmaxminTextmaxmin12410.0 0.0 49259-1.1 -95.5 22410.0 0.0 50259-1.1 -95.5 324238.8

30、 -1.3 51260-2.2 -82.3 424238.8 -1.3 52260-2.2 -82.3 524238.8 -1.3 53260-2.2 -82.3 624312.4 -24.5 542612.9 -48.7 724312.4 -24.5 552612.9 -48.7 824312.4 -24.5 562612.9 -48.7 924462.1 -3.3 5726256.5 -13.7 1024462.1 -3.3 5826256.5 -13.7 1124462.1 -3.3 5926256.5 -13.7 1224532.2 -26.4 6026323.5 -35.8 1324

31、532.2 -26.4 6126323.5 -35.8 1424532.2 -26.4 6226323.5 -35.8 1524694.8 0.3 6326492.8 -0.6 1624694.8 0.3 6426492.8 -0.6 1724794.8 0.3 6526592.8 -0.6 1824794.8 0.3 6626592.8 -0.6 1924884.8 -7.5 6726691.2 -7.0 2024884.8 -7.5 6826691.2 -7.0 2124884.8 -7.5 6926691.2 -7.0 2224981.0 3.2 7026775.5 -2.2 23249

32、81.0 3.2 7126775.5 -2.2 2424981.0 3.2 7226775.5 -2.2 2525075.0 -2.0 7326874.9 -1.9 2625075.0 -2.0 7426874.9 -1.9 2725075.0 -2.0 7526874.9 -1.9 28251101.5 3.5 7626989.2 -7.6 29251101.5 3.5 7726989.2 -7.6 30251101.5 3.5 7826989.2 -7.6 3125293.7 -0.4 79270114.6 -1.9 3225293.7 -0.4 80270114.6 -1.9 33253

33、93.7 -0.4 81271114.6 -1.9 3425393.7 -0.4 82271114.6 -1.9 3525417.4 -43.3 8327221.7 -35.9 3625417.4 -43.3 8427221.7 -35.9 3725417.4 -43.3 8527221.7 -35.9 3825557.4 -12.2 8627355.9 -12.3 3925557.4 -12.2 8727355.9 -12.3 4025557.4 -12.2 8827355.9 -12.3 412561.9 -54.6 892743.6 -48.6 422561.9 -54.6 902743

34、.6 -48.6 432561.9 -54.6 912743.6 -48.6 442574.0 -74.9 922754.5 -74.9 452574.0 -74.9 932754.5 -74.9 462574.0 -74.9 942754.5 -74.9 47258-1.1 -95.5 952760.1 -88.0 48258-1.1 -95.5 962760.1 -88.0 Nmax=115kNNmin=-96kN3) 弦杆检算表5.5.6.1-3横梁截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注11C10面积A1CM212.7421C10面积A2CM225.483材料容许应力MPa310 4

35、杆件容许拉力NtKN790 5计算拉力NtKN115 满足6C10x轴截面惯性矩IX1CM4198.300 72C10x轴截面惯性矩Ix2cm4396.600 8绕x轴回转半径RXCMSQRT（IX/A）3.945 9绕x轴自由长度Lxcm70.500 10长细比x17.870 11C10绕y轴自身惯性矩Iy025.612C10y轴型心距yccm1.5213C10y轴轴心距yacm5.5214C10绕y轴面积惯性矩IACM4776.386 15C10绕y轴惯性矩IyIy0+IA801.986 16绕y轴回转半径RyCMSQRT（Iy/A）5.610 17绕y轴自由长度Lxcn28218长细比y

36、50.265 19计算长细比yc60.903 20稳定系数0.80221杆件容许拉力NpKN*AA2633 22计算拉力NtKN96 满足经检算，弦杆承载力满足5.5.6.2 下弦杆1) 轴力图2) 轴力表表5.5.6.2-2下弦杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTextmaxminTextmaxmin110.0 0.0 1919-8.3 -119.9 220.7 -1.7 2020-8.2 -119.4 33175.1 -11.5 212171.8 -99.4 44175.4 -11.5 222272.1 -99.4 55175.4 -11.5 232372.1

37、 -99.4 66335.4 -27.2 2424252.0 -78.3 77335.4 -27.2 2525252.0 -78.3 88334.0 -27.2 2626250.8 -78.1 99264.6 -45.6 2727206.2 -52.7 1010264.4 -45.6 2828206.2 -52.6 1111264.4 -45.6 2929206.2 -52.6 1212285.5 -71.2 3030252.5 -74.1 1313285.5 -71.2 3131252.5 -74.1 1414283.5 -71.3 3232250.6 -74.1 151585.8 -93.

38、0 333372.1 -94.4 161685.4 -93.1 343471.8 -94.4 171785.4 -93.1 353571.8 -94.4 1818-8.3 -119.9 3636-7.7 -114.8 3) 弦杆检算Nmax=335kNNmin=-119kN根据前述检算，满足要求。5.5.6.3 竖杆1) 轴力图2) 轴力表表5.5.6.3-2竖杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTextmaxminTextmaxmin173 13.0 -214.9 19157 0.2 -35.4 276 2.8 -2.7 20160 -1.7 -20.7 379

39、183.7 -6.6 21163 16.5 -44.8 480 152.3 -26.4 22164 60.3 -12.8 583 1.2 -7.9 23167 -0.9 -28.8 686 139.5 -39.1 24170 90.4 1.4 787 200.9 1.7 25171 -1.5 -66.6 890 4.0 0.1 26174 11.7 -11.9 993 -3.2 -214.1 27177 1.8 -60.2 1094 3.6 -196.0 28178 -5.0 -66.5 1197 4.2 0.3 29181 12.8 -12.2 12100 193.2 -6.0 30184

40、10.0 -53.3 13101 145.4 -31.9 31185 77.3 -11.7 14104 1.4 -6.4 32188 -0.7 -27.4 15107 145.4 -31.9 33191 76.8 -12.5 16108 193.2 -6.5 34192 10.8 -53.4 17111 4.0 0.1 35195 11.6 -12.1 18114 5.3 -195.6 36198 2.1 -60.2 3) 弦杆检算表5.5.6.3-3竖杆截面检算序号项目变量单位计算公式参数值备注1I8面积ACM29.583材料容许应力MPa310 4杆件容许拉力NtKN297 5计算拉力Nt

41、KN201 满足6I8x轴截面惯性矩IXCM499.000 8绕x轴回转半径RXCMSQRT（IX/A）3.215 9绕x轴自由长度Lxcm75.000 10绕x轴长细比x23.331 19绕x轴计算长细比xc28.268 11I8绕y轴自身惯性矩I8y12.816绕y轴回转半径RyCMSQRT（Iy/A）1.156 17绕y轴自由长度Lycm7518长细比y64.884 19计算长细比yc78.617 20稳定系数0.6943稳定容许应力wMPa*215 21杆件容许拉力NpKNw*A206 22计算拉力NtKN215 超4.32%5.5.6.4 斜杆1) 轴力图2) 轴力表表5.5.6.4

42、-2斜杆轴力(1/2杆件)序号FrameP_KN序号FrameP_KNTextmaxminTextmaxmin174122.8 -14.4 2515815.2 -119.7 2758.9 -131.7 26159122.4 -9.9 377107.6 -11.1 2716110.7 -124.9 47811.7 -124.7 28162122.9 -11.3 58145.3 -70.4 2916570.1 -43.8 68257.5 -37.9 3016645.7 -52.6 78433.0 -61.9 3116871.0 -27.8 88569.7 -45.9 3216946.4 -67.3 988-3.5 -155.3 33172152.5 3.4 1089134.8 2.9 34173-5.9 -157.3 1191-6.6 -160.