填料吸收塔课程设计

1、设计任务书(一) 设计题目水吸收SO过程填料吸收塔的设计：试设计一座填料吸收塔，用于脱除焙烧 炉送出的混合气体(先冷却)中的SO2其余为惰性组分，采用清水进行吸收。混合气体的处理量m3/h1800混合气体SO含量(体积分数)5%SO的回收率不低于97%(二) 操作条件(1) 操作压力 常压 混合气体的温度23C(2) 操作温度20 C(三) 设计容(1) 吸收塔的物料衡算；(2) 吸收塔的工艺尺寸计算；(3) 填料层压降的计算；(4) 液体分布器简要设计；(5) 吸收塔接管尺寸计算；(6) 绘制吸收塔设计条件图；(7) 对设计过程的评述和有关问题的讨论。二设计方案简介2.1方案的确定用水吸收S

2、O属中等溶解度的吸收过程，为提高传质效率，选用逆流吸收流 程。因用水作为吸收剂，且SQ不作为产品，故采用纯溶剂。2.2填料的类型和选择对于水吸收SO的过程，操作温度及操作压力较低，工业上通常选用塑料散 装填料。在塑料散装填料中，塑料阶梯环填料的综合性能较好，故此选用DN38聚丙烯阶梯环填料。阶梯环是对鲍尔环的改进。和鲍尔环相比，阶梯环高度减少了一半，并在一 端增加了一个锥形翻边。由于高径比减少，使得气体绕填料外壁的平均路径大为缩短，减少了气体通过填料层的阻力。 锥形翻边不仅增加了填料的机械强度， 而 且使填料之间由线接触为主变成以点接触为主，这样不但增加了填料间的空隙， 同时成为液体沿填料表面

3、流动的汇集分散点，可以促进液膜的表面更新，有利于 传质效率的提高。阶梯环的综合性能优于鲍尔环，成为目前所使用的环形填料中 最为优良的一种。2.3设计步骤本课程设计从以下几个方面的容来进行设计（一） 吸收塔的物料衡算；（二） 填料塔的工艺尺寸计算；主要包 括：塔径，填料层高度，填料层压降；（三） 设计液体分布器及辅助设备的选 型；（四）绘制有关吸收操作图纸。三、工艺计算3.1基础物性数据液相物性数据对低浓度吸收过程，溶液的物性数据可近似取纯水的物性数据。由手册查得, 25 C时水的有关物性数据如下：密度为 p l=998.2 kg/m 3粘度为 卩 l=0.001 Pa s=3.6 kg/（m

4、h）表面力为 c l=72.6 x io 3N/m=940896kg/FSQ在水中的扩散系数为 Dl=1.47 x 10-9m/s=5.29 x 10-6ni/h(依 Wilke-Cha ng D1.859 i0i8fP 计算,查化学工程基础气相物性数据设进塔混合气体温度为23 C,混合气体的平均摩尔质量为Mk=艺 yiM=0.05 x 64.06+0.9 5X 29=30.75g/mol混合气体的平均密度为p vm=PM/RT=101.32X3 0.75/ （8.314 X 298.15 ） =1.257kg/ m 3混合气体的粘度可近似取为空气的粘度，查手册得25 r空气的粘度为卩 v=1

5、.83 x 10-5Pa?s=0.066kg/(m?h)查手册得SO在空气中的扩散系数为-5 22D=1.422 x 10 m/s=0.051 m /h(依 D D0-P0(T)1'75计算，其中273K时，1.013 x 10-5Pa时SO在空气中的扩P T。散系数为1.22 X10-5m/s，查化学工程基础)气液相平衡数据由手册查得，常压下25C时SO在水中的亨利系数为3E=3.55X 10 kPa相平衡常数为3m=E/P=3.55 X 10 /101.3=35.04溶解度系数为33H=p /EM=998.2/3.55 X 10 X 18.02=0.01 56kmol/kPa m物

6、料衡算(1) .进塔混合气中各组分的量近似取塔平均操作压强为101.3kPa，故：混合气量=1800(273.15)72.93 kmol/h273.15 23 22.4混合气 SQ中量=72.93 X 0.05 = 3.65kmol /h=3.65 X 64.06=233.82kg /h设混合气中惰性气体为空气，则混合气中空气量=72.93-3.65 = 69.28kmol /h=69.28 X 29= 2009kg/ h(2) 混合气进出塔的摩尔组成y 0.053.65(1 0.97) ccc“cy20.0015869.28 3.65(1 0.97)(3) 混合气进出塔摩尔比组成进塔气相摩尔

7、比为0.051 y,1 0.05出塔气相摩尔比为0.0526笔 Y(1 A)0.0526(10.97) 0.001578(4) 出塔混合气量出塔混合气量=69.28+3.65 x 0.03=69.3895kmol/h(5) 吸收剂(水)的用量L该吸收过程属低浓度吸收，平衡关系为直线，最小液气比可按下式计算Y1m丫2X2对于纯溶剂吸收过程，进塔液相组成为X2=0°.°526 O.。01578 34.010.0526/35.04 0LVLV取操作液气比为1.3(VL)min1.3 34.01 44.2L 44.2 69.28 3063.377 kmol/h(6) 塔底吸收液组成

8、X1V(丫 丫2) L(X1 X2)769.28 (0.0526 0.001578)X10.001153063.377(7) 操作线方程依操作线方程 Y -X (丫2 -X2)3063.377x 0.001578V 2 V69.28Y 44.3X 0.0015783.2填料塔的工艺尺寸的计算塔径的计算采用Eckert通用关联图计算泛点气速。气相质量流量为 WV=1800X 1.257=2262.6 kg/h液相质量流量可近似按纯水的流量计算，即W=3063.377 X 18.02=55202.05kg/h其中:p l =998.2kg/m.3p v =1.257 kg/mg = 9.81 m/

9、s=1.27 X 108 m/hW = 2262.6 kg/hW = 55202.05 kg/h卩 l =0.001 Pa s(1) 采用Ecekert通用关联图法计算泛点气速 uf。通用填料塔泛点和压降的通用关联图如下图一填料塔泛点和压降的通用关联图(引自化工原理0 04002O.KM34 5 6 K 100.03 0u on0.060.010 0060.002图中 uo空塔气速，m /s ;© 湿填料因子，简称填料因子，1 /m ;书一一水的密度和液体的密度之比；g重力加速度，m /s2;P V、p L分别为气体和液体的密度，kg /m3;wV wL分别为气体和液体的质量流量，k

10、g /s。此图适用于乱堆的颗粒形填料，如拉西环、弧鞍形填料、矩鞍形填料、鲍尔环等, 其上还绘制了整砌拉西环和弦栅填料两种规整填料的泛点曲线。对于其他填料， 尚无可靠的填料因子数据。wLWv)0.5Eckert通用关联图的横坐标为55202.05 (257)0.5 0.8662262.6998.2杳图一杳得纵坐标值为2土 T L0.20.022g l表一散装填料泛点填料因子平均值填料类型填料因子，1/mDN16DN25DN38DN50DN76金属鲍尔 环410117160金属环矩 鞍170150135120金属阶梯 环160140塑料鲍尔 环55028018414092塑料阶梯 环2601701

11、27瓷矩鞍1100550200226瓷拉西环11300832600410（化工原理课程设计附录十一）查得:f 170mUf0.022g L0:2F V L0.022 9.81 998.2:170 1 1.257 10.20.96m/ s(2) 操作气速由以下公式计算塔径：(化工原理课程设计)D平对于散装填料，其泛点率的经验值为u/ uf=0.50.85取 u=0. 6 Uf=0.6 x 0.987=0.58m/s(3) 塔径4 1800/3600:3.14 0.581.048m圆整塔径，取D=l.1m(4) 泛点率校核:4 1800/36003.14 1.120.53m/ suUf匹 100%

12、0.9655.21%(在允许范围内)(5) 填料规格校核:11003828.95 8(6) 液体喷淋密度校核:取最小润湿速率为3(Lw) min=0.08 m /m h查填料手册得塑料阶梯环 比表面积at=132.5m/m332Umin= (Lw) minat=0.08 x 132.5=10.6m / m h55202.05/998.20.785 1.1258.22m3/m2hU min经以上校核可知，填料塔直径选用 D=1100mn合理 填料层高度计算 (1)传质单元数NdgY1mX1 35.04 0.00115 0.04丫2 mX20解吸因数为：c mV 35.04 69.28 ,S0.7

13、92L 3063.377气相总传质单元数为：SNOg - In(1 S)YYl1 SY，Y210.0526 0ln(1 0.792)0.792 9.831 0.7920.001578 0(2)传质单元高度的计算气相总传质单元高度采用修正的恩田关联式计算0.750.10.05aw 1 exp 1.45 CQLUlat l2 0.2Ul2LLat查表二:材质碳瓷玻璃聚丙烯聚氯乙烯钢石蜡表面力，mN /m56617333407520常见材质的临界表面力值2/曰得 C = 33 dy n/cm = 427680 kg/h液体质量通量为:55202.052UL258116.597kg/(m2h)0.78

14、5 1.1气膜吸收系数由下式计算：0w 1 exp 1.45 427680Q94089658116.597132.5 3.60.158116.5972 132.5998.22 1.27 1080.0558116.5972998.2 940896 132.50.20.57气体质量通量为：0.71kG 0.237UvVat DVat VV DVRT气体质量通量：Uv0.2371800 1.25720.785 1.122382.06kg/(m2h)0.72382.06132.5 0.06610.066 31.257 0.051132.5 0.0518.314 2960.0095UlLgL0.0095

15、58116.5970.57 132.5 3.63.6998.2 5.29 1013.6 1.27 108 3998.20.033kmol/(m2hkPa)液膜吸收系数由下式计算2LLDL1.013m/h查表三：常见填料塔的形状系数填料类型球形棒形拉西环弧鞍开孔环屮值0.720.7511.191.45本设计填料类型为开孔环 所以W=1.47,则ka ke3w0.033 132.5 0.57 1.47.1 3.81kmol/ m3hkPa0.41.013 132.5 0.57 1.470.489.23 /h又因u/u f=55.21 %> 50%需要按下式进行校正，即kGa1 9.5 UUF

16、1.40.5kGaukLa12.6uf2.20.5kLa可得:kGa1 9.5 0.55211.40.53.814.39kmol/ m3hkPakL a1 2.6 0.55212.20.589.2589.60l / h则aa11 1.06kmol / m3hkPa111 1kGa HkLa 4.390.0156 89.60由H OGKYaVOaP69.281.06 101.3 0.785 1.120.68m(3) 填料层高度的计算由 Z Hog Ng 0.68 9.83 6.69m根据设计经验，填料层的设计高度一般为Z'= (1.21.5) Z (4-19)式中z 一一设计时的填料高度

17、，mZ 工艺计算得到的填料层高度，m。得：Z = 1.25 X6.69=8.36 m设计取填料层高度为Z 8.4m查：表四散装填料分段高度推荐值填料类型h/DHmax/m拉西环2.5< 4矩鞍58< 6鲍尔环510< 6阶梯环815< 6环矩鞍515< 6对于阶梯环填料，菩815m , hmax 6m取 8，贝U h=8Xl 100=8800 mm D8400mm 8800mm故需分为两段，每段高4.2m。 323填料层压降计算采用Eckert通用关联图计算填料层压降。0.5横坐标为：W亠 0.866Wv L表五散装填料压降填料因子平均值填料类型填料因子，1/mD

18、N16DN25DN38DN50DN76金属鲍尔环306-11498-金属环矩鞍-93.47136金属阶梯环-11882-塑料鲍尔环34323211412562塑料阶梯环-17611689-瓷矩鞍环700215140160-瓷拉西环:1050576450288-1查表得，p =116 m纵坐标为:20.2L0.58116 1 1.257 心10.0059.81998.2查Eckert通用关联图得： P/Z = 98.25Pa/m 填料层压降为： P=98.25 X 8.4=825.3Pa四、筒体的厚度计算及封头的选取4.1筒体的选材本设计的温度小于30C，常压操作S02对容器的腐蚀性较小，腐蚀性

19、可以 忽略不计，根据设计条件可以选用Q345R该材料强度为345MPa它具有良好的 综合力学性能和制造工艺性能。4.2筒体厚度的计算取设计压力为O.IIMPa,采用双面焊，全焊透形式焊接，焊接系数为 =0.85, 在设计温度条件下，材料的许用应力为t=189MPa由此可知，Pc< 0.4t =0.4X189X0.85=64.26MPa所以厚度可按 =PcDi/2 t -Pc计算即 =PcDi/2 t -Pc=0.11X1100/2X189X0.85-0.11=0.39设计厚度 d=0.37+ C2 =0.37+2=2.37对于Q345R钢板的负偏差 G=0.3mm因而可取名义厚度为n=3

20、mm规定不包括腐蚀裕量的最小厚度不小于 3mm若加上2mm腐蚀裕量，名义厚度为 5mm由于钢材的标准规格， 名义厚度取为6mm当n=6mnfl寸七没有变化，故取6mm的名义厚度。4.3封头的选取已知 D=1100m， =6mm选用标准椭圆形封头，材料为Q345R有t=PcDi/2 -0.5Pc=0.11X1100/2X189X0.85-0.5X0.11=0.37去设计厚度为 d=0.37+ C2=2.37Q345R的负偏差为0.3mm,因而取名义厚度为 3mm考虑裕量，取封头厚度为 6mmn=6mmi寸，七没有变化，取6mn合理。公称直径Dn （mm总深度H （mm表面积（m2 ）容积（m3）

21、11003001.39800.1980质量M封头=130.9Kg，h =325mm筒体质量 M筒体=1533.40Kg。4.4水压试验189水压试验的压力为 FT 1.25Pr 1.25X1.1X10.125MPa189压力试验时筒体的薄膜应力为Pr(Die) PrQn C)2 e2( n C)=0.125=17.36MPa(1100+6-2) /2 (6-2 )=0.9X345X0.85=263.93MPa所以满足水压试验要求。五、塔件辅助装置及附件填料支承装置填料支承装置的作用是支承塔的填料及填料上的持液量，同时又能保证气液 两相顺利通过。对填料支承装置的要求是 1、有足够的强度；2、有足

22、够大的自 由截面；3、有利于液体再分布；4、耐腐蚀、易制造、易装卸等。常用的有栅板 型、孔管型、驼峰型等。梁型气体喷射式支承板式目前性能最优越的大塔支承板，使用最大直径达 12m这种支承板由于若干条支撑梁组装而成，各条支承梁除长度不同外，其余 结构尺寸均相同。特点是气体通道大，可提供大于100%勺自由截面。根据本设计的尺寸塔径为D=1100m应选择如下尺寸的支承板。因SO2在潮湿耳朵环境下具有轻微的腐蚀性， 选用不锈钢材质，梁式单元体 的尺寸为宽290mm高为300mm各梁式单元体之间定距凸台保持 100mm勺间隙 供排液用，驼峰上具有条形侧孔，不锈钢的板厚为4mm支撑装置的总高度为314mm

23、 记 h支=314mm填料限定装置四、辅助设备的计算及选型1. 除雾沫器穿过填料层的气体有时会夹带液体和雾滴，因此需在塔顶气体排出口前设置除沫器，以尽量除去气体中被夹带的液体雾沫，SO溶于水中易于产生泡沫为了防止泡沫随出气管排出，影响吸收效率，采用除沫装置，根据除沫装置类型的使 用围，该填料塔选取丝网除沫器。丝网除雾沫器：一般取丝网厚度 H=100150 mm气体通过除沫器的压降约 为 120250pa。0.085997278V 1.3278通过丝网除沫器的最大速2.3277m/s实际气速为最大气速的0.750.8倍 所以实际气速u=0.75 X 2. 3277=1.75m/s2. 液体分布器

24、简要设计(1) 液体分布器的选型该吸收塔液相负荷较大，而气相负荷相对较低，故选用槽式液体分布器(2) 分布点密度计算表六Eckert的散装填料塔分布点密度推荐值塔径,mm分布点密度，点/ m塔截面D=400330D=750170D> 120042按Eckert建议值，因该塔液相负荷较大，设计取喷淋点密度为140点/m2。2布液点数为 n=0.785 X 1.1 XI 40=132.9 133 点按分布点几何均匀和流量均匀的原则，进行布点设计。设计结果为：二级槽共设七道，在槽侧面开孔，槽宽度为80mm,槽高度为210mm 两槽中心矩为160mm。分布点采用三角形排列，实际设计布点数为n=1

25、32点.图二槽式液体分布器二级槽的布液点示意图（3）布液计算由重力型液体分布器布液能力计算由 Ls -do2n , 2gH4式中Ls液体流量，vm/s ；n开孔数目（分布点数目）；© 孔流系数，通常取 ©二0.550.60 ;do孔径，m ； H 开孔上方的液位高度，m取=0.60， H =160mm,0.5do4Ls0.5n 2g H4 68188.94/997.1 36003.14 132 0.62 9.81 0.160.0131m设计取d0 14mm液体分布器的安装一般高于填料层表面150300 mm取决于操作弹性），槽式分布器主槽分槽高度均取210mm主槽宽度为塔径

26、的0.70.8，这里取塔径的0.7 ,分槽宽度由液体量及停留时间确定， 最低液位为50mn为宜，最高液位由操 作弹性塔允许高度及造价确定，一般为 200 mm左右。2.液体再分布器升气管式液体再分布器在离填料顶面一定距离处，喷淋的液体便开始向塔壁偏流，然后沿塔壁下流， 塔中心处填料的不到好的润湿，形成所谓的“干锥体”的不正常现象，减少了气 液两相的有效接触面积。因此每隔一定的距离设置液体再分布装置，以克服此现 象。由于塔径为1100mm因此可选用升气管式再分布器，分布外径1180mm升气 管数&3填料支承装置填料支承结构用于支承塔填料及其所持有的气体和液体的重量之装置。对填料的基本要求

27、是：有足够的强度以支承填料的重量 ；提供足够的自由截面以使气 液两相流体顺利通过，防止在此产生液泛；有利于液体的再分布；耐腐蚀，易制 造，易装卸等。常用填料支承板有栅板式和气体喷射式。这里选用分块梁式支承板。4.填料限定装置为防止在上升气流的作用下填料床层发生松动或者跳动，需在填料层上方设 置填料压紧装置。对于塑料散装填料，本设计选用创层限制板3. 气体和液体的进出口装置管道的公758090100120130140160185205235260315称通径(1)气体和液体的进出口直径的计算vs为流体的体积流量，m/s u为适宜的流体流速，m/s .常压气体进出口管气速可取1020m/s；液体进

28、出口速度可取 0.81.5 m/s (必要时可加大)。选气体流速为15 m/s由 02000/3600=0.556 m3/s 代入上公式得d=217mm 圆整之后，气体进出口管径为 d=235mm选液体流速为 2.0 m/s,由 Vs=3784.07 X 18.02/ （3600X 997.1 ） =0.019m3/s 代入上公式得d=110 mm,圆整之后液体进出口管径为 d=120 mm（2）底液出口管径：选择d= 75 mm（3） 泵的选型由计算结果可以选用：IS100-80-125型的泵（4）塔附属高的确定塔的附属空间高度主要包括塔的上部空间高度，安装液体分布器和液体再分度器所需的空间

29、高度，塔的底部空间高度以及塔的群坐高度。 塔的上部空间高度 是指塔填料层以上，应有一足够的空间高度，以使随气流携带的液滴能够从气相 中分离出来，该高度一般取。安装液体再分布器所需的塔空间高度依据 所用分布器的形式而定一般需要1-1.5m的高度。塔的底部空间高度是指塔底最下一块塔板到塔底封头之间的垂直距离。 该空 间高度含釜液所占的高度及釜液面上方的气液分离高度的两部分。 釜液所占空间 高度的确定是依据塔的釜液流量以及釜液在塔的停留时间确定出空间容积，然后根据该容积和塔径计算出塔釜所占的空间高度。塔底液相液相停留时间按1min考虑，则塔釜液所占空间为-1 60 3784.97 18.02 dh.

30、2 1m10.785 3600 997.1 1.12考虑到气相接管所占的空间高度，底部空间高度可取1.5米，所以塔的附属 空间高度可以取3.7米。（5）人孔公称压力公称直径密封面型标准号常压450 mm平面（FS）HG21515-95五、设计结果汇总课程设计 名称水吸收SO填料吸收塔的设计操作条件操作温度25摄氏度操作压力：常压物性数据液相气相液体密度997.1kg/m3混合气体 平均摩尔 质量33.505kg/kmol液体粘度3.22kg/(m h)混合气体 的平均密度1.3287kg/m3液体表面力932731混合气体 的粘度0.066kg/(mh)SO在水中 的扩散系数6.206 x 1

31、0-6m/hSQ在空气 中的扩散 系数0.051m/h重力加速度1.27 x 108m/h气相平衡数据SQ在水中的亨利系数E相平衡常数m溶解度系数H34.13 x 10 kpa40.760.0134kmol/kPam3物料蘅算数据Y1Y2X1X2气相流量G液相流量L最小液气 比操作液气 比0.110.00330.00208073.62 kmol/ h3784.07 kmol/ h39.5451.4工艺数据气相质量 流量液相质量流量塔径气相总 传质单 元数气相总 传质单 元高度填料层 高度填料层压降2657.468188.941.1m9.8570.590m7.4m871.128pa填料塔附件除沫

32、器液体分布器填料限定装置填料支承板液体再分 布器丝网式二级槽式床层限制版分块梁式升气管式六、工艺流程图下图是本设计的工艺流程简图图二工艺流程简图T-M> 塔顶取样孔机塔底取样吸收用水-项目<1><2><3><4>空气（摩尔分数）I0,90.99668刃Z （摩尔分数0.10. 0033200, 00208水借尔分製10. 9餌龙温度25252525压力/皿0.1010.1000.1010.101流量Ukuiol加3L3071 863734.073792.01流量仪他2657. 42151. 2668183.546S696.0S 0七、课程设

33、计总结本次课程设计是在生产实习后进行的，是对化学工程的过程设计及设备的 选择的一个深层次的锻炼，也是对实际操作的一个加深理解。在设计过程中遇到的问题主要有：（1）未知条件的选取；（2）文献检索的能 力；（3）对吸收过程的理解和计算理论的运用；（4）对实际操作过程中设备的选 择和条件的最优化；(5)对工艺流程图的理解以及绘制简单的流程图和设备结构；(6) 还有一些其他的问题，例如计算的准确度等等。当然，在本次设计中也为自己再次重新的复习化工这门学科提供了一个动力，对化工设计过程中所遇到的问题也有了一个更深的理解。 理论和实际的结合 也是本次设计的重点，为日后从事相关工作打下了一定的基础。最后，深感要完成一个设计是相当艰巨的一个任务，如何细节的出错都有 可能造成实际操作中的经济损失甚至生命安全。八、主要符号说明at填料的总比表面积，m/maw填料的润湿比表面积，m/md填料直径，mD-塔径，mDL液体扩散系数，m/s ；气体扩散系数，m/s ；