实用模板支撑体系计算书

1、模板支撑体系计算书计算依据:1 、建筑施工模板安全技术规 JGJ162-20082 、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ 130-20113 、混凝土结构设计规GB 50010-20104 、建筑结构荷载规GB 50009-20125 、钢结构设计规GB 50017-2003-、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mrrK mm)300X 900模板支架高度H(m)31.2模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)10.15梁侧楼板厚度(mm)120、荷载设计模板及其支架自重标准值 Gk(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑

2、混凝土自重标准值 G,k(kN/m3)243混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m )1.53混凝土板钢筋自重标准值 Gk(kN/m )1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时 Qk(kN/m)12对水平面模板取值QkN/m )2风荷载标准值3 k(kN/m2)基本风压320(kN/m )0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数R z0.796风荷载体型系数卩s1.04三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距1 a(mm)1000梁两侧立柱横向间距1 b(mm)1000步距h(

3、mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距1 a(mm)、1mm)1000、 1000混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离 (mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)333,667梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规JGJ162-2008设计简图如下:平面图本图梁侧支撐构适仅作示意，具体详见衆側模樋设计V1<1cyjLTc«jLTIT立面图四、面板验算面板类型覆

4、面木胶合板面板厚度t(mm)142面板抗弯强度设计值f(N/mm )152面板抗剪强度设计值t (N/mm )1.52面板弹性模量E(N/mm)5400取单位宽度b=1000mm按三等跨连续梁计算:W = bh2/6=1000 X 14X 14/6 = 32666.667mm, I = bh3/12=1000 X 14X 14X 14/12 =228666.667mmq 1 = 0.9 X max1.2(G ik+(Gk+Gk) X h)+1.4Q2k, 1.35(G ik+(Gk+Gk) X h)+1.4 书 cQkX b=0.9 X max1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9

5、)+1.4 X 2, 1.35 X (0.1+(24+1.5) X0.9)+1.4 X 0.7 X 2 X 1 = 29.77kN/mq 備=0.9 X 1.35 X Gik+(Gk+Gk) X h X b= 0.9 X 1.35 X 0.1+(24+1.5) X 0.9 X 1= 28.006kN/mq 1活 = 0.9 X 1.4 X 0.7 X QkX b = 0.9 X 1.4 X 0.7 X 2X 1 = 1.764kN/mq 2= 1 X (G1k+(Gk+Gk) X h) X b= 1 X (0.1+(24+1.5) X 0.9) X 1 = 23.05kN/m计算简图如下：i9

6、.774srM/m£9i77kH/m£5,77kn/mu 11 V '7 U 1 | Ur u 11 uUlrirJJIdIIJmff Hr v i卩汗IJ1 w1LIDOL1MLL1 、强度验算M max= 0.1q1 静L2+0.117q1 活L2= 0.1 X 28.006 X 0.1 2+0.117 X 1.764 X 0.1 2=0.03kN m(r = MUW= 0.03 X 106/32666.667 = 0.92N/mni< f = 15N/mrm满足要求！2 、挠度验算v max= 0.677q2L4/(100EI)=0.677 X 23.0

7、5 X 1004/(100 X 5400X 228666.667)=0.013mmC v = L/250 = 100/250 = 0.4mm满足要求！3 、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R 1=R=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.4 X 28.006 X 0.1+0.45 X 1.764 X 0.1 = 1.2kNR 2=R=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.1 X 28.006 X 0.1+1.2 X 1.764 X 0.1 = 3.292kN标准值(正常使用极限状态)R 1 =R' =0.4q 2L=0.4 X 23.05 X 0.1 = 0.922kNR

8、2=R'=1.1q2L=1.1 X 23.05 X 0.1 = 2.536kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)40 X 702小梁抗弯强度设计值f(N/mm )11.442小梁抗剪强度设计值t (N/mm )1.2323小梁截面抵抗矩W(cm)32.6672小梁弹性模量E(N/mm)7040小梁截面惯性矩l(cm4)114.333小梁计算方式简支梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：5左=R/b=1.2/1 = 1.2kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：4仲=MaxF2,R3/b =Max3.292,3.292/仁 3.292kN/m梁底面板传递给右边小梁

9、线荷载：5右=F4/b=1.2/1 = 1.2kN/m小梁自重：q2= 0.9 X 1.35 X (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.024kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载43左=0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载= 0.9 X 1.35 X 0.5 X(0.9-0.12)=0.474kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载44左=0.9 X Max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2 X (0.5

10、-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载= 0.9 X Max1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 2, 1.35 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.7 X 2 X (1-0.5)-0.3/2)/2 X 1= 1.105kN/m左侧小梁荷载 q左=+q2+qa左+中左=1.2+0.024+0.474+1.105=2.803kN/m中间小梁荷载 q中 = q 仲 + q 2=3.292+0.024=3.317kN/m右侧小梁荷载 q右=4佑+q2+qa右+q4右=1.2+0.024+0.474+1.1

11、05=2.803kN/m小梁最大荷载 q=Maxc左,q 中,q 右=Max2.803,3.317,2.803=3.317kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：5左=R'/b=0.922/1 = 0.922kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q仲=MaxR',R訂/b =Max2.536,2.536/仁 2.536kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：qi右=R/b=0.922/1 = 0.922kN/m小梁自重：q2' = ix (0.3-0.1) X 0.3/3 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'=1X 0.5 X

12、 (0.9-0.12)=0.39kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载qa右'=1X 0.5 X (0.9-0.12)=0.39kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'=1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12) X(0.5-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'=1 X (0.5+(24+1.1) X 0.12) X (1-0.5)-0.3/2)/2 X 1=0.615kN/m左侧小梁荷载 q左' = q佐'+q J+q 3左'+q 4左'=0.922+0.02+0.39+0.615=

13、1.947kN/m 中间小梁荷载 q中'= q 仲'+ q 2=2.536+0.02=2.556kN/m右侧小梁荷载 q右' = q佑'+q J+q 3右'+q 4右'=0.922+0.02+0.39+0.615=1.947kN/m小梁最大荷载 q'=Maxq 左',q 中',q 右'=Max1.947,2.556,1.947=2.556kN/m为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：i、抗弯验算M ma尸max0.125ql i2, 0.5ql 2 = max0.125 x3.317 x O.52, 0.5

14、 x 3.317 x0.3 =0.149kN m(T =MUW=0.149X 106/32667=4.569N/mni< f=11.44N/mm 2满足要求！2 、抗剪验算V max= max0.5ql 1, ql 2 = max0.5 x 3.317 x 0.5 , 3.317 x 0.3 = 0.995kN2T ma=3Vnax/(2bh 0)=3 X 0.995 X 1000/(2 x 40x 70) = 0.533N/mni<t =1.232N/mm2满足要求！3 、挠度验算V 1 = 5q'l 14/(384EI) = 5x 2.556 x 5004/(384 x

15、 7040x 114.333 x 104) = 0.258mm w v = 11/250 = 500/250 = 2mm444V 2= q'l 2/(8EI) = 2.556 x 300 /(8 x 7040x 114.333 x 10) = 0.322mmC v =2l 2/250 = 2x 300/250 = 2.4mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态R ma=qL1,0.5qL 1+qL2=max3.317 x 0.5,0.5 x 3.317 x 0.5+3.317 x0.3=1.824kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri=1.542kN,R2=1.8

16、24kN,R3=1.824kN,R4=1.542kN正常使用极限状态R maX=q'L i,0.5q'L i+q'L2=max2.556 X 0.5,0.5 X 2.556 X 0.5+2.556 X0.3=1.406kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为Ri'=1.071kN,R 2'=1.406kN,R J=1.406kN,R /=1.071kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48 X 2.7主梁计算截面类型(mm) 48 X 2.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm 2052 主梁抗剪强度设计值t (N/mm )1253主梁截面

17、抵抗矩W(cm)4.122主梁弹性模量E(N/mm)2060004主梁截面惯性矩l(cm )9.89L.a24tN l.«4kN 1.542kMJL痂IL中JL垣JLrr1 、抗弯验算主梁弯矩图(kN m)(T =MUW=0.141 X 106/4120=34.284N/mm= f=205N/mm2满足要求！2 、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max= 3.366kNT maX=2Vnax/A=2 X 3.366 X 1000/384 = 17.532N/mni< t =125N/mnn满足要求！3 、挠度验算主梁变形图(mm)v max= 0.056mm v = L/250

18、= 334/250 = 1.336mm满足要求！4 、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为 Ri=0.295kN, F2=3.661kN, R=3.661kN, F4=0.295kN正常使用极限状态支座反力依次为 Ri'=0.224kN，R'=2.701kN，R'=2.701kN，F4'=0.224kN七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm) 48 X 2.7主梁计算截面类型(mm) 48 X 2.72主梁抗弯强度设计值f(N/mm )2052 主梁抗剪强度设计值t (N/mm )1253主梁截面抵抗矩W(cm)4.122主梁弹性模量E(N/mm)

19、2060004主梁截面惯性矩l(cm )9.89主梁计算方式三等跨连续梁可调托座主梁根数1P = maxF2, F3=Max3.661 , 3.661=3.661kN , P = maxF2', R， = Max2.701 ,2.701=2.701kN2 号主梁弯矩图（kN m）（T =ML/W=0.641 X 106/4120=155.509N/mmk f=205N/mm2满足要求!2 、抗剪验算2号主梁剪力图(kN)JL咖L咖Lr1 、抗弯验算V ma尸 2.38kNT ma=2VnaJA=2 X 2.38 X 1000/384 = 12.394N/mm< t =125N/m

20、ni满足要求！3 、挠度验算2号主梁变形图(mm)v max= 1.533mm v = L/250 = 1000/250 = 4mm满足要求！4 、支座反力计算极限承载能力状态支座反力依次为 Ri=4.942kN, F2=7.871kN, R=7.871kN, F4=4.942kN立柱所受主梁支座反力依次为 艮=7.871/1=7.871kN，F3=7.871/1=7.871kN八、纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm) 48 X 2.7钢管计算截面类型(mm) 48 X 2.72钢管截面面积A(mm)384钢管截面回转半径i(mm)162钢管弹性模量E(N/mm)2060004钢管截面惯性矩l

21、(cm )9.893钢管截面抵抗矩W(cm)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm 2)205钢管抗剪强度设计值t (N/mm2)125P = maxR, R=0.295kN , P = maxR , R = 0.224kN计算简图如下:纵向水平钢管弯矩图（kN m）c = ML/W= 0.052 X 106/4120 = 12.531N/mm= f = 205N/mrm满足要求!2 、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)JL咖L咖Lr1 、抗弯验算V ma尸 0.192kNT ma尸 2Vmax/A=2 X 0.192 X 1000/384 = 0.999N/mmk t = 125N/mrm满

22、足要求！3 、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)v max= 0.127mm v = L/250 = 1000/250 = 4mm满足要求！4 、支座反力计算支座反力依次为 Ri=0.398kN, F2=0.634kN, R=0.634kN, F4=0.398kN同理可得：两侧立柱所受支座反力依次为 R=0.634kN, R=0.634kN九、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc11 、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力 N= maxR,R4 = max0.634,0.634 = 0.634kN< 1 X 8=8kN单扣件在扭矩达到

23、4065N- m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2 、可调托座验算可调托座最大受力 N= maxR, Rb = 7.871kN < N=30kN满足要求！十、立柱验算立柱钢管截面类型(mm) 48 X 2.7立柱钢管计算截面类型(mm) 48 X 2.7钢材等级Q2352立柱截面面积A(mm)384回转半径i(mm)163立柱截面抵抗矩W(cm)4.12抗压强度设计值f(N/mm 2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算1 o=h=15OOmm入=l o/i=15OO/16=93.75 < 入=150长细比满足要求！查表得，©二0.6412 、

24、风荷载计算2 2M w= 0.9 X© cX 1.4 Xw kX I a X h/10 = 0.9 X 0.9 X 1.4 X 0.29 X 1 X 1.5 /10 = 0.074kN m3 、稳定性计算根据建筑施工模板安全技术规JGJ162-2008,荷载设计值5有所不同：1) 面板验算q 1 = 0.9 X 1.2 X (0.1+(24+1.5) X 0.9)+1.4 X 0.9 X 2 X 1 = 27.162kN/m2) 小梁验算q 1= max1.098+0.9 X 1.2 X (0.3-0.1) X 0.3/3+0.5 X (0.9-0.12)+0.9 X 1.2 X (

25、0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X , (1-0.5)-0.3/2/2 X 1, 3.01+0.9 X 1.2 X (0.3-0.1) X 0.3/3=3.032kN/m同上四八计算过程，可得：R 1 = 0.574kN ,艮=7.003kN ,7.003kN, R = 0.574kN立柱最大受力 Nv= maxR+Ni 1, R, R, Ri+N*2+0.9 X 1.2 X 0.15 X (31.2-0.9)+M W b= max0.574+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X (1+0.5-

26、0.3/2)/2 X 1, 7.003 , 7.003 , 0.574+0.9 X 1.2 X (0.5+(24+1.1) X 0.12)+1.4 X 0.9 X 1 X (1+1-0.5-0.3/2)/2 X 1+4.909+0.074/1 = 11.985kNf = N/( © A)+M/W= 11985.215/(0.641 X 384)+0.074 X 106/4120 = 66.653N/mni< f = 205N/mrn满足要求！十一、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规JGJ130-2011第6.9.7 :支架高宽比不应大于3H/B=31.2/20=1

27、.56 V 3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十二、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mmb7.4882混凝土的实测抗拉强度f t(N/mm)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)450F 1=N=11.985kN1 、受冲切承载力计算根据混凝土结构设计规GB50010-20K第 条规定，见下表公式参数剖析Fl < (0.7 B hft+0.25 b pc，m) n uJhoF1局部荷载设计值或集中反力设计值B h截面高度影响系数：当 h < 800m时，取B h=1.0 ；当

28、h > 2000mm寸，取B h=0.9 ;中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值b pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，2其值控制在mm围Um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值n =min( n 1, n 2) n 1=0.4+12 B s, n2=0.5+as Xh0/4Umn 1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数n 2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数B s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，B s不宜大于4

29、 :当B s<2时取B s=2，当面积为圆形时，取B s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中bpc,m之值，将其取为0,作为板承载能力安全储备。可得：B h=1, ft=0.858N/mm,n =1, ho=h-2O=1OOmmu m =2(a+h o)+(b+h o)=15OOmmF=(0.7 B hf t +O.25(T pc, m) n UmhO=(O.7 X 1 X O.858+O.25 X O) X 1 X 15OOX1OO/1OOO=9O.O9kN > R=

30、11.985kN满足要求！2 、局部受压承载力计算根据混凝土结构设计规GB50010-201C第条规定，见下表公式参数剖析Fl < 1.35 B c B lf cAnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规表取值B c混凝土强度影响系数，按本规第条的规定取用B i混凝土局部受压时的强度提高系数An混凝土局部受压净面积1/2B i=(AbA|)A混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规第条确定可得：fc=7.488N/mm,B c=1,B i=(Ab/Ai)1/2=(a+2b) x (b+2b)/(ab)1/2=(1000) x (13

31、50)/(100 x1/2 2450)=5.477, Ain =ab=45000mmF=1.35 B 詡 lfA=1.35 x 1 x 5.477 x 7.488 x 45000/1000=2491.568kN >R=11.985kN满足要求！Q 235A钢管轴心受压构件的稳定系数入01234567890M.0000.9970.9950.992 10.9890.987:0.9840.9810.9790.976100.974：0.9710.9680.966：0.9630.9600.9580.9550.9520.949200.9470.9440.9410.9380.9360.9330.9300.9270.9240.921300.9180.9150.9120.9090.9060.9030.8990.8960.8930.889400.8860.8820.8790.875：0.8720.868:0.8640.8610.8580.855500.8520.8490.8460.8430.8390.