安全防护棚计算方案

1、某某某某某某某某某某某某某某某某某工程QB标某某某双线特大桥12#13#墩跨某某某安全防护棚计算书计算：复核：审核：某某某某某某某某某某指挥部一项目经理部2011年15月目录某某某双线特大桥12# "3#跨某某某安全防护棚计算书1 、工程简介的工程正线起止里程为 DKO+OOODK9+047，长9.047km ;钦州 地区某某改线、客车联络线、某某线改线、某某线改线施工便线长 7.74km ;线路总长 16.787km 。主要有大、中桥梁 9 座，总长 5628.37 米;人行天桥及地道桥 4 座，立交桥 1 座，框架桥 4 座，改线桥 4 座。某某某双线特大桥是某某段四重点工程之一

2、，桥梁范围为DK0+934.610 DK2+947.599 ，桥梁全长 2012.989m 。 40+64+40m 连续梁起止里程为 DK1+315.400 DK1+460.600 ， 起止墩号为 11# 14# 墩，在 K111+100 K111+180 范围跨越既有 某某某及某某新建二线;线路交角为 40 °，采用挂篮悬灌法施工， 为保证跨线施工过程下行列车安全运行， 计划在跨线范围设置安全防 护棚。2、技术标准及参考资料2.1 规范建筑施工模板安全技术规范( JGJ162-2008 )钢结构设计规范( GB50017-2003 )2.2 参考书籍及文献路桥施工计算手册（周兴水等

3、着，人民交通出版社）2.3 计算软件2.4 参照图纸DK1+388 某某某双线特大桥设计图3、方案概述现场考察 12# 墩侧路肩中心距离轨道 2.5m ， 13# 墩侧路肩中心 距离轨道 3.2m 。考虑 13# 墩侧扩大基础直接浇筑在路肩上， 12# 墩 侧扩大基础考虑在路肩外侧修整一个宽 1.5m 左右平台浇筑扩大基 础，扩大基础内侧边缘距铁轨距离 2.5m 。防护棚布置从上至下依次为：3mm钢板t塑料薄膜t 5cm木板 f 12 x 14cm 枋木t |22工字钢t |36工字钢t© 529 x 8mm 钢管柱 t扩大基础。3mm钢板打小孔通过铁钉钉牢在木板上，木板满铺在 枋木

4、上，通过钉铁钉固定在枋木上； 12 x 14cm 枋木沿铁路方向按中 心间距 35cm 布置；下层按中心间距 50cm 布置 |22 工字钢，下层 布置 |36 工字钢， |36 工字钢焊接固定在卷焊钢管的封顶钢板上；卷 焊钢管通过膨胀螺栓锚固在扩大基础上， 在沿某某某方向布置的相邻 钢管柱之间焊接连接系； 钢管立柱下浇筑 100 x 100 x 100cmC15 砼 块扩大基础。4、检算4.1荷载分析冲击荷载根据施工情况考虑最不利千斤顶（YCW250t重170kg，计算取m=200kg ）从桥面掉到防护棚上（h=7.0m ），冲击时间t=0.1s，根据动量守恒原理：综合两式得:4.2木板检算

5、 力学模型木板规格为长X宽X厚：4000 x 300mm x 50mm，下层枋木按 中心间距40cm布置。考虑千斤顶掉落接触宽度为200mm。力学模 型简化为：10跨木材质连续梁（跨度40cm ），梁截面宽X厚：200 x 50mm。 建立有限元模型：计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa20.8912不合格:剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7按净间距简化模型为：10跨木材质连续梁（跨度28cm ），梁截 面宽x厚：200 x50mm。建立midas模型如下。计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa14.712不合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力k

6、N12.7调整下层枋木中心间距为35cm，按净间距简化模型：10跨木 材质连续梁（跨度23cm ），梁截面宽X厚：200 x 50mm。建立 midas模型如下。计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa1212合格:剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7剪应力1.9Mpa大于容许剪应力，但是考虑到模板上游 3mm钢 板，钢材的抗剪能力远大于木材，抗剪能够满足要求。4.3枋木检算力学模型枋木规格为长X宽X高：4000 x 120mm x 140mm，下层分配 梁按中心间距50cm布置。千斤顶掉落到枋木上方的 5cm厚木板顶 面，考虑力分散，冲击力由3根枋木分担，落点下方枋木

7、承担 3/5 , 两侧两根各承受1/5。力学模型简化为：10跨木材质连续梁（跨度 40cm ），梁截面宽X厚：200 X50mm。建立有限元模型：计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa8.912合格:剪应力Mpa0.681.3合格支反力kN12.74.4工字钢（122a）检算力学模型工字钢选用I22a，下层大分配梁按中心间距11.47cm布置。力 学模型简化为：2跨工字钢连续梁（跨度740cm ），梁截面： 220x110x7.5/12.3mm。由于跨度较大，根据布置考虑结构自重q 708.6N/m建立有限元模型:计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa139.614

8、0合格剪应力Mpa12.885合格挠度mm28.730合格1支反力kN24.44.5工字钢（I36a）检算力学模型大分配梁选用I36a工字钢，柱与柱中心间距11.47m布置。力学模型简化为：2跨工字钢连续梁（跨度1147cm ），梁截面：360x136x10/15.8mmO由于跨度较大，根据布置考虑结构自重 q 2783 526.9 3310N/m建立有限元模型:计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa166.0合格剪应力Mpa17.285合格挠度mm2445.5合格:支反力kN82.34.6钢管柱检算组合风荷载：采用传至立杆最大值Nmax 82.3 1.35 111.1kNWk 风荷载标准值;2 风压高度变化系数，离地面 9m， z 1.0 ；s桁架风荷载体型系数,s=0.8Wo 基本风压，按广西钦州市 50年一遇Wo =0.75 kN/m2 ；la 立柱纵距la max 7.85m ； h 联结系间距h 3.5m立杆采用© 529 x 8mm 轧制钢管：A=13094.2mm 2;W=3360235mm3; i=184.2mm; l0=h=3.5mIci3800184.220.63查表得0.95110.3N / mm2f 140N/mm21