(完整word版)UASB的设计计算

1、UASB 的设计计算6.1UASB 反应器的有效容积（包括沉淀区和反应区）设计容积负荷为N v5.0/(m3 /d)kgCOD进出水 COD 浓度 C011200(mg / L)， Ce1680(mg / L ) （去除率85%）V= QC 0 E150011.20.852856m3N v5.0式中 Q设计处理流量m 3 / dC0进出水 COD 浓度 kgCOD/ m3E去除率NV 容积负荷，N v5.0kgCOD /(m 3 / d )6.2UASB 反应器的形状和尺寸工程设计反应器3 座，横截面积为矩形。（1）反应器有效高为h6.0m则横截面积： SV有效28562)h6.0476(m单

2、池面积： SiS476158.7(m2 )n3（2）单池从布氺均匀性和经济性考虑，矩形长宽比在2： 1 以下较合适。设池长 l16m，则宽 bSi158.79.9m ，设计中取 b 10ml16单池截面积： Silb1610 160(m2 )（3）设计反应器总高 H7.5m ，其中超高 0.5 m单池总容积： ViSiH 160(7.50.5) 1120(m3 )单池有效反应容积：Vi 有效Sih160 6960(m3 )单个反应器实际尺寸：lbH16m10m7.5m反应器总池面积：SSin1603480( m2 )反应器总容积： VV in112033360(m 3 )总有效反应容积：V 有

3、效 Vi 有效n 960 32880(m3 )2856m3 符合有机负荷要求。288010085.7% 在 70%-90% 之间符合要求。UASB 反应器体积有效系数：3360（4）水力停留时间（ HRT ）及水力负荷（ Vr ）t HRTV288024 46.08hQ1500VrQ15000.13 m3/( m2 .h)S24 480根据参考文献，对于颗粒污泥，水力负荷Vr0.1 0.9m3/(m2 . )h 故符合要求。6.3三项分离器构造设计计算（1）沉淀区设计根据一般设计要求，水流在沉淀室内表面负荷率q0.7m3 /(m2 .h) 沉淀室底部进水口表面负荷一般小于2.0m3/(m2 .

4、 )h 。本工程设计中，与短边平行，沿长边每池布置13 个集气罩，构成6 个分离单元，则每池设置 6 个三项分离器。三项分离器长度：l b10(m)每个单元宽度：l162.7( )b66m沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积即160 m 2Qi20.8332.h)32.h)沉淀区表面负荷率：1600.13m/( m1.0 2.0m/(mSbh1h2h3h3b1b2图 2.2三项分离器(2) 回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角为 55，取 h3 1.3mh31.30.91(m)b1tan 55.tanb2 b 2b12.7 2 0.910.88(m)式中： b 单元三项分离器宽度，m；b1

5、 下三角形集气罩底的宽度，m；b2 相邻两个下三角形集气罩之间的水平距离（即污泥回流缝之一）， m；h3 下三角形集气罩的垂直高度，m；下三角集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速:a1nb2 l 2 0.88 10 52.8( m2 )v1Qi62.5a10.39( m / h)52.8 3式中： v1下三角形集气罩之间污泥回流缝中混合液的上升流速，m/h；a1 下三角形集气罩回流缝总面积，m2；l 反应器的宽度，即三项分离器的长度b,m；n 反应器三项分离器的单元数；为使回流缝水流稳定，固、液分离效果好，污泥回流顺利，一般v1 2m / h ，上三角集器罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流

6、缝中水流的流速。设b3 CD 0.3ma2 2nb3l2 6 0.3 10 36(m 2 )Qi20.83v20.58(m / h)a236式中： v2 上三角集气罩下断语下三角集气罩斜面之间水平距离的回流缝中水流的流速，m/h；a2 上三角形集气罩回流缝总面积，m2 ；b3 上三角形集气罩回流缝的宽度，m；假设 a2 为控制断面Amin ，一般其面积不低于反应器面积的20%， v2 就是 vmax ，同时要满足： v1v2 (vmax )2.0m / h(3)气、液分离设计由上图2.1知：CECD sin 550.3sin 550.24(m)CBCE0.240.42( m)sin 35sin

7、35设 AB 0.5m 则h4( AB cos55b2) tan55(0.5cos550.881.04(m)2) tan552校核气、液分离。如图2.2 所示。假定气泡上升流速和水流速度不变，根据平行四边形法则，要使气泡分离不进入沉淀区的必要条件是：vbADBCvaAB或AB沿 AB 方向水流速度：vaQi20.830.72(m / h)CEB 2N0.24 10 2 6式中： B三项分离器长度， m；N每池三项分离器数量；气泡上升速度： Vbg( 1g )d 218式中： d 气泡直径， cm；1 液体密度， g/cm3；g 沼气密度， g/cm3；碰撞系数，取0.95；废水动力黏滞系数，g

8、/(cm.s)；v 液体的运动黏滞系数，cm2；设气泡直径 d0.01cm ，设水温30。C，11.03g / cm3 ，g 1.13 10 3 g / cm3v0.010cm2 / s ，0.95 ；0.01011.030.0104 g /(cm.s)由于废水动力黏滞系数值比净水的大，取0.02g /(cm.s)则： Vb0.95 981(1.031.1310 3 ) 0.0120.266(cm/ s)9.58(m/ h)180.02BC0.420.84Vb9.5813.31AB0.5Va0.72VbBC0.01cm 的气泡Va可以脱去 dAB（4） 三项分离器与UASB 高度设计三相分离区

9、总高度： hh2h3h4 h5式中： h2 集气罩以上的覆盖水深，取0.5m ；h31.3AF1.59(m)sin55sin55CDDFAFBDAB1.460.5cos551.590.50.520.57mh5 DF sin550.57sin 550.47( m)则： h 0.51.31.040.472.37( m)UASB 总高度 H=7.5m ，沉淀区高2.5m ，污泥床高2.0m，悬浮区高2.5m，超高 0.5m。6.4 布水系统的设计计算反应器布水点数量设置预处理流量、进水浓度，容积负荷等因素有关，有资料知， 颗粒污泥 N v4kgCOD /(m3 .d ) 每个布水点服务2-5m 2,

10、出水流速2-5m/s，配水中心距池底一般为 20-25cm 。配水系统形式采用多管多孔配水方式，每个反应器设1 根 D=100mmd=50mm 的支水管。支管分别位于总水管两侧，同侧每根只管之间的中心距为的总水管， 16 根2.0m，配水孔 径 取15mm孔 距2.0m ， 每 根 水 管 有3个配水孔，每个孔的服务面积2.01.673.34(m2 ) 孔口向下。布水孔孔径的计算：4Qi2 =420.830.74( m / s)流速 uD236003600 3.14 0.1布水孔 3 1648 个，出水流速为u 2.1m/ s ，则孔径为：d420.839.0( mm) 取 15mm36003

11、.14482.1本装置采用连续进料方式，布水口向下，有利于避免管口堵塞，而且由于UASB 反应器底部反射散布作用，有利于布水均匀，为了污泥和废水之间的接触，减少底部进水管的堵塞，建议进水点距反应底部200300mm ，本工程设计采用布水管离UASB 底部 200mm 处。布水管设置在距UASB 反应器底部200mm处。6.4.3验证温度 30，容积负荷5.0kgCOD /( m3 .d ) ，沼气产率0.4m3 / kgCOD ，满足空塔水流速度 u1.0m / h ，空塔沼气上升速度：ug1.0m / h空塔水流速度：uQ62.51.0(m / h) 满足要求。S总0.13( m / h)4

12、80空塔气流速度：ugQC062.511.20.850.40.50(m / h) 1.0(m / h)S480满足要求。式中C0进水 COD 的浓度 COD 的去除率， 80%6.5 排泥系统的设计计算UASB 反应器中污泥总量计算一般 UASB 污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为20VSS/ L ，则一座 UASB 反应器中污泥总量：GVCss28562057120( kg / d )57.12( t / d )污泥产量厌氧生物处理污泥产量取0.08kgMLVSS / kgCOD ，剩余污泥量的确定与每天去除的有机物量有关，当设有相关的动力学常数时，可根据经验数据确定，一般情

13、况下，可按每去除 1kgCOD 产生 0.050.10kgVSS 计算，本工程取0.08kgVSS/ kgCOD 。流量 Q62.5m3/ h ，进水 COD 浓度 C011200(mg / L )11.2( kg / m3 ) ， COD 去除率E 85% ，则（1） UASB 反应器的总产泥量xQC0E 0.0 862. 52 411. 20.8 5 1k g1 M42L. V4 S( S d/ )（2）不同试验规模下MLVSS 是不同的，因为规模越大，被处理的废水含无机杂质越多，因此取 MLVSSMLSS0.8，则MLSS1142.4x 1428(kgMLSS/ d )0.8单池产泥 x

14、ix1428476(kgMLSS / d )33（3）污泥含水率98%，当污泥含水率 95% 时，取 s1000(kg / m3 )则污泥产量： Ws1000142871.4( m3 / d )(198%)单池排泥量： Wsi71.423.8(m3 / d )3（4）污泥龄cG5712040(d )x 14286.6 排泥系统的设计在距 UASB反应器底部 100cm 和 200cm 高处个设置两个排泥口，共4 个排泥口。排泥时由污泥泵从排泥管强排。反应器每天排泥一次，各池的污泥由污泥泵抽入集泥井中，排泥管选钢管 DN150mm 。由计算所得污泥量选择污泥泵，型号为：WQK25 15 3 污泥

15、泵，主要性能： 流量： Q=25m 3/h；扬程： H=15m ；电机功率： P=3Kw ；数量： 2 台；用两台泵同时给两组反应器排泥，设每天排泥一次6.7出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响且形式与三向分离器及沉淀区设计有关。6.7.1出水槽设计对于每个反应池有6 个单元三项分离器，出水槽共有6 条，槽宽 0.2m6.7.2单个反应器流量：qiQi20.83 0.0058(m3 / s)360036006.7.3出水槽设出水槽槽口附近水流速度为0.2 m / sqi0.0058则槽口附近水深660.0242(m)ua0.2

16、0.2取槽口附近槽深为0.20m，出水槽坡度为0.01，出水槽尺寸：10m0.2m0.2m ，出水槽数量为6 座。6.7.4溢流堰设计出水溢流堰共有12条（62 ），每条长 10 m 。设计90三角堰，堰高 50 mm，堰口宽 100mm，则堰口水面宽50 mm 。每个 UASB 反应器处理水量5.8 L / s，查得溢流负荷为 12L /( m.s)设计溢流负荷为 f1.0L /(m.s) ，则溢流堰上水面总长为：qi5.85.8(m)L1.0fL5.8116个取 140 个三角堰数： n5010 3b每条溢流堰三角堰数：14014 个10一个溢流堰上共有14 个 100mm 的堰口， 10

17、 个 1000mm 的间隙。堰上水头校核每个堰处流率： qqi5.810 34.14 10 5 (m / s)n 140按 90三角堰计算公式： q 1.43h2 .55则堰上水头：h(q ) 0.4 ( 4.14 10 )0.4 0.015( m)1.431.43出水渠设计计算UASB 反应器沿长边设一条矩形出水渠，6 条出水槽的出水流至此出水渠，设出水渠宽0.3m，坡度 0.001，出水渠渠口附近水流速度为0.2m/s。qi5.810 3渠口附近水深：a 0.30.097( m)u0.2以出水槽槽口为基准计算，出水渠渠深：0.20.0970.2970.30( m)里出水渠渠口最远的出水槽到

18、渠口的距离为：162.70.114.75(m)2出水渠长为： 14.75+0.1=14.85 ( m)出水渠尺寸： 14.85m0.30m0.30m向渠口坡度为： 0.001UASB 排水管设计Q=17.36L/s, 选用 D=150mm 的钢管排水， 充满度为0.6，设计坡度为0.001，管内水流速度为 v=1.02m/s6.8 沼气收集系统设计计算（1） 沼气主要产生于厌氧阶段，设计产气率取0.4m3 / kgCOD总产气量： GQC0E 0.4150011.2 0.855712( m3 / d )则单个 UASB 反应器产气量： GiG57121904(m3 / d )33（2） 集气管

19、：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，单个池子共有13 根集气管，每根集气管内最大流量241904131.7 10 3 (m3 / s)3600根据资料，集气室沼气出气管最小直径d=100mm 本设计中取 100mm ，结构图 2.3 如下：（ 3 ）沼气主管：每池 13 根集气管，选通到一根单池主管然后再汇入两池沼气主管，采用钢管，单池沼气主管道坡度为0.5%。则单池沼气主管内最大气流量：qi19040.0220(m3 / s) ， D150mm, 充满度设243600计值为 0.7。则流速：0.022041.8(m/ s)v0.70.152图 2.3 UASB 集气罩（4） 管内最大气流量：

20、 q57120.0661(m3 / s)2436000.06614取 D= 200mm; 充满度 0.6;流速 v=0.223.51m / s0.66.9水封罐设计水封罐主要是用来控制三项分离器的集气室中气、液两相界面高度的，因为当液面太高或波动时浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有隔绝和排除冷凝水作用，每一反应器配一水封罐。水封高度取H=H1H0式中 H 0 反应器至储气罐的压头损失和储气罐的压头为保证安全取储气罐内压头，集气罩中出气气压最大H 1 取 2m H 2O ,储气罐内的压强H 0 为 400mm H 2 O ，则 H=2-0.4=1.6m取水封高度为2

21、.5m,直径为 1500mm,进水管、出气管各一根，D=200mm.进水管、放空管各一根，D=50mm, 并设液面计。气水分离器气水分离器起到对沼气高燥的作用，选用500mmH 1800mm 钢制气水分离器4 个，气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。沼气柜容积确定由上送股计算知该处理中日产沼气5712 m3 =238 m3 / h ，则沼气柜容积应为4h产气量的体积来确定，即Vgqt238 4952(m3 )设计选用300 钢板水槽内导轨湿式贮气柜，尺寸为：6.10UASB 的其他设计考虑取样管设计10000 mmH 10000mm

22、 。在池壁高度上设置若干个取样管，用以采取反应器内的污泥样，以随时掌握污泥在高度方向上的浓度分布情况，在距反应器底1.11.2m 位置，沿池壁高度上设置4 根，沿反应器高度方向各管相距0.8m，水平方向各管相距2.0m。取样管选用DN100mm 的钢管，取样口设于距地面1.1m 处，配球阀取样。检修（1） 人孔为便于检修，在UASB 反应器距地坪1.0m 处设置600mm 人孔一个（2） 风为防治部分容重过大的沼气在UASB 反应器内聚集，影响检修和发生危险，检修时可向UASB 反应器中通入压缩空气，因此在UASB 一侧预埋压缩空气管（由鼓风机房引来）（3） 采光为保证检修时采光，除采用临时灯

23、光外，不设UASB 预盖。防腐措施厌氧反应器腐蚀比较严重的地方是反应器的上部，此处无论是钢材或是水泥都会被损坏，因此， UASB反应器应重点进行顶部的防腐处理。在水平面以下，溶解的CO2 会发生腐蚀，水泥中的CaO 会因为碳酸的存在而溶解。沉降斜面也会腐蚀，为了延长反应器的使用寿命，反应器的防腐措施是必不可少的。本次设计中，反应器上部2m 以上池壁用玻璃钢防腐，三相分离器-所有裸露的碳钢部位用玻璃钢防腐。1.1 2.6 UASB 反应池的设计计算设计参数设计流量 100m 3 /d ；进 水 COD=19000mg/L，去除率为 75%；容 积 负 荷 N V =5kgCOD/（ m3 .d

24、）；污 泥 产 率 为 0.1kgMLSS/kgCOD； 产 气 率 为 0.4 m 3/ kg COD ；UASB 反应器结构尺寸计算反应器容积计算(包括沉淀区和反应区)UASB 有效容积为：V有效QS0100 19 75%285m3N v5式中 V 有效 反应器有效容积，m3 ；3Q 设计流量， m /d ；S0 进 水 有 机 物 浓 度 ， kgCOD/m3 ；-COD 去除率， %；N V - 容 积 负 荷 ， kg COD /（ m 3 .d ）； UASB 反应器的形状和尺寸，本工程设计单座反应器，由于圆形池子布水均匀，处理效果好，所以横截面设为圆形；反应器有效高度 h1 =7

25、m，则V有效28540.8m2横截面积Sh17反应器直径4S440.87.2m ，取 7.5mD3.14则池子横截面积： SD 23.147.5245m244V有效285水力停留时间（ HRT ） t HRT2.85dQ100水力负荷qQ1000.103/(m2h)1.0，符合要求。S86400m45三相分离器构造设计三相分离器的设计主要包括沉淀区、回流缝、气液分离器的设计。沉淀区设计沉淀区的沉淀面积即为反应器的水平面积，即S1=45m 2。沉淀区的表面负荷率qQ1000.1m 3 /(m 2 h) 1.0S8640045回流缝设计设上下三角形集气罩斜面水平夹角50，上三角形集气罩的的顶角为9

26、0 ，取h3 2m ；则h32b11.68mtgtg 50式中h3 下三角集气罩水平宽度，m；- 下三角形集气罩斜面的水平夹角；h3 -下三角形集气罩的垂直高度，m；则相邻两个下三角形集气罩斜面之间的水平距离b2D2b17.521.684.14m则下三角形回流缝面积为S1d 223.14 4.14213.45m 244下三角形集气罩之间的污泥回流缝中混合液的上升流速（v1 ）可用下式计算：Q100v10.32m 2.0m / h ，符合设计要求。S186400 13.45设上三角形集气罩下端与下三角斜面之间水平距离的回流缝的宽度b3=CD=0.8m,上集气罩下底宽CF=4.6m ，则上三角形回

27、流缝面积为：DHCDsin500.8sin500.62mS2(CFDE )3.14(4.60.6224.6)16.39m222则 vQ1000.26m / hv12m / h ，符合设计要求。28640016.39S2确定上下三角形集气罩相对位置及尺寸，如图:CHCD sin 400.8sin 400.52mDE2DHCF2 0.62 4.65.84mAIDItg 50( DE b2 ) tg 50(5.84 4.14) tg 5021.02m2又h4 CHAI0.521.021.54mh51.2m由上述尺寸可计算出上集气罩上底直径为：CF2h5 tg 404.621.2tg 402.59 m

28、 。BCCD0.81.25msin 40sin 40DIDEb25.844.14220.85mADDI0.851.32mcos50cos50BDDH0.620.96mcos50cos50AB ADBD1.320.96 0.36m气液分离设计由斯托克斯公式可得气体上升速度为：vbg( 1g )d 20.959.81 (1.03 1.2 10 3 ) 0.120.266cm / s 9.58m / h18180.02式中d 气泡直径， cm;1 - 液体密度， g/cm3;g -沼气密度， g/cm3 ;-碰撞系数，取0.95；-废水的动力粘滞系数，0.02 g / cm s; ;v - 液体的运

29、动粘滞系数， cm2/s取 d0.01cm(气泡 ), T20C; 11.03g / cm3 ;g 1.2 10 3 g / cm3 ;v 0.0101cm2 / s;0.95;v 1 0.01011.030.0104g / cm。s一般废水的大于净水的，故取= 0.02g / cms;vav20.26m / hvb9.5836.85 ，BC1.253.47 ,则0.26AB0.36vavbBCva，故满足要求。AB三相分离器与UASB 高度设计图 2-4三相分离器设计计算草图三相分离区总高度hh2h3h4h50.521.541.22.84mh2 为集气罩以上的覆盖水深，取0.5m,UASB总

30、高度H=9.0m，悬浮区4.16m,沉淀区高度2.84m, 污泥区高1.5m，超高h1=0.5m。管道设计设进水管流速为0.4m/s, 则进水管管径为：D141000.061m ，取 80mm，243.1436000.4设出水管流速为0.4m/s,则，出水管管径为：D 241000.061m ，取 80mm。243.1436000.4布水系统设计计算本配水系统采用圆形布水器，共设36 个不水点，每个布水孔直径为10mm，采用连续进水。圆环直径计算：每个孔口服务面积aD 23.147.51.23m 2 ， a 在 13m2之间，符合设计要4n436求。可设三个圆环，最里面的圆环设6 个孔口，中间

31、设12 个，最外围设18 个。图 2-5 UASB 布水系统示意图a 、内圈 6 个孔口设计服务面积： S1 61.237.38m 2折合为服务圆的直径为：4S147.383.07 m ，3.14用此直径做一虚圆，在该虚圆内等分虚圆面积设一实圆环，其上布 6 个孔口， 则圆的直径计算如下：d12S1;则 d12S127.382.17m ;423.14每间隔 600 布设一个布水点。b 、中圈 12 个孔口设计服务面积：S2121.2314.76m24 (S1S2 )4 (7.38 14.76)折合为服务面积圆直径为：5.31m3.14中间圆环的直径如下(5.312d 22 )S2 ,则 d 2

32、 4.34m；42每间隔 300 布设一个布水点。c 、外圈 18 个孔口设计服务面积：S3181.2322.14m2折合为服务面积圆直径为：4 (S1 S2 S3)4 (7.38 14.76 22.14)7.51m3.14则外圆环的直径d 3 计算如下：(7.512d32 )S3 ,则 d3 6.51m 。42每间隔 200 布设一个布水点。布水管的设计计算总进水管的管径为DN80mm，而水量为100t/d,布水支管共设6 根，每根管长为3.3m ，均匀布开，布水支管内的水流速为0.4m/s, 则每根布水支管的的直径为：4100D 360.025m ，取 32mm。243.1436000.4

33、排泥系统设计计算 UASB反应器中污泥总量计算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厌氧污泥组成，平均浓度为15gVSS/L,则UASB反应器中污泥总量： G VGSS28515 4275kgVSS / d 。产泥量计算厌氧生物处理污泥产量取：r=0.1kgMLSS/kgCODUASB反应器总产泥量：XrQC 0 E0.1100190.75 142.5kgMLSS / d ，式中X -UASB 反应器产泥量， kg VSS /d;r 厌氧生物处理污泥产量，kg VSS /kg COD;C0进水 COD浓度 ,kg/m 3;E去除率，本设计中取80%。据 VSS/SS=0.8,X142.5179

34、kgSS/ d0.8污泥含水率为 p=98%，当含水率大于95%，取 s1000kg / m3 ，则污泥产量 WsX100017998%)9m3 / d ,s (1p)(1污泥龄G427523.89( d ) 。c179X排泥系统设计在 UASB三相分离器下 0.5m 和底部 0.4m 高处， 各设一个排泥口， 共两个排泥口， 每天排泥一次，排泥管的直径为DN150mm。出水系统设计计算出水系统的作用是把沉淀区液面的澄清水均匀的收集并排出，出水是否均匀对处理效果有很大的影响。出水槽设计单设一个沿着圆形池子内壁的出水槽，设槽宽取u=0.1m，出水槽口附近水流速度为 a =0.15m/s,出水槽附

35、近水深Q100mua86400 0.1 0.150.078取槽口附近水深为0.2m ，出水槽坡度为0.01；出水槽尺寸： B H0.1m 0.25m ，溢流堰设计出水设 90 三角堰，堰高50mm, 堰上水头取H 10.01m ，则每个三角堰的流量：q11.343H 12.471.3430.012.471.542 10 5 m3 / s ；三角堰个数：n1Q10075.6个，个；q1864001.54210 5设计取 76三角堰中心距：L1L( D2b)3.14 7.52 0.1 0.20.285m。n1n176沼气收集系统的设计计算沼气产量计算设计沼气产率取 r0.4m3 / kgCOD ,

36、每日总产气量：Xr Q C0 E0.4 100 19 0.75 570m3 / d ，集气管：每个集气罩的沼气用一根集气管收集，每根集气管内最大气流量：q5700.007m3 / s2436000.0074取 DN150mm，充满度为 0.6，管内流速为0.66m / s 。v0.1520.6水封罐设计水封罐主要是用来控制三相分离器的集气室中气液两相界面高度，因为液面太高或波动是，浮渣或浮沫可能会引起出气管的堵塞或使气体部分进入沉降室，同时兼有排泥和排除冷凝水作用。水封高度：HH 1H 0式中H 0-反应器至贮气罐的压头损失和贮气罐内的压头，为保证安全取贮气罐内压头，集气罩中出气气压最大H 1

37、 取 2 H 2O ,贮气罐内压强H 0 为 400mm H 2 O 。水封罐：水封高度取1.5m，水封罐面积一般为进气管面积的4 倍，则Sd 243.140.1524 0.071m244水封罐直径取 0.3m。气水分离器气水分离器起到对沼气干燥的作用，选用H400mm 1500mm 钢制气水分离器一个， 气水分离器中预装钢丝填料，在气水分离器前设置过滤器以净化沼气，在分离器出气管上装设流量计及压力表。沼气柜容量确定由上述计算可知该处理站日产沼气3则沼气柜容量应为 2h 产气量的体积确定，即570m,Vqt570247.5m3 ，取 50 m324设计选用300 钢板水槽内导轨湿式储气柜，尺寸为H4000 mm4000mm 。沼气燃烧器正常情况下，沼气全部送入沼气柜储存，事故状态可启动沼气燃烧器燃烧处理。来自于沼气稳压柜的沼气流