机械设计课程设计：一级圆柱齿轮减速器(终极版).

1、机械设计课程设计机械设计课程设计、传动方案拟定2二、电动机的选择三、确定传动装置总传动比及分配各级的传动比四、传动装置的运动和动力设计五、普通V带的设计六、齿轮传动的设计七、传动轴的设计八、箱体的设计九、键连接的设计十、滚动轴承的设计十一、润滑和密封的设计十二、联轴器的设计十三、设计小结十四、参考文献设计要求：带式运输机连续单向运转，载荷较平稳，空载启动，两班制（每班工作8小时),室内环境。减速器设计寿命为8年，大修期为3年，小批量生产生产条件：中等规模机械厂，可加工 78级精度的齿轮；动力来源为三相交流电源的电压为380/220V;运输带速度允许误差：土 5%原始数据：已知条件题号运输带拉力

2、F ( KN2.3运输带速度V (m/s)1.8卷筒直径D( mm30045计算过程及计算说明一、传动方案拟定设计单级圆柱齿轮减速器和一级带传动1、工作条件：使用年限8年，工作为8h工作制，载荷较平 稳，环境清洁。2、原始数据：传送带拉力 F=2300N带速 V=1.8m/s 滚筒直径D=300mm方案拟定：采用V带传动与齿轮传动的组合，即可满足传动比要求， 同时由于带传动具有良好的缓冲，吸振性能，适应大起动转矩工 况要求，结构简单，成本低，使用维护方便。1.电动机 2.V 带传动.连轴器5. 滚筒3.6.圆柱齿轮减速器运输带1、电动机类型和结构的选择：选择 丫系列三相异步电动机，此系列电动机

3、属于一般用途的全封闭自扇冷电动机，其结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，适用于不易燃，不易爆, 无腐蚀性气体和无特殊要求的机械。2、电动机容量选择：电动机所需工作功率为：式(1): P d =P w/ n a(kw)由式(2) : P w=F V/1000 (KW) 因此：Pd=FV/1000n a (KW)由电动机至运输带的传动总效率为：=X X X X 总 12345式中：n、n、口、口 、口分别为带传动、轴承、齿轮传12345动、联轴器和卷筒的传动效率。取耳=0.96， 口 = 0.99，口 = 0.98，耳=0.991234贝总=0.913所以：电机所需的工作功率：总、Pd = F

4、V/1000 =4.53KW总、3、确定电动机转速卷筒工作转速为：n卷筒=60 X 1000 V/ （ n D）=114.6r/min根据手册P7表1推荐的传动比合理范围，取圆柱齿轮传动一 级减速器传动比范围I'=36。取V带传动比I1 ' =24。则总传动比理论范围为：I a'= 6 24。故电动机转速的可选范为N' d=I ' aX n 卷筒=687.6 2750.4r/min则符合这一范围的同步转速有：750、1000和1500r/mi n根据容量和转速，由相关手册查出三种适用的电动机型号：（如 下表）可见有三种 丫系列三相异步电动机可用，分别为：

5、Y132M-4 Y160M-6 Y160L-8，三者参数比较如下：型号额定功 率（kw）同步转 速(r/mi n)满载转 速(r/mi n)堵转转矩 额定转矩最大转矩 额定转矩尺寸Y132M-47.5150014402.22.2中Y160M-610009702.02.0中Y160L-87507202.02.0长综合考虑总传动比及尺寸大小，选取 丫160M-6型此选定电动机型号为 丫160M 6型，其主要性能：具有咼效，节能，启动转矩大，噪声低，可靠性咼，使用维护方便等性能三、确定传动装置的总传动比和分配级传动比：由选定的电动机满载转速nm和工作机主动轴转速n1、可得传动装置总传动比为：ia=n

6、m/n=nm/n卷筒=960/114.6=8.38总传动比等于各传动比的乘积 分配传动装置传动比ia=i0 x i（式中i0、i分别为带传动和减速器的传动比）2、分配各级传动装置传动比：根据指导书P7表1,取i0= 2.8（普通V带i=24）因为：ia = i0 x i所以：i = ia / i0=3.0四、传动装置的运动和动力设计：将传动装置各轴由咼速至低速依次定为I轴，U轴， 以及0,i1,为相邻两轴间的传动比n 01, n 12, 为相邻两轴的传动效率PI, Pn,为各轴的输入功率（KVyti, Tn,为各轴的输入转矩（Nmn I ,n n ,为各轴的输入转矩（r/min ）可按电动机轴

7、至工作运动传递路线推算，得到各轴的运动和动 力参数1、运动参数及动力参数的计算P*dFXIi<n(1) 计算各轴的转数：I 轴：n I =nm/ i0=960/2.8=342.86由指导书的表1得到：n 1=0.96n 2=0.99n 3=0.98n 4=0.99U轴：nU = n I / i1=342.86/3.0=114.29卷筒轴：nrn = n U =114.29(2) 计算各轴的功率：I 轴：P I =Pdx n 01 =Pdx n 1=4.53 X 0.96=4.35=4.35卷筒轴：P川=P U =4.22 计算各轴的输入转矩：电动机轴输出转矩为：Td=9550I 轴：T

8、I = Td i0 =121.12N mU轴：T U = T I i1=356.13N m卷筒轴输入轴转矩：T=349.04N mX 0.99 X 0.98=4.22n 23= P U n 2 n 4 X 0.99 X 0.99=4.14 Pd/nm=45.06N - mn 01= Td i0 n 1 n 12= T I i1 n 2 n 4m = T U n 2 n 4i0为带传动传动比 i1为减速器传动比 滚动轴承的效率n 为 0.980.995 在本设计中取U轴：P U = P IX n 12= P IXn 2X n 3计算各轴的输出功率： 由于IU轴的输出功率分别为输入功率乘以轴承效率

9、：故: P'I =PIX n 轴承=4.35 X 0.98=4.26KW P'U = P UXn 轴承=4.22 X 0.98=4.14KW计算各轴的输出转矩： 由于IU轴的输出功率分别为输入功率乘以轴承效率：则：T'I = T IXn 轴承=121.12 X 0.98=118.70N mT'n = T nxn 轴承=356.13X 0.98=349.01N m综合以上数据，得表如下:轴名功率p ( Kvy转矩t ( n m转速nr/mi n传动比i效率n输入输出输入输出电动机轴4.5345.069602.80.96I轴4.354.26121.12118.703

10、42.863.00.98n轴4.224.14356.13349.01114.291.00.99卷筒轴4.144.06349.04336.25114.29五.V带的设计(1)选择普通V带型号由 PC=KA P=1.1X 7.5=8.25 ( KW)根据课本P134表 9-7得知其交点在 A、B型交界由课本P134表9-5 查得KA=1.1线处，故A、B型两方案待定：方案1:取A型V 带确定带轮的基准直径，并验算带速：则取小带轮 d1=100mm由课本 P132d2=n1 d1 (1- & )/n2=i d1 (1- & )表9-2 得，推=2.8X 100X (1-0.02)=2

11、74.4mm荐的A型小带由表9-2取d2=274mm (虽使n2略有减少，但其误差小轮基准直径为于5%，故允许)75m125mm带速验算： V=n1 d1 n / (1000 X 60)=960 X 100 n / (1000 X 60)=5.024 m/s11介于525m/s范围内，故合适确定带长和中心距a：0.7 (d1+d2)w a0< 2 (d1+d2)0.7X( 100+ 274)w a0<2X( 100+ 274) 262.08< a0< 748.8初定中心距a0=500，则带长为L0=2 a0+n -( d1+d2)+( d2-d1)7(4 a0)=2X

12、500+n (100+274) /2+ (274-100) 2/(4 X 500)=1602.32 mm由表9-3 选用Ld= 1400mm 的实际中心距 a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1400-1602.32)/2=398.84 mm验算小带轮上的包角a 1由机械设计书 表9-4 查得P0=0.95由表9-6 查得 P0=0.11 由表9-7查得Ka = 0.95 由表9-3得 KL=0.96a 仁 180-(d2-d1) X 57.3/a=180 -(274 -100 产 57.3/ 398.84= 155.01 a 120合适确定带的根数Z=PC/ (P0+AP0) KL Ka

13、 )=8.25( (0.95 +0.11)0.96x0.95)=8.53故要取9根A型V带计算轴上的压力由书9-18初拉力公式有F0=500 PC- (2.5/K a -1 ) /z c+q v2= 500 8.25 (2.5/0.95 -1 )/(7 5.02) 0.17 5.022=195.63N由课本9-19得作用在轴上的压力FQ=2 z F0 sin( a /2)=2 9 195.63 sin 155.01/2 i；=3437.94N方案二：取B型V带 确定带轮的基准直径，并验算带速：则取小带轮d1=140mm由课本表9-2得， 推荐的B型小带轮 基准直径125mm280mmd2=n1

14、 d1 (1- & )/n2=i d1 (1- & )=2.8X 140X (1-0.02)=384.16mm由表9-2取d2=384mm(虽使n2略有减少，但其误差小于5%,故允许)带速验算：V=n1 d1 n / / 1000X 60)=960X140 n / (1000X60) =7.03 m/s介于525m/s范围内，故合适 确定带长和中心距a：0.7 (d1+d2)w a0< 2 (d1+d2)0.7X( 140+384)< a0< 2X( 140+384) 366.8W a0< 1048初定中心距a0=700，则带长为2L0=2 a0+n (

15、d1+d2) + ( d2-d1) /(4 a0)2n (140+384) /2+ (384-140) /(4 X 700) =2244.2 mm由表9-3选用Ld=22f4 mm的实际中心距乂入 a=a0+(Ld-L0)/2=700+验算小带轮上的包角a 1=180-(d2-d1)X 57.=180-(384-1®) X 57.确定带的根数Z=PC/ (P0+A P0)=2 X 700+'由机械设计书表9-4查得P0=2.08由表9-6查得 P0=0.30由表9-7查得K a =0.95 由表9-3查得KL=1.00H2244-2144.2)/2=697.9m a 13/a

16、3d697.9=160.0>120 合适-KL K a= 8.25( ( 2.08 +0.B0) 1.念0；95') =3.65故取4根B型V带计算轴上的压力由书9-18的初拉力公式有F0=500 - PC (2.5/K a -1) /z c+q v= 500 8.25 (2.5/0.95 -1)/(3 7.03)0.17 7.03=327.60N由课本9-19得作用在轴上的压力FQ=2 z综合各项数据比较得出方案二更适合0.98Ns-=258图如M xdda=2 x 4 汉 327.6011600/ 2六、齿轮传动的设计:45号钢 齿面硬度(1) 、选定齿轮传动类型、材料、热处

17、理方式、精度等级。 小齿轮选硬齿面，大齿轮选硬齿面，小齿轮的材料为 调制，齿面硬度为250HBS,大齿轮选用45号钢正火, 为 200HBS。齿轮精度初选8级(2) 、初选主要参数Z仁 20 ， u= 4.5Z2=Z1 u=90取书 a=0.3，则书 d=0.5 (i+1 ) =0.675(3) 按齿面接触疲劳强度计算计算小齿轮分度圆直径dii2kT u 十1ZeZhz£、 W d uI CH /> 315#确定各参数值 载荷系数查课本表6-6取K=1.2 小齿轮名义转矩-mm665T1=9.55 X 10 X P/ni=9.55 104.35/342.86=1.21 10 N

18、材料弹性影响系数由课本 表 6-7 ZE=189.8、MPa区域系数ZH=2.5重合度系数£ t=1.88-3.2 (1/Z1+1/Z2 )=1.88-3.2X( 1/20+1/90) =1.694 -£t4-1.69Z £ =上_3一“77许用应力查课本图6-21 (a)CHlim訂二 610MPa CHiim2】=560MPa查表6-8 按一般可靠要求取SH=1则H=610MPaH Iim2=560MPaer H = 560MPall2kT1 u +12ZeZh zfw d uI eH Sh取两式计算中的较小值，即于是di >3：2 x 1.2x1.18

19、 心05 4.5 +189.8x2.5 x 0.77、 i1 14i560 .丿=52.82mm(4)确定模数m=d1/Z1 > 52.82/20=2.641取标准模数值m=3(5)按齿根弯曲疲劳强度校核计算2KT1 YfsYbd1m校核式中小轮分度圆直径d1=m- Z=3X 20=60mm齿轮啮合宽度b=W d - d1 =3 x 20=60mm复合齿轮系数YFS仁4.38 YFS2=3.95夯重合度系数丫& =0.25+0.75/ & t=0.25+0.75/1.69=0.6938(T许用应力 查图 6-22 (a)e FIim1=245MPaF|im2=220Mpa

20、查表 6-8，取 SF=1.25升Flim1 = 245 =196MPa则Sf1.25eF二 eFIim2 二 220 =176MPaSf1.25计算大小齿轮的yfs并进行比较eF18丫FS1 = 4.38 = 0.02234浪2 = 395 = 0.02244叶!1196叶 12176YFS1YfS219#取较大值代入公式进行计算则有2 1.2 1.18 10560 60 43.95 0.6938#=53.90Mpa< c F 2故满足齿根弯曲疲劳强度要求(6)几何尺寸计算d1=m Z=4 20 =80 mmd2=m- Z仁4 90 =360 mma=m (Z1+Z2) =4 (20

21、90)/2 =220 mm b=60mm b2=60mm取小齿轮宽度b仁65mm(7)验算初选精度等级是否合适齿轮圆周速度 v= n d1 n1/ (60X 1000) =3.14X 60 X 342.86/ (60X 1000)=1.08 m/s对照表6-5可知选择8级精度合适。七轴的设计：1,齿轮轴的设计确定轴上零件的定位和固定方式(如图)#PI的值为前 面第8页中给 出20，一 在前面带轮的 计算中已经得 到Z=4其余的 数据手册得到D1= 30mmL1=60mmD2= 38mmL2=70mmD3= 40mm L3=20mmD4= 48mmL4=10mmD5= 66mmL5=65mmD6

22、= 48mm L6=10mmD7= 40mmL7=18mmFt=2016.65NmFr=734NmRA=RB=1008.325NmRA =RB=367Nm1 , 5滚动轴承 2 轴 3 齿轮轴的轮齿段 4 套筒6 密封盖7 轴端挡圈8 轴承端盖9 带轮10 键(1) 按扭转强度估算轴的直径选用45#调质，硬度217255HBS 轴的输入功率为 PI =4.35KW转速为 n I =342.86 r/min根据 课本P205 ( 13-2) 式，并查表13-2，取c=115IPf 4.35d> C 3- 1 15 3=26.82mmV 342.86(2) 确定轴各段直径和长度 从大带轮开始

23、右起第一段，由于带轮与轴通过键联接，则轴应该增加5%取D1P 30mm,又带轮的宽度 B= (Z-1)e+2 f =(4 T ) 18 2 8 = 52 mm则第一段长度L仁60mm 右起第二段直径取D2迤38mm根据轴承端盖的装拆以及对轴承添加润滑脂的要求和箱体的厚 度，取端盖的外端面与带轮的左端面间的距离为30mm则取第二段的长度L2=70mm 右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承，则轴 承有径向力，而轴向力为零，选用 6208轴承，其尺寸为dx DXB=40X 80 X 18，那么该段的直径为D3=D3= 40mm 长度为L3=20mm 右起第四段，为滚动轴承的定位轴肩，其直径应

24、小于滚动轴承的内圈外径，取 D4=D4瑯48mm,长度取L4=10mm21MC=60.97NmMC1 = MC2=19.47 NmMC1=MC2=64.0NmT=59.0 Nma = 0.6MeC2=73.14Nm右起第五段，该段为齿轮轴段，由于齿轮的齿顶圆直径为66mm,分度圆直径为 60mm,齿轮的宽度为 65mm,贝 此段的直径为D5P 66mm长度为L5=65mm右起第六段，为滚动轴承的定位轴肩，其直径应小于滚动轴承的内圈外径，取 D6= 48mm长度取L6=10mm右起第七段，该段为滚动轴承安装出处，取轴径为D7= 40mm,长度 L7= 18mm(3) 求齿轮上作用力的大小、方向小

25、齿轮分度圆直径：d仁60mm作用在齿轮上的转矩为：T1 =1.21 105 N mm求圆周力：Ft5Ft=2TJd2=2 1.21 10 /60 =2016.65N求径向力FrFr=Ft tan a =4033.3 tan20°=734NFt, Fr的方向如下图所示(4) 轴长支反力根据轴承支反力的作用点以及轴承和齿轮在轴上的安装位 置，建立力学模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =1008.325N垂直面的支反力：由于选用深沟球轴承则Fa=0那么 RA =RB =Fr X 62/124=367N(5) 画弯矩图右起第四段剖面C处的弯矩：水平面的弯矩：MC=RA 62 =62

26、.52Nm垂直面的弯矩：MC1 = MC2 =RA X 62=22.75Nm 合成弯矩：Md 二 Mc2M c2 Md2 62.52222.75" =66.53Nm(6) 画转矩图：T= Ft X d1/2=61.02Nm(7) 画当量弯矩图因为是单向回转，转矩为脉动循环，a =0.6可得右起第四段剖面C处的当量弯矩：Mec2 = Mc22(久 T)2 二 75.94Nm(8) 判断危险截面并验算强度 右起第四段剖面C处当量弯矩最大，而其直径与相邻段相 差不大，所以剖面C为危险截面。已知MeC2=75.94Nm ,由课本表13-1有：c -1 =60Mpa贝U:(T e= MeC2/

27、W= MeC2/(0.1 d4)= 75.94灯000/(0.1 汇 483) =6.87< c-1 右起第一段D处虽仅受转矩但其直径较小，故该面也为危 险截面：Md = ( aT)2 = ( 0.6 >61)2 =36.6Nmc e= MD/W= MD/(0.1 Df)= 36.6x 1000/(0.1 x 303) =13.56Nm< c-1 所以确疋的尺寸是安全的。受力图如下：c-1 =60MpaMD= 36.6Nm11 严1 /l'1)d4K11'll1111123输出轴的设计计算：(1)确定轴上零件的定位和固定方式(如图)24#1, 5滚动轴承 2

28、轴 3 齿轮 4 套筒6 密封盖 7 键8 轴承端盖 9 轴端挡圈10 半联轴器(2)按扭转强度估算轴的直径选用45#调质，硬度217255HBS轴的输入功率为 PH =4.22KW转速为 nH =114.29r/min根据P20513-2)式，并查表13-2取c=115d> C 3 P =1153 422 =38.29mm.114.29#D1= 45mmL1=82mmD2= 52mmL2= 54mmD3= 55mmL3= 36mm(3) 确定轴各段直径和长度从联轴器开始右起第一段，由于联轴器与轴通过键联接，则轴应该增加 5% 取45mm根据计算转矩 TC=KAKTH =1.3 X 35

29、6.13=462.97 查标准 GB/T 50142003， 选用 LXZ2型 柱销 联轴器，半联轴器长度为L1 =84mm ,轴段长L1=L仁82mm0右起第二段，考虑联轴器的轴向定位要求，该段的直径取52mm根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取 端盖的外端面与半联轴器左端面的距离为 30mm故取该段长为L2=74mm0右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承，则轴承 有径向力，而轴向力为零，选用 6211型轴承，其尺寸为dX D#D5= 66mm L5=10mmD6= 55mm L6=21mmFt=3762.96NmFr= 1369.61NmRA=RB =1881.48

30、NRA =RB=684.81 NMC=116.65 NmMC1 = MC2=41.09 NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0 Nma =0.6X B=55X 100X 21，那么该段的直径为 55mm ，长度为L3=36mmD4P 60mm 右起第四段，该段装有齿轮，并且齿轮与轴用键联接，直径要增加5%大齿轮的分度圆直径为270mm,则第四段的直径 L4=58mm 取60mm齿轮宽为b=60mm为了保证定位的可靠性，取轴段长度为L4=58mm右起第五段，考虑齿轮的轴向定位，定位轴肩，取轴肩的直径为D5= 66mm长度取L5=10mm右起第六段，该段为滚动轴承安装出处，取轴径为D6

31、P55mm,长度 L6=21mm(4) 求齿轮上作用力的大小、方向大齿轮分度圆直径：d1=270mm作用在齿轮上的转矩为：T1 =5.08 X 105N- mm求圆周力：FtFt=2T2/d 2=2X 5.08 X 105/270=3762.96N求径向力FrFr=Ft tan a =3762.96 X tan200=1369.61N(5) 轴长支反力根据轴承支反力的作用点以及轴承和齿轮在轴上的安装 位置，建立力学模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =1881.48 N 垂直面的支反力：由于选用深沟球轴承则Fa=0那么 RA =RB = Fr X 62/124= 684.81 N(6)

32、 画弯矩图右起第四段剖面C处的弯矩：水平面的弯矩：MC= RX 62= 116.65 Nm垂直面的弯矩：MC1 = MC2 =RA X 62=41.09 Nm 合成 弯矩：M C1 =MC2 =*MC2 M C12 =、116.6尺 41.092 =123.68Nm(7) 画转矩图：T= Ft X d2/2=508.0 Nm(8) 画当量弯矩图因为是单向回转，转矩为脉动循环，a =0.6可得右起第四段剖面C处的当量弯矩：Mec2 jMc22 仏 T)2 二,123.682(0.6?508)2 =328.94Nm(9) 判断危险截面并验算强度 右起第四段剖面C处当量弯矩最大，而其直径与相邻 段相

33、差不大，所以剖面C为危险截面。已知MeC2=28.94Nm,由课本 表13-1c-1 =60Mpa贝U:(T e= MeC2/WMeC2/(0.1 D43)= 328.94 灯000/(0.仆 603) = 15.23< c-1 右起第一段D处虽仅受转矩但其直径较小，故该面也为 危险截面：MD = J( a T)= 0.6汇508.0 = 304.8Nmc e= MD/W= MD/(0.1 - Df)3=304.8 X 1000/(0.1 X 45 )=33.45 Nm< c-1 所以确疋的尺寸是安全的。以上计算所需的图如下：MeC2=28.94Nm c -1 =60MpaMD=3

34、04.8Nm*rII'-141.09Nn I停-aK W27绘制轴的工艺图(见图纸)#八.箱体结构设计：(1) 窥视孔和窥视孔盖在减速器上部可以看到传动零件啮合处要开 窥视孔，以便检查齿面接触斑点和赤侧间隙，了解啮合情况。润 滑油也由此注入机体内。窥视孔上有盖板，以防止污物进入机体 内和润滑油飞溅出来。(2) 放油螺塞减速器底部设有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞 赌注。(3) 油标油标用来检查油面咼度，以保证有正常的油量。油标有各种 结构类型，有的已定为国家标准件。(4) 通气器减速器运转时，由于摩擦发热，使机体内温度升高，气压 增大，导致润滑油从缝隙向外渗漏。所以多在机盖顶部或窥

35、视孔盖 上安装通气器，使机体内热涨气自由逸出，达到集体内外气压相等， 提高机体有缝隙处的密封性能。(5) 启盖螺钉机盖与机座结合面上常涂有水玻璃或密封胶，联结后结 合较紧，不易分开。为便于取盖，在机盖凸缘上常装有一至二个启 盖螺钉，在启盖时，可先拧动此螺钉顶起机盖。在轴承端盖上也可 以安装启盖螺钉，便于拆卸端盖。对于需作轴向调整的套环，如装 上二个启盖螺钉，将便于调整。(6) 定位销为了保证轴承座孔的安装精度，在机盖和机座用螺栓联结后，镗孔之前装上两个定位销，孔位置尽量远些。如机体结构 是对的，销孔位置不应该对称布置。(7) 调整垫片调整垫片由多片很薄的软金属制成，用一调整轴承间 隙。有的垫片

36、还要起调整传动零件轴向位置的作用。(8) 环首螺钉、吊环和吊钩在机盖上装有环首螺钉或铸出吊环或吊 钩，用以搬运或拆卸机盖。(9) 密封装置在伸出轴与端盖之间有间隙，必须安装密封件，以防止漏油和污物进入机体内。密封件多为标准件，其密封效果相差 很大，应根据具体情况选用。箱体结构尺寸选择如下表：名称符号尺寸(mm机座壁厚8机盖壁厚S 18机座凸缘厚度br i2机盖凸缘厚度b 112机座底凸缘厚度b 220地脚螺钉直径df20地脚螺钉数目n4轴承旁联结螺栓直径di16机盖与机座联接螺栓直径d212联轴器螺栓d2的间距l160轴承端盖螺钉直径d310窥视孔盖螺钉直径d48定位销直径d8df，d1, d

37、2至外机壁距离Ci26, 22, 18df, d2至凸缘边缘距离C224, 16轴承旁凸台半径R1：24, 16凸台高度h根据低速级轴承座外径确定，以便 于扳手操作为准外机壁至轴承座端面距离l1：60, 44大齿轮顶圆与内机壁距离 112齿轮端面与内机壁距离 210机盖、机座肋厚m1 ,m2I 7轴承端盖外径D2：90, 105轴承端盖凸缘厚度t10轴承旁联接螺栓距离S尽量靠近，以Md1和Md2互不干涉 为准，一般s=D2九.键联接设计：1、输入轴与大带轮联接采用平键联接此段轴径di=30mm丄i=50mm 查手册得，选用C型平键，得：A键 8 X 7 GB1096-79 L=L i-b=50

38、-8=42mmT=44.77N mh=7mm根据课本P243 (10-5) 式得(T p=4 T/(d h L)=4X 44.77 X 1000/ (30X 7X 42)=20.30Mpa < (T r (110Mpa)2、输入轴与齿轮1联接采用平键联接轴径 d2=44mm,L2=62mmT I = 121.12N?m 查手册选A型平键GB1096-79B 键 12X 8 GB1096-79l=L 2-b=62-12=50mmh=8mm(Tp=4 TI / (d h l )=4 汉121.12 汇 1000/(44汉 8汉 50)=27.53Mpa< c p (110Mpa)3、输

39、出轴与齿轮2联接用平键联接轴径 d3=60mm Ls=58mm T n =349.04查手册P51 选用A型平键键 18X 11 GB 1096-79l=L 3-b=60-18=42mm h=11mmcp=4 Tn/ /d h l )= 4X349.04 x1000/(60X1 汇42)=50.37Mpa< c p (110Mpa)键 12X 8十.滚动轴承设计：根据条件，轴承预计寿命Lh8x 3658 =23360 小时1. 输入轴的轴承设计计算(1) 初步计算当量动载荷P因该轴承在此工作条件下只受到 Fr径向力作用，所以P=Fr=628.20N(2) 求轴承应有的径向基本额定载荷值fd Pc/60?V、1.2 628.20 /(160 342.86106123360)£=6148.26N(3) 选择轴承型号查表11-5，选择6208轴承 Cr=29.5KN由课本式11-3有Lh6 610 / ftC v 10