(完整版)钢结构概念题库答案

1、1绪论1-1建筑钢材的（ D ）差。（A）强度（B）塑性（C）韧性（D）耐腐蚀性1-2.钢结构的缺点之一是（ C ）。（A）自重大（B）施工工期长（C）耐火性差（D）耐热性差1-3.钢结构的优点之一是（ A ）。（A）密闭性较好（B）耐火性好（C）不发生脆性破坏（D）能充分发挥材料强度1-4钢结构的实际受力情况和工程力学计算结果（C ）。（A）完全相同（B）完全不同（C）比较符合（D）相差较大1-5 钢结构在一般条件下不会因偶然超载而突然断裂。 这主要是由于钢材（ B ）好。（A）强度（B）塑性（C）韧性（D）均匀性1-6 在地震多发区采用钢结构较为有利。 这主要是由于钢材（ C ）好。（A）

2、强度（B）塑性（C）韧性（D）均匀性1-7. 由于钢材（ C ），所以钢结构适宜在动力荷载作用下工作。（A）强度高（B）塑性好（C）韧性好（D）密度/强度比小1-8.因为钢 材（ A ），所以钢材适用于建造大跨度钢结构。（A）强度高（B）塑性好（C）韧性好（D）密度/强度比小1-9.在结构 设计理论中，荷载分项系数（ C ）的形式出现在设计表达式中。（A） 1.0的乘积因子(D) 1.0的倒数乘积因子1-10在结构设计理论中，抗力分项系数( D )的形式出现在设 计表达式中。(A) V 1.0的乘积因子(B) V 1.0的倒数乘积因子(C) 1.0的乘积因子(D) 1.0的倒数乘积因子1-11

3、应该按照结构的( A )来决定结构或构件的目标可靠指标。(A)破坏类型和安全等级(B)材料性能和施工质量(C)作用类别和抗力特性(D)破坏后果和建筑类型。1-12在一般情况下，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为( A )。(A) 丫生 1.2,干Q1.4 (B)1.4,R.2(C) 丫生 丫 Q= 1.2 (D) 丫0 1.41-13当永久荷载对设计有利时，永久荷载和可变荷载的分项系数分别为( B )。(A) 丫生 1.2,干Q1.4 (B)1.0,R.4(C) 丫生 丫 Q= 1.2 (D) 丫0 1.41-14.在一般情况下，可变荷载的分项系数 yQ= ( D )。1(A)1.0 (B)1

4、.1 (C)1.2 (D)1.41-15.当永久荷载对设计有利时，永久荷载的分项系数取丫异( A )。(A)1.0 (B) 千 1.2 (C)1.3 (D)1.4D )。1-16 当可变荷载效应对结构构件承载力不利时，可变 荷载的分项系数取yO(A)0 (B)内 1.0 (C)1.2 (D)1.41-17当可变荷载效应对结构构件承载力有利时，可变荷载的分项系数取丫 Q= ( A )。(A)0 (B)内 1.0 (C)1.2 (D)1.41-18.钢结构设计规范中钢材的强度设计值f = ( A )。(A) fy / 丫 R (B) 丫 R fy (C) fu / 丫 R (D) 丫 R fu1-

5、19.结构承载力设计表达式丫 0( oGd+b Q1d+-E小iQd1)后是荷载组合系数,它的i=2n取值 ( B ) 。(A) 科1 (B) 0 S 10 (B) S 5= S 10 (C) S 5( B )次时，应进行疲劳计算。4456(A)1 10 (B)5 10 (C)1 10 (D)2 想2-44在进行吊车梁设计时，对( A )部位可不必验算疲劳强度。(A)上翼缘中部(B)下翼缘中部(C)腹板的下端(D)横肋的下端62-45.影响焊接钢构件疲劳性能的因素有(C )。(A)塑性、韧性和最大应力 (T max(B)最大拉应力(T max应力循环次数n和应力比 min/max(C)构造状况

6、，应力幅 (T和应力循环次数(D)构造状况、应力比c( min/m舌X应力循环次数2-46. 一座简支钢板梁桥， 应对主梁跨中截面( B )部位进行疲劳应力幅度验算。(A)上翼缘(B)下翼缘(C)上、下翼缘(D)中性轴2-47重级工作制吊车梁疲劳计算采用容许应力幅法时，(C )部位可不计算疲劳。(A)简支实腹式吊车梁的下翼缘板(B)简支桁架式吊车梁端拉杆(C)简支桁架式吊车梁端压杆(D)简支桁梁式吊车梁下弦杆2-48在钢桥中，对于同样的焊接型式和受力部位，Q235 与 Q460钢材相比较，其抗疲劳的容许应力幅度值的关系是( A ) 。(A)两者相差不大(B)两者相同(C)两者相差很大(D)没有

7、规律2-49对钢结构焊接部位的疲劳强度影响不显著的因素是( D ) 。(A)应力幅(B)应力集中(C)应力循环次数(D)钢的种类2-50对钢材或非焊接结构疲劳强度影响不显著的因素是(A)应力比(B)钢材强度(C)应力循环次数(D)应力集中程度2-51影响焊接钢构件疲劳寿命的主要因素是( B ) 。(A) 应力比 (B) 应力幅 (C) 应力最大值(D) 应力最小值2-52( A )因素对焊接钢构件的疲劳寿命影响最小。(A)钢材强度(B)应力幅(C)焊接缺陷(D)应力集中程度2-53.疲劳计算的容许应力幅与( A ) 无关。(A)钢的强度(B)残余应力(C)应力集中的程度(D)应力循环次数2-5

8、4. 引起钢材疲劳破坏的荷载为 ( B )(A)静力荷载(B)产生拉应力的循环荷载(C)冲击荷载(D)产生全压应力的循环荷载2-55.常幅疲劳容许应力幅 田中的系数c和6与(D )有关。(A)钢材种类(B)构件中的应力分布(C)循环次数(D)构件和连接构造类别2-56根据规范的规定，吊车梁的疲劳计算按( C ) 。(A)变幅疲劳考虑(B)常幅疲劳考虑(C)等效常幅疲劳计算(D)累积损伤原则计算2-57. 疲劳计算中，我国规范将构件和连接分为八种类别，分类是根据 ( A ) 。(A)细部构造所引起应力集中程度(B)钢材的强度级别及细部构造所引起应力集中程度(C)钢材的强度级别及应力循环的次数(D

9、)应力循环的次数及细部构造所引起应力集中程度2-58吊车梁的受拉下翼缘在(A )板边加工情况下，疲劳强度最高的。 7(A)两侧边为轧制边(B)一侧边为轧制边，另一侧边为火焰切割边(C)两侧边为火焰切割边(D) 一侧边为刨边，另一侧边为火焰切割边2-59钢材的抗剪设计强度fv 与 f 有关，一般而言， fv =( A ) 。(A)f/ ，3 (B) V3f (C) f/3 (D)3f2-60最易产生脆性破坏的应力状态是( B )应力状态。(A)单向压(B)三向拉(C)单向拉(D)二向拉一向压2-61. 在多轴应力状态下， 在钢结构中采用的钢材极限条件是( C )(A)主应力达到fy (B)最大剪

10、应力达到fv(C)折算应力达到fy (D)最大拉应力或最大压应力达到fy2-62规范对钢材的分组是根据钢材的( D ) 确定的。(A)钢种(B)钢号(C)横截面积(D)厚度或直径2-63钢材在复杂应力状态下的屈服条件是由( D )等于单向拉伸时的屈服点决定的。(A)最大拉应力(B)最大剪应力(C)最大压应力(D)折算应力2-64 Cv 是钢材的 ( A )指标。(A)韧性性能(B)强度性能(C)塑性性能(D)冷加工性能2-65( D )冷加工在钢材中不会出现明显的冷作硬化现象。(A)冷拉或弯(B)冲孔(C)机械剪切(D)车削或刨切2-66. 在( A )情况下，计算钢结构构件承载力可以不考虑应

11、力集 中的影响。(A)常温静载(B)常温疲劳(C)常温动载(D)低温动载2-67. 以下关于应力集中的说法中正确的是( B ) 。(A)应力集中降低了钢材的屈服强度(B)应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制(C)应力集中产生异号应力场，使钢材变脆(D)应力集中可以提高构件的疲劳强度2-68.应力集中越严重，钢材也就变得越脆，这是因为 ( B )(A)应力集中降低了材料的屈服点(B)应力集中产生同号应力场，使塑性变形受到限制(C)应力集中处的应力比平均应力高(D)应力集中降低了钢材的抗拉强度2-69.钢材的塑性性能受很多因素的影响，下列结论中正确的是( C )(A)温度降低对钢材塑性性能影

12、响不大(B)二(三)向拉应力导致钢材塑性增加(C)加载速度越快，钢材表现出的塑性越差(D)应力集中对钢材的塑性变形无显著影响2-70.符号 L125X80M0 表示(B )。(A)等肢角钢(B)不等肢角钢(C)钢板(D)槽钢2-71工字钢代号I50c 表示( D )。(A)截面高度h=50mm、腹板较薄(B)截面高度h=50mm、腹板较厚 8(C)截面高度h=50cm、腹板较薄(D)截面高度h=50cm、腹板较厚B )表示。2-72.截面高度500mm、腹板较薄的热轧工字钢用(A)I500a (B) I50a (C) I50b (D) I50c 2-73 热轧 H 型钢HW20(X 200 M

13、M2的翼缘与腹板厚度分别为(B )。(A)8mm ， 12mm (B)12mm ， 8mm(C)8mm ， 8mm (D)12mm ， 12mm2-74宽翼、中翼和窄翼H 型钢的代号分别是( C )。(A)HM 、 HW 和 HN (B)HW 、 HN 和 HM (C)HW 、 HM 和 HN (D)HN 、HM 和 HW 2-75 翼缘宽度与截面高度相等的 H 型钢是( A )。(A)HW (B)HM (C)HN (D)HW 和 HM93.连接3-1现代钢结构最主要最常用的连接方法是( B ) 。(A)钟钉连接(B)焊接连接(C)普通螺栓连接(D)高强螺栓连接3-2在下列四种施焊方位中，(

14、A ) 的施焊质量最难保证。(A)仰焊(B)横焊(C)立焊(D)平焊3-3在下列四种施焊方位中，( D ) 的施焊质量最易保证。(A)仰焊(B)横焊(C)立焊(D)平焊3-4 连接中使用的焊条应与被连接构件的强度相匹配， 通常在被连接构件选用 Q235 时，焊条选用 ( A ) 型。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)前三种均可3-5当 Q235 钢与 Q345 钢手工焊接时，宜选用 ( A ) 型焊条。(A)E43 (B)E50 (C)E55 (D)E50 或 E553-6.对接焊缝的平接接头(图a)与角焊缝搭接接头(图b)相比，前(A)用料不经济(B)应力集中严重(C)使用强度

15、低(D)制造费工(a) (b)3-7.角焊缝搭接接头的优点是(D )。(A)用料经济(B)应力集中小(C)疲劳强度高(D)制造省工3-8.斜角焊缝主要用于(C )。(A)梁式结构(B)桁架(C)钢管结构(D)轻型钢结构3-9.在直接动 荷载作用下，采用自动焊的结构，( A )。(A)正面角焊缝宜用平坦型，侧面角焊缝宜用凹面型(B)正面角焊缝宜用凹面型，侧面角焊缝宜用平坦型(C)正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用普通型(D)正面角焊缝和侧面角焊缝都宜用平坦型3-10.在直接动荷载作用下，角焊缝采用平坦型或凹面型为了(B )。(A)便于施工(B)减小应力集中(C)提高焊件稳定性(D)提高焊件刚 度3-1

16、1.在静荷载或间接荷动载作用下，侧面角焊缝的强度增大系数B f=(A ) (A)1.0 (B)1.1 (C)1.22 (D)1.53-12.在静荷载或间接荷动载作用下，端面角焊缝的强度增大系数Bf ( C )(A)=1.0 (B)=1.1 (C)=1.22 (D)1.53-13.在静荷载或间接荷动载作用下，斜向角焊缝的强度增大系数(A) Bf =1.0 (B) Bf =1.1=(C22 (D)1fv B f6mm,则其边缘的角焊缝的 最大焊脚尺寸hfmax= ( D )。(A)1.5t (B)t-(12)(C)1.2t (D)min t-(12), 1.2t则t1、t2分别为(A )。3-21

17、.直角角焊缝的焊脚尺寸应满足hfmin 1.51 hfmax 1.2t2的厚度。(A) t1 为厚焊件， t2 为薄焊件 (B) t1 为薄焊件， t2 为厚焊件(C) t1、 t2 皆为厚焊件(D) t1 、 t2 皆为薄焊件3-22. 图示两块钢板用直角角焊缝连接，最大的焊脚尺寸hmax=( A )mm 。(A) 6 (B) 8 (C) 10 (D) 12.610题 3 22 图 题 3 23 图 8 3-23 图示两块钢板间采用角焊缝，其焊脚尺寸可选用 ( A )mm 。(A) 7 (B) 8 (C) 9 (D) 63-24.规范规定侧焊缝的设计长度lwmax 在动荷载作用时为 40hf

18、， 在静荷载作用时为60hf ，这主要考虑到(B )。11(A)焊缝的承载能力已经高于构件强度(B)焊缝沿长度应力分布过于不均匀(C)焊缝过长，带来施工的困难(D)焊缝产生的热量过大而影响材质3-25侧面角焊缝的计算长度不宜大于( B )(A)40hf (B)60hf (C)80hf (D)120hf3-26角焊缝的计算长度不得小于( A )(A)8hf 和 40mm (B)8hf 和 25mm(C)60hf 和 40mm (D)60hf 和 25mm.3-27钢结构在搭接连接中，搭接长度不得小于焊件较小厚度的( B )。(A)4 倍，并不得小于20mm; (B)5 倍，并不得小于 25mm;

19、(C)6倍，并不得小于30mm; (D)7倍，并不得小于35mm.3-28.直角角焊缝的有效厚度 he= ( A ) hf.(A)0.7 (B)1 (C)1.2 (D)1.43-29.在轴心力作用下，角钢与钢板连接的肢背焊缝与肢尖焊缝所承受的内力之比近似为(D )。(A)0.5 (B)1 (C)1.5 (D)23-30.设图示角焊缝的计算公式为rf =N/A 3-36.在满足强度的条件下，图示号和号焊缝合理的hf应分别是（D ）。（A）4mm , 4mm （B）6mm , 8mm（C）8mm, 8mm （D）6mm , 6mm题3-36图题3-37图3-37.图示的角焊缝在P的作用下，最危险点

20、是（B ）。（A）a、b 点（B）b、d 点（C）c、d 点（D）a、c 点.题3-38图13题339图3-39.图示焊接连接中，最大焊缝应力发生在（D ）。（A） a 点（B） b 点（C） c 点（D） d 点3-40.受拉（A ）对接焊缝可不计算焊缝强度。（A）一级和二级（B）一级和三级（C）二级和三级（D）三级3-41.对接焊缝一般只在（D ）情况下，才须进行强度计算。（A）三级焊缝（B）三级焊缝受压（C）三级焊缝受剪（D）三级焊缝受拉3-42对接焊缝采用不同的坡口形式并非是为了（D ）。（A）便于施焊（B）节省焊料（C）降低残余应力（D）提高焊缝强度3-43发现未用引弧板施焊对接二级

21、直焊缝的强度不足时，采用（ C ）措施效果不大。（A）改用引弧板（B）改用斜焊缝（C）改用一级焊缝（D）将拼接放在内力更小的部位3-44对接焊缝采用引弧板是为了（D ）。（A）便于施焊（B）消除残余应力（C）节省焊料（D）消除弧口缺陷。3-45对接斜焊缝当轴线与外轴心拉力之间的夹角满足条件（A ）时，不需要验算焊缝强度。（A）tan 9 70 2d0是防止(A ).(A)钢板被冲剪破坏(B)螺栓杆被剪坏(C)螺栓杆被压坏(D)螺栓产生过大的弯曲变形3-65.设螺栓孔径为d0,则螺栓连接的中距和端距应分别不小于( D )。(A)2d0， 2d0 (B)3d0， 3d0 (C)2d0， 3d0 (

22、D)3d0， 2d03-66螺栓连接在(D )情况下，边距下限为1.2 d0。(A)剪切边(B)手工气割边(C)轧制边，高强螺栓(D)轧制边，普通螺栓3-67钢结构中常用的普通螺栓为(C )。(A)A 级 (B)B 级 (C)C 级 (D)8.8 级3-68在下列四中螺栓中，钢结构中不常用(C )。（A）M16 （B）M20 （C）M22 （D）M243-69.当抗剪普通螺栓较细而连接板较厚时易发生（ A ）破坏。（A）栓杆剪切（B）栓杆弯曲（C）孔边挤压（D）板受拉。3-70.当抗剪普通螺栓较粗而连接板较薄时易发生（ D ）破坏。（A）栓杆剪切（B）栓杆弯曲（C）栓杆挤压（D）板受拉。3-7

23、1.采用普通螺栓连接钢板时，栓杆发生剪断破坏，是因为（A ）（A）栓杆过细（B）钢板过薄（C）板截面削弱过多（D）螺栓间距3-72.图示螺栓的极限承载力 Nbmin=min(nv九 d2fvb,d ?fcb),其中(C )。(A) nv=1.02 t= S (B) nv=1.0 E t=2 S；(D) nv=2.0 E t=2 3-73. 10.9 级高强螺栓的(D )。(A)抗拉强度不低于900Mpa,屈强比为0.9(B)抗拉强度不低于900Mpa,屈强比为9(C)抗拉强度不低于1000Mpa,屈强比为9(D)抗拉强度不低于1000Mpa,屈强比为0.9。3-74单个普通螺栓传递剪力时的设计

24、承载能力由( B )确定。(A)单个螺栓抗剪设计承载力(B)单个螺栓抗剪和承压设计承载力中较小者(C)单个螺栓承压设计承载力(D)单个螺栓抗剪和承压设计承载力中较大者。3-75承压型高强螺栓比摩擦型高强螺栓( B ) 。(A)承载力低,变形小(B)承载力高，变形大(C)承载力高，变形小(D)承载力低，变形大。3-76计算摩擦型高强螺栓连接的轴心拉杆的强度时( B ) 。(A)只需计算净截面强度(B)需要计算净截面强度和毛截面强度(C)只需计算毛截面强度(D)视具体情况计算净截面强度或毛截面强度b3-77.一个摩擦型高强螺栓的抗剪承载力为：Nv=a nf仙上式中0c等于 ( A ) 。(A)O.

25、9 (B)0.8 (C)1.1 (D)1.2 。3-78摩擦型高强螺栓与承压型高强螺栓的主要区别是( D ) 不同。(A)接触面处理(B)预拉力(C)材料(D)设定的极限状态。3-79.摩擦型高强度螺栓受拉剪时与受剪时相比，其抗剪承载力(A)提高(B)降低(C)不变(D)按承压型高强度螺栓计算。3-80.摩擦型高强度螺栓的抗拉承载力 ( B ) 。(A)与作用拉力大小有关(B)与预拉力大小有关(C)与连接件表面处理情况有关(D)与A、B相C都无关。3-81摩擦型高强度螺栓的抗剪承载力与 ( A )无关。(A)荷载(B)预拉力(C)剪切面个数(D)接触面处理情况。3-82.承 压型高强螺栓的抗拉

26、承载力与 ( C )有关。(A)荷载(B)预拉力(C)螺栓材料(D)接触面处理情况。3-83.摩擦 型高强螺栓连接的轴心拉杆，验算净截面强度公式为(T =N1/An& f,其中 的 N1 与杆件所受拉力 N 相比 ( C ) 。17(A)N1 N (B)N1 = N (C)N1 N (D)视具体情况而定3-84摩擦型高强螺栓抗剪时依靠 ( D )承载。(A)螺栓杆抗压(B)螺栓杆抗剪(C)孔壁承压(D)板件间的摩阻力3-85. 承压型高强螺栓临近剪切破坏时依靠 ( B )承载。(A)螺栓的预拉力(B)螺栓杆的抗剪和孔壁承压(C)螺栓抗拉(D)板件间的摩阻力3-86. 采用摩擦型高强度螺栓与承压

27、型高强度螺栓两种连接形式，对比其规范要求的螺栓孔与螺杆之间的间隙，( A )。(A)前者的间隙大于后者(B)后者的间隙大于前者(C)两者的间隙相同(D)两者都没有间隙要求。3-87在直接受动力荷载作用的情况下，采用(C )连接方式最 合适。(A)焊缝连接(B)普通螺栓(C)摩擦型高强螺栓(D)承压型高强螺栓。 3-88摩擦型高强度螺栓特别适用于 ( A )结构的连接。(A)直接承受动力荷载(B)承受反复荷载作用(C)冷弯薄壁型钢(D)承受静力荷载和间接承受动力荷载。3-89承压型高强度螺栓不得用于( A ) 结构的连接。(A)直接承受动力荷载(B)桁架(C)冷弯薄壁型钢(D)承受静力荷载和间接

28、承受动力荷载。3-90.螺栓连接受剪工作时，在l S曲线上的最高点“3作为连接的极限承载力，则其螺栓应为( C )。A 摩擦型高强度螺栓和普通螺栓B.摩擦型高强度螺栓和承压型高强度螺栓C.普通螺栓和承压型高强度螺栓D 摩擦型高强度螺栓3-91.承压型高强度螺栓连接比摩擦型高强度螺栓连接( B ) 。(A)承载力低，变形大(B)承载力高，变形大(C)承载力低，变形小(D)承载力高，变形小3-92.摩擦型高强度螺栓的抗剪连接是靠( D )来传递剪力。(A)螺杆抗剪和承压(B)螺杆抗剪(C)螺杆承压(D)连接板件间的摩擦力3-93.承压型高强度螺栓的抗剪极限承载力应按( D ) 确定。(A)螺杆承剪

29、(B)孔壁承压(C)螺杆承拉(D)A或B3-94.直接承受动力荷载的连接部位，采用(D )连接好。(A)对接焊缝(B)角焊缝(C)普通螺栓(D)摩擦型高强螺栓184.轴心受力构件4-1.实腹式压弯构件在弯矩作用平面内的失稳是( B )。(A)弯扭失稳(B)弯曲失稳(C)扭转失稳(D)局部屈曲失稳4-2.实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的失稳是( A )。(A)弯扭失稳(B)弯曲失稳(C)扭转失稳(D)局部屈曲失稳4-3轴心拉杆应进行( D ) 计算。(A)强度(B)强度、整体稳定、局部稳定和长细比(C)强度、整体稳定和长细比(D)强度和长细比。4-4轴心受拉构件的强度计算公式为(A )。(A)N

30、/An f (B)N/A f (?)A/1fy (B) (T cr crrfy4-19轴心压杆的截面分为a、 b、 c、 d 类，其中( D )截面的稳定系数最低。(A) a 类(B) b 类(C) c 类(D) d 类4-20轴心压杆的截面分为a、 b、 c、 d 类，其中( A )截面的稳定系数最高。(A) a 类 (B) b 类 (C) c 类 (D) d 类4-21 a 类截面的轴心压杆稳稳定系数? 值最高， 主要是由于( D )(A)截面是轧制截面(B)截面的刚度最大(C)初弯曲的影响最小(D)残余应力的影响最小4-22.轴心压杆整体稳定计算时，在下列截面中属a类截面的是(B )(A

31、)轧制工字钢(弱轴y) (B)轧制圆管(任意轴)(C)等边单角钢(任意主轴)(D)焊接工字钢(强轴x).4-23对长细比很大的轴压构杆，提高其整体稳定性最有效的措施是( A )。(A)增加支座约束(B)提高钢材强度(C)加大回转半径(D)减少荷载。4-24.规定缀条柱的单肢长细比入1 0 0.7入max(比m酒主轴方向最大长细比 )是为了( C )。(A)保证整个柱的稳定。(B)保证单肢的刚度20(C)避免单肢先于整个柱失稳(D)构造要求。4-25. 计算格构式柱绕虚轴 x 挠曲的整体稳定性时，其稳定系数应根据 ( B )查表确定。(A)入 x (B) 入 0x (C) X y (D) 入 0y4-26. 格构式轴心受压构件绕虚轴 (x 轴) 的稳定计算采用换算长细比入0煌考虑(D ),使临界力降低。(A)格构柱有较大的附加弯矩(B)格构柱有较大的构造偏心(C)分肢有较大的残余应力(D)缀材剪切变形较大。4-27. 在进行格构式轴心受压构件的整体稳定计算时， 由于 ( A ) ，因此以换算长细比入0X弋替人为(A)格构式柱可能发生较大的剪切变形(B)要求实现等稳定设计(C)格构式柱可能单肢失稳(D)格构式柱承载能力提高4-28.对格构式轴压杆绕虚轴的整体稳定进行计算时，用换算长细比入oX弋替入，这是考虑(C )。(A)分肢剪切变形的影响(B)分肢