机械设计综合实践报告圆柱级齿轮减速器

1、机械设计综合实践报告机械设计综合实践报告一二级圆柱齿轮减速器姓名：赵君学号：02008525指导老师：陈敏华东南大学机械工程学院2011年1月 18日摘要摘要内容：根据具体任务，完成了输送系统的减速器设计。设 计内容包括传动系统总体方案的确定，传动系统的设计，重要零件的设计计算，以及箱体的结构设计和一些辅助零件的设计，使自己对机械设计课程内容有了更深刻的认识。初步掌握了机械设计的一般过程，训练了绘图能力以及应用AutoCAD的能力关键词：机械设计，减速器，传动系统AbstractThe abstract contents:Completed to transport the design of

2、 the deceleration machine of the system according to the concrete mission, design a contents to include to spread to move a total project of system to really settle, spread the structure design of the design calculation and box body of main spare parts of move the system with some designs that lend

3、support to zero partses. Pass this design makes the oneself design the process contents to have depper understanding to the machine, the first step controlled the general process of the machine design, traning the painting ability and applying an AutoCAD ability.Keyword:Design, machine, principle, m

4、achine,Spare parts, decelerate a machine and spread to move system.摘要2第一章绪论 1.1引言 41.2目的 4第二章设计项目2.1 设计任务 52.2 传动方案的设计 62.3 电动机的选择 62.4 传动比的计算与分配 62.5 传动参数的计算 72.6 各级传动零件的设计计算 72.7 寸的尺寸设计一一按许用应力计算 162.8 联轴器的选择 182.9 键的选择按轴颈选择 182.10 滚动轴承的选择 192.11 箱体及减速器附件说明 202.12 滚动轴承的外部密封装置 21第三章装配图设计21第四章零件图设计22

5、第五章小结23第六章参考文献24附页：轴的强度校核受力分析图 25第一章绪论1.1 引言机械设计综合课程设计是对我们一个学年内学习状况的考察，也是锻炼同学自主创新、设计及思考的一项课题。对我们也是一种学习 后的提高。本次机械设计课程设计的主题为“二级展开式圆柱齿轮减速器”， 在设计过程中涉及到了很多在过去的一年中我们所学到的知识，例如齿轮、轴和与它们相关的知识。这次是我们第一次接触实际进行设计， 相信无论对于我们知识的强化还是创新能力、思考能力都是一次锻炼 和挑战。同时，也是我们正式开始以自己能力设计的实践机会。1.2 目的综合运用机械设计基础、机械制造基础的知识和绘图技能， 完成 传动装置的

6、测绘与分析，通过这一过程全面了解一个机械产品所涉及 的结构、强度、制造、装配以及表达等方面的知识，培养综合分析、 实际解决工程问题的能力。9 / 25第二章设计项目2.1 设计任务设计任务书带式运输机双级闭式齿轮传动装置设计 设计图例：1 电动机 2 V带传动 3 二级圆柱齿轮减速器4联轴器 5 一卷筒6 一运输带设计要求：1.设计用于带式运输机的传动装置2,连续单向运转，载荷较平稳，空载起动，运输带允许误差为5%3.使用期限为10年，小批量生产，两班制工作设计基本参数：数据组编号5工作机轴输入转矩T/（N m）800运输带工作速度v /（m/s）1.4滚筒直径 D / mm400设计任务：1

7、 .完成装配图1张（A1）,零件图（低速轴齿轮和低速轴）2张（A3）。2 .编写机械设计综合实践报告。2.2 传动方案设计传动方案：电动机通过带传动输入到双级圆柱齿轮减速器，其中高速级用圆柱 斜齿轮，低速级采用圆柱斜直齿轮。然后低速级通过联轴器输入到滚筒上。2.3 电动机的选择(1)类型选择：由于生产单位普遍使用三相交流电源，所以一般多选用三相交流异步电动 机；止匕外，还应该根据电动机的防护要求，选择电动机的机构形式；根据电动机 的安装要求，选择其安装形式。(2)定功率选择：电动机输出功率为P =Tv/1000=800X 1.4/200KW=5.6KW工作机所需功率为Pd=k Pw/4(载荷平

8、稳时k=1)由电动机至工作机之间的总效率为 3=.?情？情？中？隼式中，m平邛、小不分别为带传动、轴承、齿轮传动、联轴器和卷筒的效率。查指导书表 1 可取 ti=0.96, 72=0.99, 73=0.97,邙=0.99,噂=0.96。贝U g=0.96X 0.994 义 0.972X 0.99X 0.96 =0.8246所以，Pi=P /q=6.788KW依照已选才¥ Y132M1-4型电机所以彳4到P额=7.5kw满载转速n=1440r/min伸出端直径D=38mm伸出端长度E=80mm中心高H=132mm键槽宽度F=10mm2.4 传动比的计算与分配(1)计算总传动比输送机滚筒

9、的转速 n=60X 1000V/ tD=60 X 1000X 1.4/( kX 400)=66.845r/min总传动比 ia= nm/ n=1440/66.845=21.54(2)分配传动比(取i0=2.5)齿轮减速器传动比i=ia/i0=21.54/2.5=8.616由课程设计指导书中图12查得减速器高速级齿轮传动的传动比i=3.3,因 此低速级齿轮传动的传动比i2=8.616/3.3=2.612.5 传动参数的计算1 .各轴转速：轴 Ini=1440/2.5=576r/min轴 Hn2= ni/ i1=576/3.3=174.54r/min轴出n3= n2/i2=174.54/2.61=

10、66.87r/min2 .各轴输入功率：轴 Ip1=Pd ?勺=7.4 X 0.94=7.104kw轴 IIp2= p1* 也？中=7.104 X 0.99 X 0.97=6.822kw轴出p3 = p2* 皿？中=6.822 X0.99 X0.97=6.551kw3 .各轴输出功率：轴 I R =7.104 X 0.99=7.033kw轴 nP2 = 6.822 义 0.99=6.754kw轴 mP3 =6.551 义 0.99=6.485kw4 .各轴输入转矩：电机输出转矩Td = 9550 xU = 49.08N ?1440轴 IT1=Td ? i0? h = 49.08 X 2.5 乂

11、 0.96=117.79N - m轴 HT2= T1?i1? % ?华=117.79 X 3.3 X 0.99 X 0.97=373.28N - m轴出T3= T2?i2? T2 ?那二 373.28 X 2.61 乂 0.99 乂 0.97=935.58N - m滚筒轴T4 = T3 ?邛？串=935.58 X 0.99 乂 0.99 = 916.97N m2.6各级传动零件的设计计算高速级大小齿轮均选用硬齿面渐开线斜齿轮(左旋)低速级大小齿轮均选用硬齿面渐开线直齿轮一.高速级斜齿轮的设计计算(1)齿轮材料、热处理及精度大小齿轮材料均采用20CrMoTi ,齿面渗碳淬火，硬度 5862HRC

12、,有效硬化层深0.50.9mm根据图9.55和图9.58,Hlim大 Hlim小1500MPa, Flim大 f向小500MPa齿面最终成形工艺为磨齿。齿轮精度按 GB/T10095-1986, 6级，齿面粗糙度 0.8um,齿根喷丸强化。装配后齿面接触率为70%。(2)计算小齿轮传递的转矩106 XP16T1 = 9.55 X= 9.55 X106 X7.104 +576 = 117783N ?mmn1(3)确定齿数z取 Z1=28Z2= i1XZ1=3.3X 28=92 (取 Z2=92)传动比误差 i1= Z2/ Z1=92/28=3.286 二 | (3.286-3.3)/3.31 X

13、 100%=0.43%<5% 允许(4)初选齿宽系数/d由非对称布置，查表9.16得Jd =0.5(5)初选螺旋角B =12°(6)载荷系数K使用系数Ka可由表9.11查得Ka=1.0动载荷系数Kv 假设齿轮圆周速度v=2m/s查图9.44得Kv=1.04齿向载荷分布系数KF3预估齿宽b=40mm,查表9.13得KHb=1.170初取 b/h=6,再由图 9.46查得KFb =1.13。齿间载荷分配系数K版由表9.12得Kh =%片1.1。载荷系数 K K=KAKvKFaKFB=1.0X 1.04X1.1X1.13= 1.29(7)齿形系数YFa和应力修正系数Ysa当量齿数 Z

14、vi=Zi/cos3B =28/cos312° =29.91Zv2=Z2/cos3 B =92/cos3120 =98.30查图 9.53 得YFa1=2.54, YFa2=2.18由图 9.54 得Ysa1二1.62, Ysa2=1.78。(8)重合度系数Ye端面重合度近似为t arctan 里 costan20arctancos1220.41031b arctan tan cos tarctantan12 cos20.4103111.26652则重合度系数为0.25c rL20.75cos b0.667 0.75cos 11.266520.25 1.69(9)螺旋角系数丫日 轴向

15、重合度0.5 28tan12o0.95o1201 0.95o12o1200.905(10)许用弯曲应力安全系数查表9.15得Sf=1.25 (按1%实效概率考虑)小齿轮应力循环次数 Ni 60nikth 60 576 1 10 300 2 8 1.66 1099大齿轮应力循环次数N2.6605.05 108i13.3查图9.59得寿命系数Yn10.92, Yn2 0.94实验齿轮应力修正系数Yst 2.0预取尺寸系数Yx许用弯曲应力F limYN1YSTYXFPSFF limYN2YSTYXFP2SFYFa1YSa1 _ 2.67 1.62FP1-736500 0.92 2 1 736MPa1

16、.25500 0.94 2 11.25752MPa0.0055907YfhzYs和2.18 1.78=0.0051601752比较 YO0 与 Ya上，取"=Ya0 =0.0055907 FP1FP2FPFP1(11)计算模数-3 2KTi YFaYSaMn > aZ-2 ?Yg ?Yb ?cos2 B = 1.3645?dZ1 阡PH按表 9.3 取 mn=2.0mm(12)计算主要尺寸初算中心距 a mn(Z1 z2) 2.0 (28 92) 122.68mm 取a =123mm 2cos 2 cos12mn z1 z22.0 28 92o修正螺旋角arccos arcco

17、s 12.682a2 123分度圆直径d1mnz1 -20-28o 57.40mmcos cos12.68机械设计综合实践报告15/25d2mnZ2cos2.0 92cos12.68o188.60mm齿宽 b dd1 0.5 57.40 28.7mm取 b2=29mm, b1=29+6=35mm齿宽系数d包上0.505 di 57.40(13)验证载荷系数Kdi ni 57.40 576圆周速度 v 1.730m/s6000060000由图9.44查得Kv=1.04,不变。按 d 0.505, b 29mm,由表 9.13 查得 Kh 1.170又因为：b/h=b/ 2.25mn29/ 2.2

18、5 2.06.44由图9.46查得Kf 1.12 ,不变又Ka 1.0和Kh Kf 1.1不变，贝U K=1.28与1.29接近故无需校核大小齿轮齿根弯曲疲劳强度(14)确定载荷系数K其中，Ka=1Q Kv=1.04, Kh Kf 1.1 , Kh =1.170K= Ka Kv Kh Kh =1.0 1.04 1.1 1.170 1.28(15)确定各系数材料弹性系数Ze,由表9.14查得Ze =189.8、MPa节点区域系数Zh,由图9.48查得Zh=2.45重合度系数Z , 由图9.49查得ZL0.773螺旋角系数 Z , ZJcosJcos12.68 0.988(16)许用接触能力试验齿

19、轮的齿面接触疲劳极限Hlim1 Hlim2 1500MPa寿命系数Zn ,由图9.56查得Zn1 0.92, Zn2 0.94工作硬化系数Zw=1尺寸系数Zx ,由图9.57查得Zx 1安全系数Sh ,由表9.15查得Sh 1.06则许用接触应力HP1H lim Z N1ZwZxSH1500 0.92 1 1 1301.89MPa1.06HP 2H limZN2ZWZXSH1500 0.94 1 1 1330.19MPa1.06取HPhpi 1301.89MPa(17)校核齿面接触强度hZeZhZZKFt i1bd1i1189.8 2.45 0.773 0.9881.28 4020.77.29

20、 57.40713.17MPa HP 1301.89MPa满足齿面接触强度(18)计算几何尺寸3.286 13.286分度圆直径d1=mZ1/cos0 =57.40mm d2=m Z2/cos0 =188.60mm标准中心距a=(d1+d2)/2=123mm啮合角20齿顶高ha1ha2ha mncos2.05mm2029齿根局hf1hf 2(hac )mn / cos2.56mm齿顶圆直径da1 d1 2ha157.402.05 61.50mmda2 d22ha 2188.60 2 2.05192.70mm齿根圆直径df1d1 2hf157.40 2 2.5652.28mmd f2 d22hf

21、2188.60 2 2.56183.48mm二低速直齿轮设计计算(1)齿轮材料、热处理及精度：大小齿轮材料均采用20CrMoTi ,齿面渗碳淬火，硬度 5862HRC,有效硬化层深0.50.9mm根据图9.55和图9.58,Hlim大 Hlim小1500MPa, f im大 f向小500MPa齿面最终成形工艺为磨齿。齿轮精度按 GB/T10095-1986, 6级，齿面粗糙度 0.8um,齿根喷丸强化。装配后齿面接触率为70%。(2)计算小齿轮传递的转矩T2 = 9.55 X106P3= 9.55 X106 义史，=358439N ?mmn2174.54(3)确定齿数z取 Z3=28 Z4 =

22、 i2X Z3 =2.61X28=73 (取 Z4=73)传动比误差 i2= Z4/Z3=73/28=2.607二 | (2.607-2.61)/2.61 I 乂 100%=0.11%<5% 允许(4)初选齿宽系数/d由非对称布置，查表9.16得Jd =0.5(5)载荷系数K使用系数Ka可由表9.11查得Ka=1.0动载荷系数Kv 假设齿轮圆周速度v=2m/s查图9.44得Kv=1.04齿向载荷分布系数KF3预估齿宽b=40mm,查表9.13得KHb=1.170初取 b/h=6,再由图 9.46查得KFb =1.13。齿间载荷分配系数Kf由表9.12得Kh = "=1.1。载荷

23、系数 K K=KAKvKFaKF3=1.0X 1.04X1.1X1.13= 1.29(6)齿形系数YFa和应力修正系数Ysa当量齿数Zv3=Zi=28Zv4=Z2=73查图 9.53 得YFa3=2.52, YFa4=2.2由图 9.54 得Ysas=1.63, Ysa4=1.76。(7)重合度系数Ye端面重合度近似为1111葭=1.88- 3.2X(?i)= 1.88- 3.2X(28+73) = 1.72货=arctan(tan n) = arctan (tan20 ) = 20则重合度系数为Y =拓=arctan(tan 0 0 coS= 00.25 + 075 = 0.25 + 075

24、 = 0.6861.72(8)螺旋角系数Y3机械设计综合实践报告轴向重合度Y” 1(9)许用弯曲应力安全系数查表9.15得Sf=1.25 (按1%实效概率考虑)小齿轮应力循环次数N3 = 60n2kth = 60 X 174.54 X1 X10 X300 X2 X8 = 5.03 X1089大齿轮应力循环次数N45.03 101.93 108i22.61查图9.59得寿命系数Yn3 0.94, Yn4 0.98实验齿轮应力修正系数YST2.0预取尺寸系数Yx1许用弯曲应力FP3f imYnbYstYxSF500 0.94 2 11.25752MPaFP4F limYn4YstYxSF500 0

25、.98 2 11.25784MPa泡泡=2.52 1.63FP37520.00546血鼻二 2.2 1.76FP47840.00493831 / 25HYFa YSa 一 YfaYsa仃 YFaYSa YFaYSa比较一3 与一,取-Fa-Sa = -3 =0.00546 FP3FP4FPFP3(10)计算模数a?Ye ?唧=2.07?n, 3 /丁2 /FaYsMn > V；-2?dZ1OFP按表 9.3 取 mn=3.0mm(11)计算主要尺寸 初算中心距mn(Z3 + Z4)a=2151.5mm取 a =152mm分度圆直径d3 = mnZ3 = 3 X28 = 84mm4d= m

26、n Xz4 = 3 X73 = 219mm齿宽 b = ?dd3 = 0.5 x 84 = 42mmb4=42mm, b3=42+6=48mm齿宽系数(12)验证载荷系数K圆周速度由图9.44查得kv=1.02,b4 _ 42d3 = 83冗由n2V =60000不变。0.506=0.758m/s按？d = 0.5, b = 42mm ,由表 9.13 查得 Kh1.170又因为b b 42 =6.22h 2.25mn 2.25 X3由图9.46查得Kf 1.13,不变又KA 1.0ffi Kh KF 1.1 不变，贝U K=1.27 与 1.29接近故无需校核大小齿轮齿根弯曲疲劳强度(13)

27、确定载荷系数K其中，Ka=1Q Kv=1.02, Kh KF 1.1, Kh =1.170K= Ka Kv Kh Kh =1.0 1.02 1.1 1.170 1.27(14)确定各系数材料弹性系数Ze,由表9.14查得Ze =189.8v'MPa节点区域系数Zh,由图9.48查得Zh=2.46重合度系数Z , 由图9.49查得ZL0.772螺旋角系数Z =0(15)许用接触能力试验齿轮的齿面接触疲劳极限Hlim1 Hlim2 1500MPa寿命系数Zn ,由图9.56查得Zn3 0.92, Zn4 0.95工作硬化系数Za = 1尺寸系数Zx ,由图9.57查得Zx 1安全系数Sh

28、,由表9.15查得Sh 1.06则许用接触应力HP3Hlim Zn3ZwZxSH1500 0.92 1 11061301.89MPaHP 4H lim Z n 4ZwZxSH1500 0.95 1 11.061334.34MPa取 HP HP3 1301.89MPa(16)校核齿面接触强度H ZeZhZZ189.8 2.46 0.772 0.9891.27 8340.33- 43 85.942.607 12.607709.92MPa HP 1301.89MPa满足齿面接触强度(17)计算几何尺寸分度圆直径d3=mZ3=84mmd4=mZ4=219mm标准中心距a=(d3 + d4)/2=151

29、.5mm啮合角 20齿顶高ha3 = ha4 = ham = 3mm齿根高hf3 = hf4 = (ha + c?)m = 1.25 X3 = 3.75mm齿顶圆直径da3 = d3 + 2ha3 = 84 + 2 x 3 = 90mm44 = d4 + 2ha4 = 219 + 2 X3 = 225mm齿根圆直径df3 = d3 - 2hf3 = 84 - 2 X3.75 = 76.5mmd4 = d4 - 2hf4 = 219 - 2 X3.75 = 211.5mm2.7寸的尺寸设计一一按许用应力计算轴的设计：(1)选材由于该轴设计齿轮会刻在轴上做成齿轮轴， 所以材料和齿轮选择一样的为20

30、CrMoTi。渗碳淬火。查得硬度 56-62HRC,1 525MPa。(2)初步计算轴径据式19.3取 0 ,由表19.3选参数A=110,得：3 P13 7.104d1,min = AV = 110 x v 576 = 25.414mm取 28mm(3) 轴的结构设计根据轴上的齿轮、轴承、轴承盖、圆盘等零件的装配方向、顺序和相互关系，轴上零件的布置方案如下：根据轴的受力，选取7208c角接触球轴承，其尺寸d D B为 40mm80m佛18mm与其配合轴段的轴径为40mm两端轴承采用轴肩定位。具体方案见零件图。(4) 轴结构的工艺性取轴端倒角为2 45 ,按规定确定各轴肩圆角半径，键槽位于同一

31、轴线上。(5) 按照弯扭合成校核轴的强度画轴空间受力图，将轴作用力分解为垂直面受力和水平面受力，取集中 力作用于齿轮和轴承宽度的中点。2轴上受力分析 齿轮圆周力：Ft=2T1 d12 X11779057.40=4104N齿轮径向力：F r =tan onFt-； cos B=4104 Xtan 20cos12.681531N齿轮轴向力： Fa = Ft tan 0= 4104 xtan 12.68 = 923N计算作用于轴上的支反力其中，Iac = 43.5mm , Ibc = 103.5mm , d = 57.40mm水平面内的支反力_103.5Fha =HA 43.5 + 103.5垂直面

32、内的支反力XFt =2889.5N ,Fhb43.543.5 + 103.5XFt = 1214.5NFva =71 (FrXIbc+FaXd1)= 1258N ,Fvb=Fr -Fva= 273NIab2计算轴的弯矩、并画弯矩图计算截面C处的弯矩Mh = Iac XFha = 125693N ?mmMvi = Iac 乂 Fva = 54723N ?mm,diMv2 = Iac XFva - Fa X -2 = 28232N ?mm分别画出垂直面和水平面的弯矩图，求和成弯矩并画其弯矩图M1 = vH + MV1 = 137088N ?mmM2 = vH + MV2 = 128824N ?mm

33、画扭矩图(见后面)校核轴的强度2 + ( a T)2-=8.459MPa ? 0-1 = 180MPa取口= 0.70.1d3=故安全。轴的设计：(1)选材选择材料45钢、调质处理，硬度为217255HBs由表19.1查得对称循环弯曲许用应力1 180MPa。(2)初步计算轴径据式19.3取 0 ,由表19.3选参数A=110,得：3 /巳3/6.822d2,min = AV= 110 义，174 54 = 33.937mm取 40mm轴田的设计：(1)选材选择轴材料为45钢、调质处理，硬度为217255HBs由表19.1查得对称循环弯曲许用应力1 180MPa。(2)初步计算轴径据式19.3

34、取 0 ,由表19.3选参数A=110,得：。3 艮3 6.551d3,min = AV = 110 X ”6 87 = 50.71mm因为轴端开键槽，会削弱轴的强度，故将轴径增加4%5%取轴的直径为55mm2.8 联轴器的选择由表18.1得，联轴器工作情况系数为k=1.3 , T3=925.58Nm，故 Tc=kT3=1.3X 925.58=1203.254 N - m查机械设计手册，选择 HL4型联轴器，J型轴孔，其公称转矩T=1250 N m，孔径d3=50mmf轴配合为H7/r6 ,联轴器轴孔长112mm2.9键的选择按轴颈选择所有的键均采用45钢，f=130MPa轴I :按轴径炉=2

35、8mnm&用A型平键，截面尺寸为bx h=8X 7mm键长50mm选用 一般键联接，轴H9,毂JS9。强度校核：p1 竺 4115.3447.07MPap ,故合格。p dhl 28 7 50p轴H :按轴径炉二50mm£用A型平键，截面尺寸为 bXh=14X 9mm键长42mm选 用一般键联接，轴H9,毂JS9。强度校核:pi舒4泮42 77'MPa p '故合格。按轴径炉二50mm选用A型平键，截面尺寸为bXh=14X 9mm键长22mm选 用一般键联接，轴H9,毂JS9。强度校核：P1£ 4358.09150.7MPa p ,不满足强度条件，p

36、 dhl 48 9 22p因此采用双键。单键强度校核：p1 包 4179.0475.3MPa p满p dhl 48 9 22p足强度条件故合格。轴田：按轴径炉=80mnm£用A型平键，截面尺寸为bx h=22X 14mm键长36mm选 用一般键联接，轴H9,毂JS9。强度校核：曲=5 = 4 * 808791： 36= 87.23Mpa < p,故合格。按轴径炉=55选用C型平键，截面尺寸为 bxh=16x 10mm键长110mm选用一般键联接，轴H9,毂JS9。强度校核：pi dTl 4 50 627Mpa2.10 滚动轴承的选择轴I上的轴承：根据实际要求，选择角接触球轴承7

37、208c查简明机械设计手册，得：Cr = 36.8kN , C0r = 25.8kN。再由表17.8得:fp 1.0 (轴承所受载荷平稳)(1)、计算附加轴向力Fs1、Fs2Fsi = 0.5Fr1 = 0.5 X1258 = 629NFs2 = 0.5Fr2 = 0.5 X273 = 136.5N(2)、计算轴承所受轴向载荷因为，Fa = 923N ,Fs2 + Fa = 1059.5N > Fs1分析得知，左端轴承被“压紧”，右端轴承被“放松。由此可得：Fa1 = 1059.5N ,Fa2 = 136.5N(3)、计算当量动载荷左端轴承：Fa1 1059.5=0.041C025800

38、由表17.7 ,用线性插值法可求得：e 0.4134，故生=黑5 = 0.84 > ?F r1 1258再由线性插入法，可得：X1 0.44, Y1 1.36由此可得:R = fp(X1 Fr1 + Y1 Fa1) = 1994.4N右端轴承： 号=芸= 0.0053Cq 25800e=0.12136.5-=0.5 > ?273Y2 = 1.53由表17.7,用线性插值法可得,Fa2 _F2 =再由线性插值法，得：X2 = 0.44 , 由此可得：P2 = fp (X2 Fr2 + Y>Fa2)= 328.9N、轴承寿命Lh计算因P P2 ,故按左端轴承计算轴承寿命:106

39、C54Lh = k(70 = 1.8 X105h > 2 X8 X300 X10 = 4.8 X 104h h 60n ' P故所选轴承7208c合格。轴H上的轴承：选择角接触球轴承 7208c轴田上的轴承：选择角接触球轴承 7214c2.11箱体及减速器附件说明箱体说明:箱壳是安装轴系组件和所有附件的基座， 它需具有足够的强度、刚度和良好的 工艺性。箱壳多数用HT150或HT200灰铸铁铸造而成，易得道美观的外表，还易于切削。 为了保证箱壳有足够的刚度，常在轴承凸台上下做出刚性加固筋。当轴承采用润滑时，箱壳内壁应铸出较大的倒角，箱壳接触面上应开出油槽， 一边把运转时飞溅在箱盖内

40、表面的油顺列而充分的引进轴承。当轴承采用润滑脂润滑时，有时也在接合面上开出油槽，以防润滑油从结合面流出箱外。箱体底部应铸出凹入部分，以减少加工面并使支撑凸缘与地量好接触。减速器附件说明：1）视孔和视孔盖箱盖上一般开有视孔，用来检查啮合，润滑和齿轮损坏情况，并用来加注润 滑油。为了防止污物落入和油滴飞出，视孔须用视孔盖、垫片和螺钉封死。视孔 和视孔盖的位置和尺寸由查表得到。2）油标采用油池润滑传动件的减速器，不论是在加油还是在工作时，均续观察箱内 油面高度，以保证箱内油亮适当，为此，需在箱体上便于观察和油面较稳定的地 方，装上油标油标已标准化。3）油塞在箱体最底部开有放油孔，以排除油污和清洗减速

41、器。放油孔平时用油塞和 封油圈封死。油塞用细牙螺纹，材料为 235钢。封油圈可用工业用革、石棉橡胶 纸或耐油橡胶制成。4）吊钩、吊耳和吊环螺钉为了便于搬运减速器，常在箱体上铸出吊钩、吊耳或在箱盖上安装吊环螺钉。 起调整个减速器时，一般应使用箱体上的吊钩。对重量不大的中小型减速器，如 箱盖上的吊钩、吊耳和吊环螺钉的尺寸根据减速器总重决定， 才允许用来起调整 个减速器，否则只用来起吊箱盖。5）定位销为了加工时精确地链制减速器的轴承座孔，安装时保证箱盖与箱体的相互位 置，再分箱面凸缘两端装置两个圆锥销，以便定位。圆锥销的位置不应该对称并 尽量远离。直径可大致取凸缘连接螺栓直径的一半，长度应大于凸缘的

42、总厚度， 使销钉两端略伸凸缘以利装拆。2.12 滚动轴承的外部密封装置为了防止外界灰尘，水分等进入轴承，并防止轴承润滑油的泄漏，在透盖上 需加密封装置。在此，我们用的是毡圈式密封。因为毡圈式密封适用于轴承润滑 脂润滑,摩擦面速度不超过4-5 m/s的场合。第三章装配图设计(一)装配图的作用作用：装配图表明减速器各零件的结构及其装配关系， 表明减速器整体结构，所 有零件的形状和尺寸，相关零件间的联接性质及减速器的工作原理，是减速器装配、调试、维护等的技术依据，表明减速器各零件的装配和拆卸的可能性、次序 及减速器的调整和使用方法。(二)、减速器装配图的绘制1、装备图的总体规划：(1)、视图布局：、

43、选择3个基本视图，结合必要的剖视、剖面和局部视图加以补充。、选择俯视图作为基本视图，主视和左视图表达减速器外形，将减速器的 工作原理和主要装配关系集中反映在一个基本视图上。布置视图时应注意：a、整个图面应匀称美观，并在右下方预留减速器技术特性表、技术要求、 标题栏和零件明细表的位置。b、各视图之间应留适当的尺寸标注和零件序号标注的位置。(2)、尺寸的标注：、特性尺寸：用于表明减速器的性能、规格和特征。如传动零件的中心距 及其极限偏差等。、配合尺寸：减速器中有配合要求的零件应标注配合尺寸。 如：轴承与轴、 轴承外圈与机座、轴与齿轮的配合、联轴器与轴等应标注公称尺寸、 配合性质及 精度等级。、外形

44、尺寸：减速器的最大长、宽、高外形尺寸表明装配图中整体所占空问。、安装尺寸：减速器箱体底面的长与宽、地脚螺栓的位置、间距及其通孔 直径、外伸轴端的直径、配合长度及中心高等。(3)、标题栏、序号和明细表：、说明机器或部件的名称、数量、比例、材料、标准规格、标准代号、图 号以及设计者姓名等内容。、装备图中每个零件都应编写序号，并在标题栏的上方用明细表来说明。(4)、技术特性表和技术要求：、技术特性表说明减速器的主要性能参数、精度等级、表，布置在装配图 右下方空白处。、技术要求包括减速器装配前、滚动轴承游隙、传动接触斑点、啮合侧隙、 箱体与箱盖接合、减速器的润滑、试验、包装运输要求。2、绘制过程：(1

45、)、回三视图：、绘制装配图时注意问题：a先画中心线，然后由中心向外依次画出轴、传动零件、轴承、箱体及其附 件。b、先画轮廓，后画细节，先用淡线最后加深。c、3个视图中以俯视图作基本视图为主。d、剖视图的剖面线间距应与零件的大小相协调，相邻零件剖面线尽可能取 不同。e、对零件剖面宽度2mm的剖视图，剖面允许涂黑表示。f、同一零件在各视图上的剖面线方向和间距要一致。、轴系的固定：a、轴向固定：滚动轴承采用轴肩和闷盖或透盖，轴套作轴向固定；齿轮同b、周向固定：滚动轴承采用内圈与轴的过渡配合，齿轮与轴除采用过盈配 合还采用圆头普通平键。(2)、润滑与密封、润滑：齿轮采用浸油润滑。当齿轮圆周速度v 12m/s时，圆柱齿轮浸入油的深度约 一个齿高，三分之一齿轮半径，大齿轮的齿顶到油底面的距离3060mm轴承润滑采用润滑脂，润滑脂的加入量为轴承空隙体积的-,采用稠度较小润32滑脂。、密封：防止外界的灰尘、水分等侵入轴承，并阻止润滑剂的漏失。3、完成装配图：(1)、标注尺寸：标注尺寸反映其的特性、配合、外形、安装尺寸。(2)、零件编号(序号)：由重要零件，按顺时针方向依次编号，并对齐。(3)、技